个人总结pkpm相关参数讲解

1、A）水平力与整体坐标角：1. 一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算， 配筋取三者的大值。2. 根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时， 应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用，若程序提供多方向地震 作用功能时，应选用此功能。B）砼容重：钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于25,不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的影响不同，一般按结构类型取值：结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构重度262728C）钢材容重：一

2、般取78,如果考虑饰面设计者可以适量增加。D）裙房层数：1：高规第4。8。6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的 抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必 须给定。2:层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。E）转换层所地层号：1:该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提 供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱 抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。（层号为计算层号）F）地下室层数：1:程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。2:当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数

3、输入。3:地下室一般与上部共同作用分析；4:地下室刚度大于上部层刚度的 2倍，可不采用共同分析；5:地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3,模拟约束作用。当相对刚度为0,地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。当相对刚度为负值，地 下室完全嵌固6:根据程序编制专家的解释，填 3大概为70%80%的嵌固，填5就是完全嵌 固，填在楼层数前加“”，表示在所填楼层完全嵌固。到底怎样的土填 3或填5, 完全取决于工程师的经验。G）墙元细分最大控制长度：1:可取15之间的数值，一般取2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或1.5。H）墙元侧向节点信息：1:内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提

4、高计算精度是时，可以 选取外部节点。2:外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。I）恒活荷载计算信息：1: 一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算 法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟 施工方法计算。2:模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载， 对高层结构，一般 都采用这种方法计算。但是对于框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的 内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。于是就有了下一 种竖向荷载加载法。3:模拟施工方法2加载：这是在 模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、 墙）的刚度增大10倍的情

5、况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方 法1加载的情况下进行计算。采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合 理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理情况。由于竖向构件的刚度 放大，使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了 楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。 但是我认为这种方法人为的扩大了竖向构件与水平构件的线刚度比，所以它的 计算方式值得探讨。所以，专家建议：在进行上部结构计算时采用 模拟施工方 法1”；在基础计算时，用 模拟施工方法2”的计算结果。这样得出的基础结果 比较合理。（高层建筑）J）结构体系：规范规定不同结构体系的

6、内力调整及配筋要求不同；同时，不同结构体系的风振系数不同；结构基本周期也不同，影响风荷计算。宜在 给出的多种体系中选最接近实际的一种，当结构体系定义为短肢剪力 墙时，对墙肢高度和厚度之比小于8的短肢剪力墙，其抗震等级自动地面粗糙类别:A类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。（0.12）B类：指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。（016）C类：指有密集建筑群的城市市区。（022）D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。（030）体型系数：修正后的基本风压：对于高层建筑应按基本风压乘以系数1.1采用。1）风荷载作用面的宽度，多数程序是按计算简图的外边线的投影 距离计算的，因此，当

7、结构顶层带多个小塔楼而没有设置多塔 楼时，应注意修改风荷载文件，从风荷载中减去计算简图的外 边线间无建筑面的空面面积上的风载，否则会造成风载过大， 特别是风载产生的弯矩过大。2）顶层女儿墙高度大于1米时应修正顶层风载，在程序给出的风荷上加上女儿墙风荷。3）当计算坐标旋转时，应注意风荷计算是否相应作了旋转处理。4）大多数程序风载从嵌固端算起，当计算嵌固端在地下室时，应 将风荷载修正为从正负零算起。5）用SATW进行多塔楼分析时，程序能自动对每个塔楼取为一独 立刚性块分析，但风荷载按整体投影面计算，因此一定要进行 多塔楼定义，否则风荷载会出现错误。结构的基本周期：宜取程序默认值（按高规附录 B公式

8、B.0.2）；规则框架 T仁（0.08-0.10）n，n为房屋层数，详见高规 3.2.6条表3.2.6-1注；荷规7.4.1条，附录E;程序中给出的基本周 期是采用近似方法计算得到的，建议计算出结构的基本周期后， 再代回重新计算。结构规则性性息：根据结构的规则性选取扭转耦联信息：1）对于耦联选项，建议总是采用；2）质量和刚度分布明显不对称的结构， 楼层位移比或层间位移比 超过12时，应计入双向水平地震作用下的扭转影响。3）偶然偏心：验算结构位移比时，总是考虑偶然偏心A）位移比超过1.2时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏 心。B）位移比不超过1.2时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震 作用。例：

9、* 一 31层框支结构，考虑双向水平地震力作用时，其计算 剪重比增量平均为12.35% ;*规则框架考虑双向水平地震作用时，角柱配筋增大10%左右,其他柱变化不大；*对于不规则框架，角、中、边柱配筋考虑双向地震后均有明显的增大；*通过双向地震力、柱按单偏压计算和双向地震力、 双偏压计算 比较可知，后者计算柱的配筋较前者有明显的增大。 建议：若同时 勾选双向地震力、柱双向配筋时，要十分谨慎。3）计算单向地震力，应考虑偶然偏心的影响。5%的偶然偏心，是 从施工角度考虑的。*计算考虑偶然偏心，使构件的内力增大 5%10% ；*计算考虑偶然偏心，使构件的位移有显著的增大，平均为18.47%。注：对于不

10、规则的结构，应采用双向地震作用，并注意不要与偶然偏心”同时作用。 偶然偏心”和 双向地震力”应是两者取其一， 不要都选。建议的选用方法：*当为多层（8层， 3om,考虑扭转耦联与非扭转耦联均可；*当为一般高层，可选用耦联+偶然偏心；*当为不规则高层、满足抗规2条以上不规则性时，或位移比接 近限值，考虑双向地震作用。计算振型个数:1）按侧刚计算时：单塔楼考虑耦联时应大于等于 9;复杂结构应大 于等于15； N个塔楼时，振型个数应大于等于 N X 9。（注意各 振型的贡献由于扭转分量的影响而不服从随频率增加面递减的 规律）一般较规则的单塔楼结构不考虑耦联时取振型数大于等于3就可，顶部有小塔楼时就大

11、于等于 6。2）按总刚计算时；采用的振型数不宜小于按铡刚计算的二倍，存在长梁或跨层柱时应注意低阶振型可能是局部振型，其阶数低,但对地震作用的贡献却较小。3）规范要求，地震作用有效质量系数要大于等于09;基底的地震剪力误差已很小，可认为取的振型数已满足。活载信息:考虑活荷不利布置的层数从第1到6层.多层应取全部楼层；柱、墙活荷载是否折减不折算.高层宜取全部楼层，高规5.1.8 条PM不折减时，宜选折传到基础的活荷载是否折减算，荷规4.1.2条（强条） 折算PM不折减时，宜选折算，荷规4.1.2条（强条）柱，墙，基础活荷载折减系数.荷规4.1.2条表4.1.2 （强条）计算截面以上的层号- 折减系

12、数1 1.00荷规4.1.2 条表4.1.2 （强条）2-30.85荷规4.1.2 条表4.1.2 （强条）4-50.70荷规4.1.2 条表4.1.2 （强条）6-80.65荷规4.1.2 条表4.1.2 （强条）9-200.60荷规4.1.2 条表4.1.2 （强条）条）200.60荷规4.1.2 条表4.1.2 （强连樂刚度折减罢数|O7 中梁刚度锻犬系数卩丐 宦旗翩度潼大系数为（1+BW/2各薄弱层展终止层号12 戲大丟数T捋定的薄弱层个P地需力调整确定取消I应用达）I帮助I调整信息:设计信息1配筋信息荷載组合地下室信息1砌体结构1总信息斑荷载馆息地霍信息活益信息调整信息梁谛负弯矩调幅

13、系数 粱设计弯矩放大系数 樂扭矩折减系数雲力墙加强区起算层九度结构及一级框架结构架拄钢筋趙配系卩巧厂调整与框支柱栢连的梁內丈|7按抗震规范C5.2.5）调整各楼层地震内才中梁刚度增大系数： 梁端弯矩调幅系数： 梁设计弯矩增大系数: 连梁刚度折减系数： 梁扭矩折减系数： 全楼地震力放大系数:0.2QO调整起始层号:BK = 2.00高规522条；装配式楼板取1.0 ;现浇楼板取值1.3-2.0， 一般取2.0BT = 0.85主梁弯矩调幅，高规5.2.3条；现浇框架梁0.8-0.9 ;装配整体 式框架梁0.7-0.8BM = 1.00放大梁跨中弯矩，取值1.0-1.3 ;已考虑活荷载不利布置时，

14、宜取 1.0BLZ = 0.70一般工程取0.7，位移由风载控制时取0.8 ;抗规6.2.13条2 款，高规5.2.1条TB = 0.40.现浇楼板（刚性假定）取值0.4-1.0，般取0.4 ;现浇楼板（弹 性楼板）取1.0 ;高规5.2.4条RSF = 1.00.用于调整抗震安全度，取值 0.85-1.50，般取 1.0KQ1 =0用于框剪（抗震设计时），纯框填0;参见手册;抗规6.2.13条1款；高规8.1.4条0.2QO调整终止层号：KQ2 = 0用于框剪（抗震设计时），纯框填0;参见手册；抗规6.2.13条1款；高规8.1.4条顶塔楼内力放大起算层号：NTL =0按突出屋面部分最低层号

15、填写，无顶塔楼填0顶塔楼内力放大：RTL = 1.00计算振型数为9-15及以上时，宜取1.0 （不调整）；计算振型数 为3时，取1.5九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91 = 1.15. 取1.15，抗规6.2.4 条是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1.用于调整剪重比，抗规5.2.5 条（强 条）是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0.一般不调整，高规10.2.7条剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ = 1.抗规6.1.10条;高规7.1.9条强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0.强制指定时选用，否则填0,抗规5.5.2条，高

16、规464条设计信息：结构重要性系数：RWO= 1.00砼规322条，321条(强条)；安全等级二级，设计使用年限 50 年，取 1.00柱计算长度计算原则：有侧移 一般按有侧移，用于钢结构梁柱重叠部分简化：不作为刚域一般不简化，高规5.3.4条，参见手册当选定时，梁负筋应按计算配筋配足，此种简化更符合实际，建议采用。 当不选用时，梁负筋可按柱边弯矩计算配筋，即适当削峰配置。是否考虑P-Delt 效应：1) 据有关分析结果，7度以上抗震设防的建筑，其结构刚度由地震或 风荷载作用的位移限制控制，只要满足位移要求，整体稳定自然满足， 可不考虑P-DELT效应。2) 对6度抗震或不抗震，且基本风压小于

17、等于 0.5 kg/M的建筑，其结 构刚度由稳定下限要求控制，宜考虑。3) 考虑后结构周期一般会加长。4) 考虑后应按弹性刚度计算的，因此，柱计算长度系数应按正常方法 计算否 一般不考虑；砼规5.2.2条3款，7.3.12条；抗规3.6.3条；高规5.4.1条，5.4.2条柱配筋计算原则：按单偏压计算.宜按单偏压计算；角柱、异形柱按双偏压验算；可按特殊构 件定义角柱，程序自动按双偏压计算钢构件截面净毛面积比：RN = 0.85.用于钢结构梁保护层厚度（mm）:BCB = 25.00.室内正常环境，砼强度 C20时取25mm砼规9.2.1 条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3.4.1柱保护

18、层厚度（mm）:ACA = 30.00.室内正常环境取30mm砼规9.2.1条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3.4.1是否按砼规范（7.3.11-3）计算砼柱计算长度系数：是.一般工程选 是-qq多高层结构要选用，详见砼规7.3.11条3款，水平力设计弯 矩占总设计弯矩75%以上时选是;单 层刚性屋盖结构不选用。配筋信息：梁主筋强度（N/mm2）:IB = 300设计值，HPB235取210N/mm2 HRB335取 300N/mm2砼 规421 条，423 条表423-1（强条）柱主筋强度(N/mm2):IC=300.条表 4.2.3-1砼规4.2.1（强条）条, 4.2.3墙主筋强

19、度(N/mm2):IW=210 .砼规4.2.1条, 4.2.3条表 4.2.3-1（强条）梁箍筋强度(N/mm2):JB=210.砼规4.2.1条, 4.2.3条表 4.2.3-1（强条）柱箍筋强度(N/mm2):JC=210.砼规4.2.1条, 4.2.3条表423-1（强条）墙分布筋强度（N/mm2）:JWH = 210砼规421 条, 4.2.3条表423-1（强条）梁箍筋最大间距（mm）:SB = 100.00砼规10.2.10 条表10.2.10 ;可取100-400，抗震设计时 取加密区间距，一般取100，详见抗 规6.3.3条3款（强条）柱箍筋最大间距（mm）:SC= 100.

20、00砼规10.3.2条2款;可取100-400，抗震设计时取加密区间距， 一般取100，详见抗规6.3.8条2款（强 条）墙水平分布筋最大间距（mm）: SWH = 200.00.砼规10.5.10条；可取100-300，抗规6.4.3条1款（强条）墙竖向筋分布最小配筋率（%）: RWV = 0.30. 砼规10.5.9条；可 取 0.2-1.2 ；荷载组合:恒载分项系数：CDEAD=1.20.一般情况下取 条1款（强条）1.2，详荷规3.2.5活载分项系数：CLIVE=1.40.一般情况下取1.4，详荷规3.2.5条2款（强条）风荷载分项系数：CWIND= 1.40.一般情况下取1.4，详荷

21、规3.2.5条2款（强条）水平地震力分项系数：CEA_H= 1.30.取1.3，抗规5.1.1条1款（强条），抗规5.4.1条表5.4.1 （强条）竖向地震力分项系数：CEA_V= 0.50.取0.5，抗规5.1.1条4款（强条），抗规5.4.1条表5.4.1 （强 条）特殊荷载分项系数：CSPY= 0.00. 无则填0,荷规3.2.5条注（强条）活荷载的组合系数：CD_L = 0.70.大多数情况下取0.7，详见荷规4.1.1条表4.1.1 （强条）风荷载的组合系数：CD_W = 0.60.取0.6，荷规7.1.4条活荷载的重力荷载代表值系数：CEA_L= 0.50.雪荷载及一般民用建筑楼面

22、等效均布活荷载取0.5 ,详见抗规 5.1.3条表5.1.3 （强条）组合值系数剪力墙底部加强区信息剪力墙底部加强区层数IWF= 1 .取1/8剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，抗规6.1.10 条，高规7.1.9条剪力墙底部加强区高度（m） Z_STRENGTHEN= 7.00.取1/8剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，抗规6.1.10条，高规7.1.9条SATWE计算控制参数：层刚度比计算：1）剪切刚度：计算嵌固层刚度和纯框架结构层间刚度时采用，带斜撑结构 不宜采用；底部大空间为一层时可采用。2）剪弯刚度：适用计算任何结构的刚度计算，建议采用；底部大空间为二 层时可以采用。3） 按

23、层地震剪力与层地震位移差之比计算（抗震规范方法）：该法概念模 糊，结构完全相同的层，放在不同层位移时的刚度不同，这与层刚度的定 义不符，建议一般不用。（系统默认是第三种计算方法，设计者应注意改正）；（也有人认为第三种均可采用）总刚与侧刚问题：1）按总刚计算耗机时和内存资源较多。2）有弹性楼板设置时必须按总刚计算。3）无弹性楼板时宜按侧刚计算。4）规范控制的层刚度比和位移比，要求在刚性楼板条件下计算，因此，任 何情况下均按侧刚算一次，以验算层刚度比和位移比。计算结果的鉴别分析和调整：1）合理性：框架结构；T仁0.10.15N（其中N为结构层数）框剪结构：T1=0.080.12N（其中N为结构层数

24、） 剪力墙结构：T1=0.040.06N（其中N为结构层数） 筒中筒结构：T仁0.060.1N（其中N为结构层数） 并且有 T2（ 1/31 /5）Ti； T3（ 1/51/7） Ti2）扭转周期应小于平动周期的 0.9（0.85）3） 底部总剪力与总重量的比为：Q/W=0.12%0.28% （ 7度、二类土）Q/W=2.8%5%（ 8 度、二类土）4）位移：当剪力墙作为薄壁杆件计算时，最大层间相对位移取u/h小于等于1/1100;较佳取值取1/16001/2500当剪力墙作为墙元模型（包括壳元、膜元等 计算时；最大层间相对位移取满足规范要求为基准，较佳取值1/12001600。5）合理的含钢

25、量：梁：0.35%1.5% 墙：0.35%0.5%柱：0.5%1.5% 板：0.35%0.6%6）最大层间位移角和水平位移不宜大于楼层平均位移值的1.2倍，A级高度不应大于1.5倍，B级高度不应大于1.4倍。7）构刚度控制与调整：刚度控制内容不满足时的调整方法1弹性层间位于移控制： Umax/hW 1/5001/1000调整层咼，加强底部竖向构件刚度2层刚度比控制：Ki/Ki+1 2 ;其中:2Ao, A1=Aw+2.5(hci/hi) Aci增加地下室剪力墙或将嵌固层下移一 层5整体稳定刚重比控制：EJd 1.4GH2或 Gj 10Gj加强竖向构件刚度6扭转位移控制：A类高度 不且 Umax/ Uuc1.2 不尖 Umax/ Uuc1.5B类高度不且 Umax/ Uuc1.2 不