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文档简介
1、可发科技(宿迁)有限公司厂区一期工程 H区塔吊基础施工方案 编希H : 审核: 审批: 宿迁华夏建设(集团)工程有限公司 二零一五年四月 目录 、编 制依 据 、工 程概 况 3 1、 基本概况 3 2、 地质、 水文资料 3 三 、 塔 吊 选 型 及 技 术 性 能 指 标 . 4 1、 塔吊选型 4 2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数 4 四 、 土 方 开 挖 及 塔 基 施 工 7 1、 土方开挖 7 2、 塔吊 基础施工 7 五 、 塔 吊 的 变 形 观 察 7 六 、 接 地 装 置 七 、 QTZ63 塔 吊基础 配 筋验 算( 平面 布置 见总平 图) . 7 7.
2、1、6*6 M矩形板式基础计算书(1M厚承台)7 7.2、6*6 M矩形板式基础计算书(1.5 M厚)17 7.3、6*6 M矩形板式基础计算书(1.35 M厚)26 35 八 、 QTZ40 塔 吊 基 础 配 筋 验 算 厂房塔吊基础施工方案 、编制依据 1、 建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2012 2、 施工现场临时用电安全技术规程 JGJ46-2005 3、 QTZ63 塔式起重机使用说明书、 QTZ40 塔式起重机使用说明书 4、 工程现有图纸 5、 地质勘探报告。 二、 工程概况 1、 基本概况 可发科技 (宿迁 )有限公司厂区一期新建工程 (H 区)位于玄武湖西路以南、民
3、便河以 北、莫干山路以东、五指山路以西,场地占地面积131278.89 m2,总建筑面积261031.73 卅平方米。本工程共由12栋单体厂房,11栋附属用房组成。本工程建设单位是可发科技 (宿迁)有限公司 ,监理单位是宿迁市建设工程监理咨询中心有限公司,总承包单位是宿迁 华夏建设 (集团)工程有限公司,工程开工日期为 2015年3 月 21 日.为了加快施工进度 ,提 高垂直运输效率,本工程拟选用 18台 QTZ63 塔吊(三种型号),二台 QTZ40 塔吊(一种 型号)。 2、地质、水文资料 地耐力允许值:根据勘探报告各层土的平均厚度见地勘报告,地基承载力见下表 地丛祇姐力特社但Ek唸衣
4、表丄 序号 匕层窑称 方法1 jj it 2 方法3 方ft 4 (tp巧 Ck 杯准 杯冷 fak itPii) 半为血 NP fk (kPh) 匸.II * w ( %) ink CkP) 山赴 Idk (kPa) 粉上 10 7 22 0 - 1 62 K 144 1 - 1DQ 粉L吳帕 质糾丄 11 ? ZJ 8 - 1 co 96 6 f=083l w-29 4 139 1 - 90 13.7 123 0.7 C 76.7 u-41.2 78.6 - - 70 粘十 瑋皐 14S 217.6 2.89 e-U ?S2 IL-037 215.5 - - 22Q 粉土 10 7 23
5、0 - 10 20 281.5 lO他 w=2B 1 147.5 23.7 1 2.1.5、安全装置具有起高限制器、变幅小车行程限位器、力矩限制器、起重量限制器 装置等安全保护装置,可保证工作安全可靠 2.2、QTZ63塔吊主要技术参数 机构工作 级 别 起升机构 M5 回转机构 M4 牵引机构 M3 起升高度 m) 倍率 固定 行走 附着 a =2 39,2 41 218,5 ct =4 302 41 最大起重秋t 6 幅度(山) Jtt大幅度(对 5 5 域小1幅度(m) 一、 起升机构 速度 倍率 1 =2 a =4 起重暈) 3 3 L5 6 6 3 速度(m/min) 8.5 40
6、80 42 20 40 电机型号功 率转速 Y7TD225匸“4 S 3224 24 5.4KAV 1410 7L0 1501 inin 回转机构 转速 电机型号 功率 转速 00.6 r m in YZRB2M1-6 2X35KW 90 Sr min 牵引机构 速度 电机型号 功率 转速 44 2 2 m min YDEJ132S-4 S 3.3/2.2KW 750 1500 it niiii 行走机构 速度 电机型号 功率 转速 10.4 in mill Y132S-6 2X5.5KW 960r niiii 顶升机构 速度 电机型号 功率 转速 0.5111 min Y132S-4 5.5
7、KW 1440i nu 11 作压力 25MPa 平衡重 臂艮 重量(t) 55m 1478 50m 13.55 45m 12.07 40m 10,84 总功率 45.7KW (不含顶升电机| 2.3、QTZ40塔吊主要技术参数 部件 单位 参数 公称起重力矩KN.m KN.M 400 最大起重量 T 4 最大幅度下的额定起重量 T 0.902 工作幅度 M 3 42 起升高度 独立式 M 28 附着式 M 120 起升速度 倍率 2 4 起升速度 M/min 70 35 7.5 35 17.5 3.75 最大起重量 T 1 2 2 2 4 4 转速 R/mi n 0.375/0.75 变速
8、M/min 38/19 起升速度 M/min 0.6 重量 平衡重 T 6.4 整机重量 T 18.8 最大回转半径 M 42.94 后臂回转半径 M 10.733 最大工作风速 M/s 20 爬升风速W M/s 13 工作环境温度 C -2040 四、土方开挖及塔基施工 1、土方开挖 本工程基础开挖过程中,进行塔吊位置确定,考虑到基坑的开挖深度以及放坡要求 因此各栋楼塔吊基础中心距承台外边线距离确保在5m范围以外,位置详见总平面布置 图。 2、塔吊基础施工 2.1、楼塔吊基础根据塔吊基础图施工,塔基上表面要求平整,其最大误差 5mm。 2.2、塔吊基础周边预留集水坑,并做好排水沟,便于基础排
9、水工作。 五、塔吊的变形观察 塔吊在安装完及安装后每星期进行一次垂直度观测,并做好垂直度观测记录;在每次 大风或连续大雨后应对塔吊的垂直度、基础标高等作全面观测,发现问题及时与项目技 术部及安全部联系解决。 六、接地装置 塔机避雷针的接地和保护接地采用-40*3镀锌扁铁,利用 48钢管打入地下(埋深至 少3米),扁铁与钢管及塔身的连接采用焊接,要求塔吊的接地电阻不得大于4 。 七、QTZ63塔吊基础配筋验算(平面布置见总平图) 7.1、6*6m矩形板式基础计算书(1m厚承台) 计算依据: 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-20
10、10 3、建筑 地基基础设计 规范GB50007-2011 、塔机属性 塔机型号 QTZ63 塔机独立状态的最大起吊高度H 0(m) 40 塔机独立状态的计算高度H(m) 43 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度B(m) 1.6 、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准值F k1 (kN) 401.4 起重荷载标准值Fqk (kN) 60 竖向荷载标准值Fk(kN) 461.4 水平荷载标准值Fvk (kN) 18.927 倾覆力矩标准值M k(kN m) 674.077 非工作状态 竖向荷载标准值Fk(kN) 401.4 水平荷载标准值Fvk (kN) 45.24
11、6 倾覆力矩标准值Mk(kN -m) 615.929 2、塔机传递至基础荷载设计值 工作状态 塔机自重设计值F1 (kN) 1.35F k1 = 1.35 X 401.4 = 541.89 起重荷载设计值F Q(kN) 1.35F Qk = 1.35 X60 = 81 竖向荷载设计值F(kN) 541.89+81= 622.89 水平荷载设计值Fv(kN) 1.35F vk = 1.35 X 18.927 = 2 5.551 倾覆力矩设计值M(kN- m) 1.35M k = 1.35 X 674.077= 910.004 非工作状态 竖向荷载设计值F(kN) 1.35F k = 1.35 X
12、 401.4 = 541.89 水平荷载设计值Fv(kN) 1.35F vk = 1.35 X 45.246 = 61.082 倾覆力矩设计值M (kN m) 1.35M k = 1.35 X615.929= 831.504 三、基础验算 YI LfijpQ 基础布置图 基础布置 基础长l(m) 6 基础宽b(m) 6 基础高度h(m) 1 基础参数 基础混凝土强度等级 C35 基础混凝土自重e(kN/ m3) 25 基础上部覆土厚度h (m) 2.8 基础上部覆土的重度Y (kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度5(mm) 40 地基参数 修正后的地基承载力特征值 100 f a(kP a
13、) 软弱下卧层 基础底面至软弱下卧层顶面的 距离z(m) 5 地基压力扩散角B ( ) 20 软弱下卧层顶地基承载力特征 值 fazk(kP a) 130 软弱下卧层顶面处修正后的地 基承载力特征值faz(kP a) 329.5 地基变形 基础倾斜方向一端沉降量 S1 (mm) 20 基础倾斜方向另一端沉降量 S2(mm) 20 基础倾斜方向的基底宽度 b(mm) 5000 基础及其上土的自重荷载标准值: Gk=bl(h Y+h y )=6 x 6X (1 x 25+2.8 x 19)=2815.2kN 基础及其上土的自重荷载设计值:G=1.35G k=1.35 X2815.2=3800.52
14、kN 荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力: Mk”=674.077kNm Fvk =F vk /1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力: M=910.004kN- m Fv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN 基础长宽比: l/b=6/6=10 偏心荷载合力作用点在核心区内。 Fk+Gk 2 X=91.017kN/m 4、基础底面压力验算 (1) 、修正后地基承载力特征值 fa=100.00kPa (2) 、轴心作用时地基承载力验算 Pk=91.017k PaWf=100kPa 满足要求! (3) 、偏心作用时地基承载
15、力验算 Pkmax=117.497kPa 43.172/6.000=27.342kN/m 丫轴方向净反力: Pymin =丫(乐/A-(M k+F vk h)/W y)=1.35 x(461.400/36.000-(674.077+15.773 X1.000 )/36.000)=-8.567kN/m Pymax= 丫 (F/A+(M k+F vkh)/W y)=1.35 x(461.400/36.000+(674.077+15.773 0)/36.000)=43.172kN/m2 假设Pymi n=0,偏心安全,得 X1.00 P1y=(l+B)/2)P ymax/|=(6.000+1.600
16、)/2)43.172/6.000=27.342kN/m 基底平均压力设计值: px=(P xmax+P1x)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kN/m py=(P ymax+P1y)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kPa 基础所受剪力: Vx=|px |(b-B)l/2=35.257(6-1.6) )6/2=465.393kN Vy=|py|(l-B)b/2=35.257(6-1.6) (6/2=465.393kN X轴方向抗剪: h0/l=948/6000=0.1584 0.25 役fclh 0=0.25 X 1 X 16.7 X 6000X 948
17、=23747.4kNV=465.393kN 满足要求! 丫轴 方向 抗剪: h0/b=948/6000=0.158 4 0.25 pcfcbh0=0.25 X 1 X 16.7 X 6000X 948=23747.4kNV=465.393kN 满足要求! 6、软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值:pc=d Ym=1.5 X19=28.5kpa 下卧层顶面处附加压力值: pz=lb(P k-pc)/(b+2z tan 0 )(l+2ztan 0 ) =(6 X6X(91.017-28.5)/(6+2BXtan20 x(6+2 X5Xtan20 )=24.22kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压
18、力值:pcz=z 丫 =5X 19=95kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=f azk + n b 丫 (b3)+ nd y (d+z-0.5) =130.00+0.30 X 19.00 X(6.00-3)+1.60X9.00 X(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力: pz+pcz=24.22+95=119.22kPa f az=329.5kPa 满足要求! 7、地基变形验算 倾 斜率:tan 0 =|S-S2|/b=|20- 20|/5000=0 A1 =8532mm 满足要求! (2) 、底面短向 配筋面积 ocS2=|M I
19、 |/( 1fclh02)=511.932 X106/(1 X6.7 X6000X9482)=0.006 Z=1-(1- 2aS2)0.5=1-(1-2 X0.006) 0. 5=0.006 Y2=1- Z/2=1-0.006/2=0.997 X948X 300)=1805mm As2=|M i |/( Yh0fy2)=511.932 X106/(0.997 基础底需要配筋 : A2=max(1805 , p lh0)=max(1805 , 0.0015 X6000X948)=8532mm 基础底短向 实际配筋: A S2=15209mm 2 A2=8532mm 2 满足要求! (3) 、顶面
20、长向 配筋面积 基 础顶长向实际 配筋:As3=15209mm 2 0.5AS1 =0.5 X5209=7605mm 满足要求! 、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋:As4=15209mm 2 0.5As2=0.5 X5209=7605mm 满足要求! 、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500 o 五、配筋示意图 1IMO JW am 基础配筋图 7.2、6*6m矩形板式基础计算书(1.5m厚) 计算依据: 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑 地基基础设计 规范GB50007-2011 、
21、塔机属性 塔机型号 QTZ63 塔机独立状态的最大起吊高度H 0(m) 40 塔机独立状态的计算高度H(m) 43 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度B(m) 1.6 、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准值F k1 (kN) 401.4 起重荷载标准值Fqk (kN) 60 竖向荷载标准值Fk(kN) 461.4 水平荷载标准值Fvk (kN) 18.927 倾覆力矩标准值M k(kN m) 674.077 非工作状态 竖向荷载标准值Fk(kN) 401.4 水平荷载标准值Fvk (kN) 45.246 倾覆力矩标准值Mk(kN -m) 615.929 2、塔机
22、传递至基础荷载设计值 工作状态 塔机自重设计值F1 (kN) 1.35F k1 = 1.35 X 401.4 = 541.89 起重荷载设计值F Q(kN) 1.35F Qk = 1.35 X60 = 81 竖向荷载设计值F(kN) 541.89+81= 622.89 水平荷载设计值Fv(kN) 1.35F vk = 1.35 X 18.927 = 2 5.551 倾覆力矩设计值M(kN- m) 1.35M k = 1.35 X 674.077= 910.004 非工作状态 竖向荷载设计值F(kN) 1.35F k = 1.35 X 401.4 = 541.89 水平荷载设计值Fv(kN) 1
23、 1.35F vk =1.35 X 45.246 =61.082 倾覆力矩设计值M (kN m) 1.35M k = = 1.35 X615.929 =831.504 三、基础验算 基础布置图 基础布置 基础长l(m) 6 基础宽b(m) 6 基础高度h(m) 1.5 基础参数 基础混凝土强度等级 C35 基础混凝土自重Yc(kN/ m3) 25 基础上部覆土厚度h (m) 2.8 基础上部覆土的重度y (N/ m3) 19 基础混凝土保护层厚度5(mm) 40 地基参数 修正后的地基承载力特征值 f a(kP a) 100 软弱下卧层 基础底面至软弱下卧层顶面的 距离z(m) 5 地基压力扩
24、散角B ( ) 20 软弱下卧层顶地基承载力特征 值 fazk(kP a) 130 软弱下卧层顶面处修正后的地 基承载力特征值faz(kP a) 329.5 地基变形 基础倾斜方向一端沉降量 S1 (mm) 20 基础倾斜方向另一端沉降量 S2(mm) 20 基础倾斜方向的基底宽度 b(mm) 5000 基础及其上土的自重荷载标准值: Gk=bl(h Y+h y )=6 X 6X (1.5 X 25+2.8 X 19)=3265.2kN 基础及其上土的自重荷载设计值:G=1.35G k=1.35 X3265.2=4408.02kN 荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力: Mk=674.07
25、7kN m Fvk =F vk /1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力: M=910.004kN- m Fv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN 基础长宽比:l/b=6/6=10 偏心荷载合力作用点在核心区内。 Fk+Gk 2、基础底面压力计算 Pkmi n=77.036kPa Pkmax=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y =(461.4+3265.2)/36+476.644/36+476.644/36=129.997kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(F k+Gk)/(lb)=(461.4
26、+3265.2)/(66)=103.517kN/m 2 4、基础底面压力验算 (1) 、修正后地基承载力特征值 fa=100.00kPa (2) 、轴心作用时地基承载力验算 Pk=98.217kPa v fa=100kPa (3) 、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=118.932kPa43.468/6.000=27.529kN/m Pymin =丫(乐/A-(M k+F vk h)/W y)=1.35 x(461.400/36.000-(674.077+15.773 )/36.000)=-8.863kN/m2 X1.500 Pymax= 丫(FJA+(M k+F vkh)/W y)=1.
27、35 x(461.400/36.000+(674.077+15.773 0)/36.000)=43.468kN/m2 假设Pymi n=0,偏心安全,得 X1.50 P1 y =(I+B)/2)P yma x/l=(6.000+1.600)/2)43.468/6.000=27.529kN/m 基底平均压力设计值: px=(P xmax+P1x)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kN/m2 py=(P ymax+P1y)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kPa 基础所受剪力: Vx=|px |(b-B)l/2=35.499(6-1.6) )6/2=468.
28、581kN Vy=|py |(l-B)b/2=35.499(6-1.6) (6/2=468.581kN X轴方向抗剪: h0/l=1450/6000=0.242 4 0.25 血fclh 0=0.25 X 1 X 16.7 X 6000X 1450=36322.5kNV=468.581kN 满足要求! 丫轴 方向抗剪: h0/b=1450/6000=0.242 (6+2 X5Xtan20 )=29.063kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值:pcz=z 丫 =5X 19=95kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=f azk + n b 丫 (b3)+ nd y (d+z-0
29、.5) =130.00+0.30 X 19.00 X(6.00-3)+1.60X19.00 X(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力: pz+pcz=29.063+95=124.063kPa f az=329.5kPa 满足要求! 7、地基变形验算 倾斜率:tan 0 冲S1-S2|/b=|20- 20|/5000=0 A2=13050mm 2 pxl/8=(6-1.6) 、顶面长向 配筋面积 基 础顶长向实际 配筋:As3=10781mm 2 0.5AsT=0.5 X0781=5390mm 满足要求! X35.499 X6/8=515.439kN m
30、 基础Y向弯矩: M n =(l-B) 、顶面短向 配筋面积 pyb/8=(6-1.6) 2 X35.499 X6/8=515.439kN m 2、基础配筋计算 (1) 、底 面长 向 配 筋面 积 asi=|M n |/( ifcbho2)=515.439 X106/(1 X6.7 X3000X 1450 2)=0.002 Zi=1-(1- 2aS1)0.5=1-(1-2 X0.002) 0. 5=0.002 Y1=1- Z/2=1-0.002/2=0.999 X1450X 300)=1186mm AS1=|M n |/( Yh0fy1 )=515.439 X106/(0.999 基础底需要
31、配筋:A1=max(1186 , p bh)=max(1186 , 0.0015 X6000X1450)=13050mm 基础底长向 实际配筋: A s1=13450mm 2 A1=13050mm X1450X 300)=1186mm 基 础顶短向实际 配筋:As4=10781mm 2 0.5As2=0.5 X0781=5390mm 满足要求! 、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500 o 五、 配筋示意图 基础配筋图 7.3、6*6m矩形板式基础计算书(1.35m厚) 计算依据: 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB500
32、10-2010 3、建筑 地基基础设计 规范GB50007-2011 一、塔机属性 塔机型号 QTZ63 塔机独立状态的最大起吊高度H 0(m) 40 塔机独立状态的计算高度H(m) 43 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度B(m) 1.6 、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准值F k1 (kN) 401.4 起重荷载标准值Fqk (kN) 60 竖向荷载标准值Fk(kN) 461.4 水平荷载标准值Fvk (kN) 18.927 倾覆力矩标准值M k(kN m) 674.077 非工作状态 竖向荷载标准值Fk(kN) 401.4 水平荷载标准值Fvk (kN)
33、 45.246 倾覆力矩标准值Mk(kN -m) 615.929 2、塔机传递至基础荷载设计值 工作状态 塔机自重设计值F1 (kN) 1.35F k1 = 1.35 X 401.4 = 541.89 起重荷载设计值F Q(kN) 1.35F Qk = 1.35 X60 = 81 竖向荷载设计值F(kN) 541.89+81= 622.89 水平荷载设计值Fv(kN) 1.35F vk = 1.35 X 18.927 = 2 5.551 倾覆力矩设计值M(kN- m) 1.35M k = 1.35 X 674.077= 910.004 非工作状态 竖向荷载设计值F(kN) 1.35F k =
34、1.35 X 401.4 = 541.89 水平荷载设计值Fv(kN) 1 1.35F vk =1.35 X 45.246 =61.082 倾覆力矩设计值M (kN m) 1.35M k = = 1.35 X615.929 =831.504 三、基础验算 基础布置图 基础布置 基础长l(m) 6 基础宽b(m) 6 基础高度h(m) 1.35 基础参数 基础混凝土强度等级 C35 基础混凝土自重Yc(kN/ m3) 25 基础上部覆土厚度h (m) 2.8 基础上部覆土的重度Y (kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度5(mm) 40 地基参数 修正后的地基承载力特征值 f a(kP a)
35、100 软弱下卧层 基础底面至软弱下卧层顶面的 距离z(m) 5 地基压力扩散角9( 20 软弱下卧层顶地基承载力特征 值 fazk(kP a) 130 软弱下卧层顶面处修正后的地 基承载力特征值faz(kP a) 329.5 地基变形 基础倾斜方向一端沉降量 S1 (mm) 20 基础倾斜方向另一端沉降量 S2(mm) 20 基础倾斜方向的基底宽度 b(mm) 5000 基础及其上土的自重荷载标准值: Gk=bl(h Y+h y )=6 X 6X (1.35 X 25+2.8 X 19)=3130.2kN 基础及其上土的自重荷载设计值:G=1.35G k=1.35 X3130.2=4225.
36、77kN 荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力: Mk=674.077kN m Fvk =F vk /1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力: M=910.004kN- m Fv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN 基础长宽比:l/b=6/6=10 偏心荷载合力作用点在核心区内。 Fk+Gk 2、基础底面压力计算 Pkmi n=73.286kPa Pkmax=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y =(461.4+3130.2)/36+476.644/36+476.644/36=126.247kPa
37、3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(F k+Gk)/(lb)=(461.4+3130.2)/(66)=99.767kN/m 4、基础底面压力验算 (1) 、修正后地基承载力特征值 fa=100.00kPa (2) 、轴心作用时地基承载力验算 Pk=99.767kPa 43.379/6.000=27.473kN/m 丫轴方向净反力: Pymi n =丫(乐/A-(M k+F vkh)/W y)=1.35 X(461.400/36.000-(674.077+15.773X1.350 )/36.000)=-8.774kN/m Pymax= 丫(FWA+(M k+F vkh)/W y)=1.35 x(4
38、61.400/36.000+(674.077+15.773X1.35 0)/36.000)=43.379kN/m2 X43.379/6.000=27.473kN/m 假设Pymi n=0,偏心安全,得 P1y=(l+B)/2)P ymax/l=(6.000+1.600)/2) 基底平均压力设计值: px=(P xmax+P1x)/2=(43.379+27.473)/2=35.426kN/m py=(P ymax+P1y)/2=(43.379+27.473)/2=35.426kPa 基础所受剪力: Vx=|px|(b-B)l/2=35.426X(6-1.6) X6/2=467.624kN Vy
39、=|p y|(l-B)b/2=35.426X(6-1.6) X6/2=467.624kN X轴方向抗剪: h0/l=1301/6000=0.217Vx=467.624kN 满足要求! 丫轴 方向抗剪: h0/b=1301/6000=0.217 4 0.25 血fcbho=O.25 X 1 X 16.7 X 6000X 1301=32590.05kNVy=467.624kN 满足要求! 6、软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值:pc=d Ym=1.5 X19=28.5kpa 下卧层顶面处附加压力值: pz=lb(P k-p c)/(b+2ztan0 )(l+2ztan 0 ) =(6 X6X
40、(99.767-28.5)/(6+2XXtan20 X;6+2 X5Xtan20 )=27.61kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值:pcz=z 丫 =5X 19=95kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=f azk + n b 丫 (b3)+ nd y (d+z-0.5) =130.00+0.30 X 19.00 X(6.00-3)+1.60X19.00 X(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力: pz+pcz=27.61+95=122.61kPa f az=329.5kPa 满足要求! 7、地基变形验算 倾 斜率:tan 0 =
41、|S-S2|/b=|20- 20|/5000=0 A1=11709mm (2) 、底面短向配筋面积 ocS2=|M I |/( 1fclh02)=514.387 X106/(1 X6.7 X6000X1301 2)=0.003 Z=1-(1- 2aS2)0.5=1-(1-2 X0.003) 0. 5=0.003 Y2=1- Z/2=1-0.003/2=0.998 X1301 X 300)=1320mm As2=|M i |/( Yh0fy2)=514.387 X106/(0.998 基础底需要配筋: A2=max(1320 , plh0)=max(1320 , 0.0015 X6000X130
42、1)=11709mm 2 基础底短向 实际配筋: AS2=11832mm 2 A2=11709mm 2 (3) 、顶面长向配筋面积 基 础顶长向实际 配筋:As3=8732mm 2 0.5AS1 =0.5 X732=4366mm 满足要求! 、顶面短向配筋面积 基 础顶短向实际 配筋:A S4=8732mm 2 0.5AS2 =0.5 8732=4366mm 满足要求! 、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500 o 五、 配筋示意图 基础配筋图 八、QTZ40塔吊基础配筋验算 十字梁式基础计算书 计算依据: 1、 塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、
43、混凝土结构设计规范 GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范 GB 50007-2011 、塔机属性 塔机型号 QTZ40 塔机独立状态的最大起吊高度 H0(m) 28 塔机独立状态的计算高度H(m) 31 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度B(m) 1.6 、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准值Fk1(kN) 401.4 起重荷载标准值Fqk(kN) 40 竖向荷载标准值Fk(kN) 441.4 水平荷载标准值Fvk(kN) 18.927 倾覆力矩标准值 Mk(kN -m) 674.077 非工作状态 竖向荷载标准值Fk(kN) 401.4 水平荷载
44、标准值Fvk(kN) 45.246 倾覆力矩标准值 Mk(kN m) 615.929 2塔机传递至基础荷载设计值 工作状态 塔机自重设计值F1(kN) 1.35Fk1 = 1.35 401.4= 541.89 起重荷载设计值FQ(kN) 1.35FQk= 1.35 0= 54 竖向荷载设计值F(kN) 541.89+54= 595.89 水平荷载设计值Fv(kN) 1.35Fvk= 1.35 18.927= 25.551 倾覆力矩设计值M(kNm) 1.35Mk = 1.35 74.077= 910.004 非工作状态 竖向荷载设计值F(kN) 1.35Fk= 1.35 01.4= 541.8
45、9 水平荷载设计值Fv(kN) 1.35Fvk= 1.35 5.246= 61.082 倾覆力矩设计值 M(kN m) 1.35Mk = 1.35 15.929= 831.504 二、基础验算 基础布置 十字梁长b(m) 6.2 十字梁宽l(m) 1.4 加腋部分宽度a(m) 1 基础梁高度h(m) 1.25 基础参数 基础混凝土强度等级 C35 基础混凝土自重 Y C(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h(m) 0 基础上部覆土的重度 丫 (kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度 S (mm) 40 地基属性 地基承载力特征值 fak(kPa) 100 基础埋深的地基承载力修 正系数nd
46、 1.6 基础底面以下的土的重度 丫 (kN/m ) 20 基础底面以上土的加权平 均重度丫 m(kN/m3) 19.3 基础埋置深度d(m) 1.5 修正后的地基承载力特征 值 fa(kPa) 130.88 软弱下卧层 软弱下卧层顶面处修正后 的地基承载力特征值 faz(kPa) 222.64 地基变形 基础倾斜方向一端沉降量 S1(mm) 30 基础倾斜方向另一端沉降 量 S2(mm) 20 基础倾斜方向的基底宽度 b(mm) 20000 基础布置图(见总平面布置图) 基础底面积:A=2bl-l2+2a2=2 6.2 X.4-1.42+2 12=17.4m2 基础中一条形基础底面积:A0=
47、bl+2(a+l)a=6.2 1.4+2 .1+1.4) 1H13.48m2 基础及其上土的自重荷载标准值: Gk=Ah丫 C=17.4 4 1.25 4 25=543.75kN 基础及其上土的自重荷载设计值:G=1.35Gk=1.35 443.75=734.062kN 1、偏心距验算 条形基础的竖向荷载标准值: Fk=(Fk+Gk)A0/A=(441.4+543.75) 13.48/17.4=763.208kN F=(F+G)A0/A=(595.89+734.062) 13.48/17.4=1030.331kN e=(Mk+FVk h)/ Fk=(674.077+18.927 X 1.25)
48、/763.208=0.914m b/4=6.2/4=1.55m 满足要求! 2、基础偏心荷载作用应力 ( 1 ) 、荷载效应标准组合时,基础底面边缘压力值 e=0.914m b/6=6.2/6=1.033m I=lb3/12+2 aXl3/12+4 Xa4/36+ a2/2(a/3+l/2)2=1.4 6.23X/12+2 1XX1.43/12+4 X14/36+12/2 (1X/3+1.4/2)2=30.509 基础底面抵抗矩: W=I/(b/2)=30.509/(6.2/2)=9.842m3 Pkmin= Fk/A0-(Mk+FVk h)/W=763.208/13.48-(674.077+
49、18.927 1.25X)/9.842=-14.279kPa Pkmax= Fk/A0+(Mk+FVk h)/W=763.208/13.48+(674.077+18.927 1.25X9.842=127.514kPa (2) 、荷载效应基本组合时,基础底面边缘压力值 Pmin= F/A0-(M+FV h)/W=1030.331/13.48-(910.004+25.551 1.25X)/9.842=-19.276kPa Pmax= F/A0+(M+FV h)/W=1030.331/13.48+(910.004+25.551 1.25X9.842=172.145kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/A=(441.4+543.75)/17.4=56.618kN/m2 4、基础底面压应力验算 ( 1 ) 、修正后地基承载力特征值 fa=fak+ n dy f0(5)=100+1.6 1X3 X5-0.5)=130.88kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=56.618kPa fa=130.88kPa 满足要求! (3) 、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=127.514kPa 1.2fa=1.2 X 130.88=157.056kPa 满足要
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