五一C区一标段脚手方案(报临

1、一、编制依据1、依据五一花苑C区一标段施工设计图纸；2、依据五一花苑C区一标段施工组织设计；3、本脚手架安全专项施工方案主要参考以下规范和标准：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011）中国住建部发布；钢结构设计规范 （GB50017-2003） 中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范 （GB50009-2001） 中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范 （GB50010-2002） 中国建筑工业出版社；建筑地基基础设计规范 （GB50007-2002） 中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准 （JGJ59-2011） 中国建筑工业出版社；二、工程概况工程名称：五一花苑C

2、区一标段建设单位：扬州金丰置业有限公司设计单位：江苏扬建集团建筑设计研究院监理单位：江苏时代建筑设计有限公司施工单位：江苏省金陵建工集团有限公司建筑总面积平方米。结构为框架剪力墙结构，建筑物最高高度为56.54米；标准层高度为2.9米。三、总体筹划及施工部署（一）、总体筹划本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆

3、方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2011等检查标准要求，要符合江苏省安全文明工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况架体用途为围护及装饰用，综合考虑了以往的施工经验；34.64米（13层楼面）以下采用落地式扣件钢管双排脚手架，脚手架架体搭设高度35.1米； 12米以下采用双管立杆，12米以上采用单管立杆；34.64米以上采用16号工字钢悬挑脚手架；立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米；内排架距离结构0.25米，连墙件采用钢管扣件布置每层三跨，竖向间距按3.6米计算现场实际按2.9米布置，水平间距4

4、.5米。脚手架立杆基础做法：回填土上C15砼浇筑，厚120mm。（二）、安全领导小组搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作四、搭设流程及施工工艺（一）落地脚手架1、地基基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完成夯实后，采用沿建筑物外轮廓一周浇筑宽度为1.5m，强度等级C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度12cm，四周设置排水明沟。2、立杆设置立杆采用对接接头连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。

5、接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。3、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距按1.8米步距取值，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm左右。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度1m，应采用3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与

6、之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。每道剪刀撑与纵向水平杆呈45夹角，宽度不小于4跨，且不小于6m。4、脚手片的铺设要求满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。5、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设0.6m及1.2m高的防护栏杆。6

7、、连墙件(1)脚手架与建筑物按按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。连墙杆应尽可能设置在立杆与大小横杆的连接处，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点处补足。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。（5）脚手架的顶部因承受较大风力，拉撑边杆应加密设置。五、材料选择及构造要求l、脚手架钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压

8、痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭

9、设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆统一漆黄色，剪力撑统一漆天蓝色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。5、连墙件材料采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB 700-88）中Q235A钢的要求。6、水平悬挑梁是此型脚手架的重要材料，其钢材强度等级为Q235-A，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整

10、，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。六、脚手架检查与验收1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、验收时应具备下列文件：(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工方案；(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，(5)脚手架工程的施工验收报告。3、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧

11、固可靠；(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；(4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。七、脚手架搭设安全技术措施1、脚手架防雷措施措施：1）在高、低压线路下方均不得搭设脚手架，脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边缘之间必须保持安全操作距离。 2）脚手架若在相邻建筑物、构筑物防雷保护范围之外，则应安装防雷装置，防雷装置的检测接地电阻值不得大于10。 3）避雷针可用直径2532mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制作，设在房屋四角脚手架的立杆顶端，高度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接通，形

12、成避雷网络。 4）接地板可利用在建工程的垂直接地板，也可用直径不小于20mm的圆钢；水平接地板可用厚度不小于4mm、宽2540mm的角钢制作。接地板的设置，可按脚手架的长度不超过50m设置一个，接地板埋入地下的最高点应在地表以下深度不小于500mm，埋设接地板后应将新填土夯实。接地板不得设置在蒸气管道或烟囱风道附近经常受热的土层内，位于地下水位以上的砖石、焦渣或砂子内均不得埋设接地板。 5）接地线可采用直径不小于8mm的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地板的连接应保证接触可靠。在脚手架的下部连接时，应用两道螺栓卡箍，并加设弹簧垫圈，以防松动，保证接触面不小于10cm。连接时将接触面表面的油漆及

13、氧化层清除，使其露金属光泽，并涂以中性凡士林。接地线与接地板的连接应采用焊接，焊接长度应大于接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍。 6）接地装置完成后，要用电阻表测定电阻是否符合要求。接地板的位置应选择人们不易走到的地方，以避免、减少跨步电压的危害和防止接地丝遭机械操作破坏。同时应注意与其它金属物或电缆之间保持一定距离（一般不小于3m），以免发生击穿危害。在有强力腐蚀性的土中，应使用镀铜或镀锌的接地板。 7）在施工期间遇有雷雨时，脚手架上操作人员应立即离开。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达

14、到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超

15、过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。八、脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横

16、杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的

17、扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。九、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责1

18、）应急领导小组项目经理（组长）：孙宝华 电话：生产经理（副组长）：郑 勇 电话：技术负责人（成员）：赵元福 电话：安全员（成员）： 孙玉峰 电话：质检员（成员）： 刘明文 电话：物资供应部（成员）：李宏林 电话：火警电话：119 医疗急救：120 匪警：1102）应急领导职责(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部

19、安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观

20、察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。十、计算

21、书：一 落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011）。计算参数: 双排脚手架，搭设高度35.1米，12.0米以下采用双管立杆，12.0米以上 采用单管立杆 (计算时按单立杆计算) 。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.25米，立杆 的步距1.80米。 钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨（连墙件现场采用每层3跨）， 竖向间距计算按3.6米现场采用2.90米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设9层计算。 栏杆

22、采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.5600，体型系数0.9600。 地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.150m2，地基承载力 调整系数1.00。地基础部位应在回填土完成夯实后，采用沿建筑物外轮廓一周浇筑宽度为1.5m，强度等级C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度12cm，四周设置排水明沟。一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变

23、形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.050/3=0.035kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.050/3=0.700kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.035=0.088kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.700=0.980kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.088+0.100.980)1.

24、5002=0.236kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.088+0.1170.980)1.5002=-0.278kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.278106/4491.0=61.858N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.035=0.073kN/m 活荷载标准值q2=0.700kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.073+0.9900.700)1500.04

25、/(1002.06105 .0)=1.693mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最 大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.500/3=0.052kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/3=1.050kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.052+1.41.050=1.602kN 小横杆计算简

26、图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+1.6021.050/3=0.567kN.m =0.567106/4491.0=126.273N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105.0

27、00)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.058+0.052+1.050=1.160kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1160.1001050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105 .0)=2.147mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.174mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规 范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的

28、自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.500/2=0.079kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.079+1.41.575=2.348kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载 下会滑动,其抗滑承载力可取8.00.86. 4kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.00.89.6kN。四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷

29、载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10735.100=3.764kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10091.500(1.050+0.250)/2=0.877kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板 挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.5009/2=1.148kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50035.100=0.526kN 经计算

30、得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.316kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施 工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00011.5001.050/2=1.575kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.560 Us 风荷载体型系数：Us = 0.960 经

31、计算得到，风荷载标准值Wk = 0.3001.5600.960 = 0.449kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.26.316+0.91.4 1.575=9.564kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.26.316+1.4 1.575=9.784kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距

32、(m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.4491.5001.800 1.800/10=0.275kN.m五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.784kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.500 1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=

33、4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9784/(0.19424)=121.764N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.564kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (

34、m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.500 1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.275kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9564/(0.19424)+/4491=180.280N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的

35、设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 302.738kN Nf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 68.33 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)； N = 9.78+120.039=10.25 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.15 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 105.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.

36、00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 105.00 地基承载力的计算满足要求! 二 普通段悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数: 双排脚手架，搭设高度19.8米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步3跨（连墙件现场采用每层3跨），竖向间距计算按3.60米现场按2.9米布置，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，

37、按照铺设5层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.7700，体型系数0.9600。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.80米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.30m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值

38、 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.050/3=0.035kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.050/3=0.700kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.035=0.088kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.700=0.980kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.088+0.100.980)1.5002=0.236kN.m 支座最大弯矩计

39、算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.088+0.1170.980)1.5002=-0.278kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.278106/4491.0=61.858N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.035=0.073kN/m 活荷载标准值q2=0.700kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.073+0.9900.700)1500.04/(1002.06105.0)=1.693m

40、m 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最 大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.500/3=0.052kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/3=1.050kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.052+1.41.050=1.602kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均

41、布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+1.6021.050/3=0.567kN.m =0.567106/4491.0=126.273N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.05

42、8+0.052+1.050=1.160kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1160.1001050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105 .0)=2.147mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.174mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.500/2=0.079kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.079+1.41.575=2.348kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.00.86. 4kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.00.89.