发动机设计90mL汽油机连杆

1、发动机设计课程设计说明书目录0序言31发动机结构参数设计 41.1 初始条件41.2 发动机结构形式 41.3 发动机主要结构参数的确定 42运动学计算52.1 活塞位移52.2 活塞的速度62.3 活塞的加速度63热力学计算73.1 热力循环计算 73.1.1 参数的确定73.1.2 压缩过程73.1.3 膨胀过程73.2 理想p -v图的绘制 83.3 p-v图的调整83.4 热力学的校核94动力学计算104.1 气体压力104.2 往复惯性质量104.3 合成力114.4 连杆力114.5 侧向力124.6 径向力124.7 切向力134.8 单缸转矩135活塞的设计145.1 活塞材料

2、的选择 155.2 活塞头部155.2.1 压缩高度确定 155.2.2 活塞头部与气缸的配合 165.3 活塞裙部165.4 活塞质量估算 176活塞销的设计186.1 活塞销材料的选取 186.2 活塞销结构尺寸的确定 186.3 活塞销与活塞销座的配合 196.4 活塞销质量估算 197连杆的设计207.1 连杆材料的选择 207.2 连杆长度的确定207.3 连杆小头尺寸设计 207.4 连杆杆身的设计 217.5 连杆大头尺寸确定 217.6 连杆小头质量估算 218曲轴的设计228.1 曲轴的结构形式 228.2 主轴颈尺寸设计228.3 曲柄销尺寸设计238.4 曲柄臂尺寸设计2

3、38.5 平衡重尺寸设计239校核计算249.1 连杆长度检验 249.2 连杆小头249.2.1 衬套过盈配合及受热膨胀产生的应力 249.2.2 由惯性力拉伸引起的小头应力 259.2.3 由压缩载荷引起的小头应力 279.2.4 小头的疲劳强度安全系数 279.2.5 小头横向直径减少量 5 289.3 连杆杆身289.4 连杆大头2910附录3011小结3612参考文献37390ml四冲程汽油机连杆设计。序百发动机设计课程设计是我们大学阶段最后一个综合的课程设计，它是将设计和 制造有关知识有机的结合，而进行的一次理论联系实际的训练，通过本课程的训练，将有 助于我们对所学知识的理解，并为

4、后续的毕业设计以及今后的工作打下一定的基础。本次课程设计既是对发动机连杆结构的分析研究，设计连杆的尺寸形状，又通过校核 保证其合理性、可靠性。希望能通过本次课程设计的学习，学会将所学理论知识和制造工 程实训知识结合起来，并应用于解决实际问题之中如结构的合理设计中，从而锻炼自己分 析问题和解决问题的能力。发动机设计课程设计说明书1发动机结构参数设计首先要确定的基本结构参数包括平均有效压力pme,活塞平均速度vm，气缸数i,转数n,气缸直径d,活塞行程s,压缩比名等。1.1 初始条件120ml四冲程汽油机，初始条件为：1)平均有效压力pme=0.8-1.2mpa2)活塞的平均速度：vm18m/s。

5、1.2 发动机结构形式本设计对象是一台90ml四冲程汽油机，根据排量确定此发动机主要用于摩托车，故初 步选择采用单缸风冷形式，即确定气缸数i=1 ,冲程数丁 =4。1.3 发动机主要结构参数的确定参考杨连生版内燃机设计，汽车发动机的s/d一般在0.81.2之间，取s/d=0.90c由：vs= d2/4得：d=50.3 取 d=50mm,s=45mm止匕时vs=88.4ml90mm符合要求曲轴半径r =s/2=22.5mm活塞平均速度vm18m/s,取vm=13m/s由公式 v=snm 10/30 得 n=8666.7r/min (500010000r/min)符合取 pme=1 mpa由功率计

6、算公式pe= pme *vs*ni得pe=6.38kwpe30升功率pl= 1ivswj pl=72.17kw对于汽油机压缩比名的范围为：812,取名=9vs燃烧室容积vc二11wj vc=11.05ml总容积 va=vs+vc= （88.4+11.05） ml=99.45ml九=%（1）取=-则连杆长l =90mml 3.2 442运动学计算按照活塞运动规律，每隔10。取一个曲轴转角 3计算活塞位移、活塞速度及活塞加速 度数据，并绘制曲线图2.1 活塞位移活塞位移:其中 r=22.5, =0.25-1x=r （1-cos 二）z , （1-cos2二）所得曲线如下:50.0040.0030.

7、0020. 0010.000.000 90 180 270 360 450 540 630 720 810曲轴2.2 活塞的速度根据活塞的瞬时速度规律，对时间t求导得到活塞的加速度:2 ,. 一 1. c 八v =rw (sin :. sin2.)其中w = =907.1 rad/s ,所得曲线如下：30活塞速度曲轴曲2.3活塞的加速度根据活塞的瞬时加速度规律，对时间t求导得到活塞的加速度:2a=rw (coso + kcos2a , 所得曲线如下：活塞加速度曲轴转角3热力学计算通常把汽油机实际循环近似看成等容加热循环。四冲程汽油机的工作过程包括进气、 压缩、做功和排气四冲程。在本次设计过程中

8、，先确定热力循环基本参数，然后重点针对 压缩和膨胀过程进行计算，绘制 p-v图并校核。3.1 热力循环计算3.1.1 参数的确定由工程热力学(沈维道)压缩过程绝热指数ni=1.321.35,取m=1.33,膨胀过程绝热指数 电=1.231.28,取出=1.28。由内燃机原理(周宝龙)、=69,取 p=8。3.1.2 压缩过程压缩过程可简化为绝热过程，多变指数 rn=1.33, p-v满足关系：pvn1二常数压缩起点的气体压强pa=(0.80.9) p0,其中p0为大气的压强，取pa=0.8p)=0.0808mpa,此时气体体积va=99.45ml,压缩终点气体积vc=11.05ml。由热力学公

9、式：pavan1 = pvcn1得压缩终了时的压强为：丹=pa()n1vc即 pc=1.50mpa3.1.3 膨胀过程pvn2二常数.=pz p =p:则 pz= p *pc f2.0mpa由 pzvc12 = pbvan2 则膨胀终了压强为 r =pz(vc)n2 =0.721mpava3.2 理想pv图的绘制汽缸容积v=11.05+nd2x/4 ,每隔10。取一个曲轴转角计算 p、v,作出理想p-v图如 下图。其中 x =r (1 -cos.:) /1 -c0s2.:), r=22.5mm , . =0.25p-v图50一 4气缸体积ml3.3 p-v图的调整发动机工作的实际过程比较复杂，

10、最高压力不在上止点，还有点火提前角、排气提前 角的修正，显然实际的边界条件与理想曲线不同，所以要做一些适当的修正。最大爆发压力：pz取理论值水平的2/3,具体值为8.0mpa,以此值与原图形相交，水 平线以上的部分去掉，余下部分作此调整。考虑到实际过程与理论过程的差异，最大爆发 压力发生在上止点后12。15。，选择最高爆发压力出现在上止点后 12。点火提前角：常用的范围20030。，经调整后取25。排气提前角：常用的范围是 30。80。，经调整后取60。点火提前角使得压缩终点的压力比原来的要高些，排气提前角使得在膨胀末端其压力 下降变快，终点压力小于原先的压力。调整后的数据如下表三所示， p-

11、v图如下图所示。3.4 热力学的校核调整后的p-v图，其围成的面积表示的是汽油机所做的指示功 wi ,统计其共有39个单元格，每小格面积表示3j的有效功，计算得：wi=117j w117故汽油机的平均指小压力：pmi = -1.3235vs 88.4汽油机的机械效率“m=0.80.9,取”=0.9,则：pme= m pmi =0.9x 1.3235=1.191mpa满足设计要求(pme=0.81.2mpa),所以校核合格。244动力学计算4.1 气体压力随着曲轴转角的变化，缸内的气体压力也会随之发生变化。将热力学计算中的pv图转化为p-d图，即气缸气体压力随曲轴转角的变化规律。0。180。为排

12、气行程，气缸内的 气体压力在理论循环下基本可认为是一恒定值且小于大气压力；180。360。为压缩行程，气缸内的气体压力可由绝热方程求出；360o540。为膨胀过程，气缸内的气体压力可由 绝热方程求出；540。720。为排气行程，可以认为气缸内的气体压力是均匀下降至 （0.8081） p0。求出相应转角色对应气缸压力p的数据，列入下表四。一年-三f180360540720曲轴转角4.2 往复惯性质量往复惯性质量： m =m1 m2 m3mi-活塞质量；m2-活塞销质量；m3 -连杆小头质量.其中 m1 = 一1 二（h1 -h,）d2 -（d 一、）2 1 二（h2 h,）d2 -（d 一、li

13、m）2 143、=15mm ,、lim =3mm ,d=50mm ,h=10.5mm ,hi=22mm ，- -2.71g/cm则 mi=92.2g, m2 =20.6g, m3 =25.5g则 m=138.3g4.3合成力2根据缸内合成力的计算公式：f = fj fg =(p -p0)- -mjag4其中：缸内气体对活塞的作用力、往复惯性力的合力曲线图如下:曲轴转角4.4连杆力根据连杆力的计算公式:fl =其p中为连杆摆角4.5 侧向力根据侧向力的计算公式：fn = f tan 一二曲线图如下：002r叵窜005-w o-m 一00500 500 o4.6 径向力根据径向力的计算公式：fk

14、=flcos（：）曲线图如下：曲轴转角4.7 切向力根据切向力的计算公式：ft =flsinq ：)曲线图如下：曲轴转角4.8 单缸转矩根据单缸转矩的计算公式：m = ftr其中 r=22.5mm曲线图如下：5活塞的设计活塞设计要求如下：a）选用热强度好（耐疲劳、高温屈服点高）、耐磨、密度小、热膨胀系数小、导热性好、 工艺良好的材料；b）活塞有合理的形状和壁厚，使散热良好，强度刚度符合要求，尽量减轻质量，避免应 力集中；c）在不增加活塞组的摩擦损失的情况下，保证燃烧室密封性好，窜气、窜油少；在降低 机油耗条件下，保证滑动面上有足够的润滑油；d）不同工况下能保持活塞与缸套的最佳配合，减轻活塞敲击

15、。5.1 活塞材料的选择现在常用的活塞材料是共晶铝硅合金， 因其膨胀系数低，比重小，耐磨性、耐腐蚀性好， 硬度(特别是工作温度下硬度)、刚度、疲劳强度较高，铸造流动性好而被广泛采用。本 次课程设计活塞材料选用 zl9,密度p=2.7g/cm3,在内燃机设计(杨连生)第 286页 查得常温下抗拉强度为200mpa, 20200摄氏度时线膨胀系数为20.14x 1065.2 活塞头部5.2.1 压缩高度确定在保证气环有较好的工作条件下， 应该尽量缩短压缩高度值，这样可以使 内燃机的高度减低。压缩高度在制造时 必须保证很高的精度，这是由于压缩高 度的精度对压缩比有直接影响。5.2.1.1 第一环位置

16、由内燃机设计(杨连生)第289页内容可知汽油机 h= (0.060.08) d= (3.244.32) mm,在本次课程设计 中取h=4mm5.2.1.2 活塞环数量由内燃机设计(袁兆成)第133页知一般汽油机取两道气环一道油环，因此，在本次课程设计中取两道气环一道油环。5.2.1.3活塞环槽岸高度由摩托车发动机设计第60页内容可知高强化汽油机气环高度 b= (0.8-1) mm, 油环高度b= (22.5) mm。在本次课程设计中取 b1=b2=1mm, b3=2mm。由内燃机设计(杨连生)第290页知气环与气环之间环槽高度 c=(1.52.5)= (1.52.5） mm,气环与油环之间环槽

17、高度 c= （12） mm,在本次课程设计中取 c1=2.5mm, c2=1mm。5.2.1.4活塞销上面裙部高度在一般设计中，都要求最低环槽位于变型不均匀的销座外径以外，即有 h,其中r1为活 塞销座外半径，e为活塞销偏置距离，可取1mm。由内燃机设计（杨连生）第 291页 可知（r1+e）/0.5d1=1.41.5，而 d1/d=0.250.3,因止匕，（r1+e）/d=0.1750.225,由此取 r1=9mm, e=1mm。则h,=10mm,于是在本次课程设计中取 h,=10.5mm。由于活塞压缩高度h1=24mm,此时h1/d=0.44,由内燃机设计（杨连生）第 318 页知h1/d

18、=0.350.6,可知，合格。5.2.1.5.活塞顶部和环带断面的设计由于平顶活塞具有受热面积小、减轻活塞组热应力的优点，在本次课程设计中选用平顶 活塞。由内燃机设计（杨连生）第291页知活塞顶部厚度6 =（0.060.1）d=（3.245.4）mm, 本次课程设计中取6=4mm；第299页内容可知环槽深度t, =0.05d=2.7mm,本次课程设计 中取 t, =3mm。由内燃机设计（袁兆成）第133页知为了保证活塞环有较高的抗胶结性常把第一 环的侧隙增大到（0.10.2） mm,其余环的侧隙约为（0.040.13） mm,在本次课程设计 中取第一环的侧隙0.1mm,其余环的侧隙0.1mm。

19、活塞环环槽的背隙一般较大，以免环与 槽底干涉，由内燃机设计（袁兆成）第133页知气环的背隙可取0.5mm。5.2.2活塞头部与气缸的配合活塞头部的装配间隙必须考虑与铸铁气缸在温度上升时的热膨胀差别。由内燃机设计（杨连生版）第300页内容可知，对于汽油机，工作温开取 nai=250, tafe=100；线膨胀 系数取0a1 =20父10。 , =10父10）（。计算可知a0之0.324mm。在本次课程设计0中取 a =0.4mm。5.3 活塞裙部侧推力、气体爆发压力以及高温的作用易使活塞裙部发生变形，因此裙部应设计成桶形型面，且其截面应为椭圆形，平行于活塞销座方向为椭圆短轴。常用的椭圆规律有单椭

20、圆规律和双椭圆规律，在本次课程设计中取单椭圆规律。、一一d -d单椭圆规律：e = (1 -cos2h),其中 = d d为椭圆度。由摩托车发动机设计 4第62页内容可知椭圆度 =0.160.24mm。本次课程设计中取0.2mm。5.4 活塞质量估算由计算公式 mp =流:此-卜 d2 - d 一、. 2 二 h2 h, d2 - d -min 2d/4其中、=15mm,、min =3mm, ：=2.71g/cm3 ,h,=10.5mm, hi=22mm,d=50mm, h2 =22.5mm,计算得 mp=92.2g06活塞销的设计活塞工作时顶部承受了很大的气压力，这些力通过销座传给活塞销，再

21、传给连杆。活 塞销座和活塞销的设计必须保证足够的强度、足够的承压面积和耐磨性。6.1 活塞销材料的选取活塞销的材料一般为低碳合金钢， 常用的有20、20mnv、20mnvb、15cr、20cr、20mn、 20crmnmo等。外表面渗碳淬火至 hrc5666,层深0.81.2mm但渗碳淬火中的奥氏体 必须切实消除，以免引起活塞销外形尺寸增大引起故障。本次课程设计中活塞销的材料选 20mnvb ,密度p=7.85g/cm3,由机械设计手册第一卷第 2-42页内容可知，抗拉强 度为1080mpa,屈服弓虽度为885mpa。tin w6.2 活塞销结构尺寸的确定活塞销的外径对销的弯曲刚度有决定性 的

22、影响，活塞销内径对销的弯曲刚度影响较 小，因此活塞销的外径基本上按活塞销的弯 曲变形的要求设计，而活塞销的壁厚则按活 塞销的椭圆变形设计。由内燃机设计(杨连生版)第 291页 内容可知：活塞销长度1= (0.700.85) d=(37.8 45.9)mm,取 1=40mm。活塞销外径二 (0.250.30) d,取 d=13mm。活塞销内径 d0= (0.650.75) d= (9.1 10.5) mm,取 d0 =9mm。6.3 活塞销与活塞销座的配合活塞销与销座孔以及连杆小头衬套孔之间的配合有全复式活塞销和半浮式活塞销之分。图14活塞销主要结构尺寸本次课程设计中采用全复式活塞销，由摩托车发

23、动机设计第60页可知全复式活塞销结构中活塞销在工作状态与销座孔和连杆小头衬套之间都有间隙，全复式销座孔两端 由装在销座孔中的卡环定位。卡环与销之间的应有0.130.25mm的轴向间隙。卡环槽底径对销孔轴线的圆跳动不大于 0.30mm。活塞销与连杆小头衬套之间的间隙以及销与销座孔之间的间隙在(0.00030.0005) d的范围内，d为销外径。由于活塞与活塞销材料的线膨胀系数不同，工作温度下销与销座 的配合将变松。因此，为了严格控制冷态间隙或过盈量，活塞销与销座采用分组装配，以 求在较低的制造精度下获得较高的装配精度。同时保证较小的合理的工作间隙。分组装配 时活塞销与销座孔可以采用冷态过盈配合，

24、也可采用冷态间隙配合。过盈量或间隙值控制 在 0.00250.0075mm 之间。6.4 活塞销质量估算、二(d2 -do).由活塞销质量计算式：mi = ：一 一41其中 p=7.85g/cm3,d=13mm,d0=9mm 计算得 m 二20.06g。7连杆的设计连杆主要承受气体压力和往复惯性力所产生的交变载荷，因此在连杆设计中应首先保证具有足够的疲劳强度与结构刚度。连杆的设计要求如下：1、保证连杆有足够的疲劳强度；2、保证连杆有足够的刚度，特别应避免连杆大小头孔的变形过大，以保证连杆轴 承与衬套工作可靠，并力求减小给连杆螺栓增加附加的弯曲应力；3、质量尽可能小；4、保证连杆大小端轴承、衬套

25、工作可靠，有足够的耐磨性和疲劳强度，以降低维护 费用、延长检修期的。7.1 连杆材料的选择连杆应具有较高的疲劳强度和冲击韧性。连杆的材料一般为合金钢，如45、40cr、40mnb、40mnvb、20cr、20crmo、42crmo 等。在本次课程设计中连杆采用 40mnvb,密度为7.85g/cm3,由机械设计手册第 一卷第2-42页内容可知，抗拉强度 j=980mpa,屈服强度仃s=785mpa。7.2 连杆长度的确定为了使发动机紧凑轻巧应尽量缩短连杆长度。由摩托车发动机设计第88页内容一 一一一 11可知连杆比，在本次课程设计中初步选取 22.5/90=0.25。即取连杆长度为l=90mm

26、3.2 47.3 连杆小头尺寸设计连杆小头一般采用薄壁圆环形结构，为了耐磨，在小头孔内还装有耐磨衬套。右图为连杆主要结构尺寸由内燃机设计（杨连生版）第 229页内容可知：连杆小头内径 d尸(0.250.30) d=(12.515.0)mm,取 d1=13.5mm。衬套厚度 d= (1.051.15) d1= (14.17515.525) mm,取 d=15mm。连杆小头外径 d,=(1.20 1.35)d= (1820.25) mm, d,=20mm。小头宽度 bd1=(1.21.4),取 b1二19mm7.4 连杆杆身的设计连杆杆身也承受交变载荷，可能产生疲劳破坏和变形，连杆高速摆动时的横向

27、惯性力 也会使连杆弯曲变形，因此杆身必须有足够的断面积，并消除产生应力集中的因素。本次 课程设计选用工字钢。7.5 连杆大头尺寸确定连杆大头一般做成圆环形，大头孔内装滚针轴承。根据曲柄销外径d2=20mm,由机械设计手册第三卷第20-228页，选用jb/t7918-1997的k 20m 24m 17的滚针轴承，由此 得 d2=24mm。由内燃机设计(杨连生版)第 229页知b2=(0.330.45)d=(16.522.5)mm,本 次课程设计中取b2 =20mm。7.6 连杆小头质量估算占八td,2 -d；由公式：m2 =，b14其中 p=7.85g/cm3得m2=25.5g8曲轴的设计曲轴是

28、在不断周期性变化的气体压力、往复和旋转惯性力以及他们的力矩共同作用下工作的，使曲轴既弯曲又扭转，产生疲劳应力状态。曲轴的设计要求如下：1、保证具有足够的弯曲疲劳强度和扭转疲劳强度；2、保证曲轴具有尽可能高的弯曲刚度和扭转刚度；3、轴承具有足够大的承压面积，轴颈耐磨；4、尽量采用普通材料；工艺性好，质量小。8.1 曲轴的结构形式由摩托车发动机设计第103页内容可知摩托车发动机曲轴大多数采用组合式曲轴, 它的曲柄销与主轴颈、曲柄臂分开制造，然后用液压压入的方法连结起来。定。因止匕，确定轴颈尺寸时需要考虑强度和刚爪度的问题。由摩托车发动机设计第103页内容可知，对于小排量发动机di= (0.40.5

29、)d= (20.025.0) mm,取d=25mm。曲轴主要结构尺寸在主轴颈外安装深沟球轴承，由机械设计课程设计第117页可知，本次课程设计应该采用6205的轴承。根据轴承的宽度 b=15mm,取l1=14mm。8.3 曲柄销尺寸设计由摩托车发动机设计第103页内容可知小排量发动机曲轴曲柄销直径 d2= (0.34 0.42) d= (1721) mm,在本次课程设计中取 d2=20mm。曲柄销宽度12= (0.350.45) d=(17.522.5)mm,在本次课程设计中由于是组合式曲轴贝u 12取40mm8.4 曲柄臂尺寸设计曲柄臂在曲柄平面内的抗弯刚度和强度都较差，设计时应选择适当的宽度

30、和厚度，曲柄 形状也要合理，以改善应力分布状况，尤其是曲柄臂到轴颈的过度圆弧处更应设计合理， 以防发生过大的应力集中。由内燃机设计(杨连生)第194页知曲柄臂厚度h= (0.180.25) d= (912.5) mm,本次课程设计中取 h=10mm。曲柄臂宽度b=(0.751.2)d=(37.560)mm,本次课程设计取 b=45mm。8.5 平衡重尺寸设计设计平衡重时应尽可能使平衡重的重心远离曲轴的旋转中心，即用较轻的重量达到较 好的效果，以便尽可能减轻曲轴重量，平衡重的径向尺寸与厚度应以不碰活塞裙部和连杆 大头能通过为限度。由内燃机设计(杨连生)第194页知平衡重半径pp= (0.91.0

31、) s= (40.545) mm,取 pp =40mm。发动机设计课程设计说明书9校核计算9.1 连杆长度检验 参考汽车发动机现代设计（徐兀）可知，连杆杆身长度应该满足以下三个条件:1）平衡块不碰活塞时（平衡块的半径 p = r+0.5d）=2 1 d 2lis2）满足曲拐不碰活塞时11一二2 1 d 212,2s3）满足连杆不碰缸孔下缘时1s 2123 d -0.05s -1.05h代入 s=45mm , 11=14mm, 12 =22mm , d=50mm , h=10mm , d=20mm计算得最小连杆比为 % =0.2922，而所取儿=0.251.5,合格9.2.5 小头横向直径减少量

32、6小头横向直径减小量的计算：-pjmaxd；仲-90二 2 o =106 ei其中耳max = 340538n , dm=16.744mm,e=2.2ml05n/mm2、=0.000078所求得的6小于间隙的一半，合格9.3连杆杆身连杆杆身拉应力的计算公式二巴 j fmfm杆身断面面积。在摆动平面y-y内的合成应力计算公式m .i x fm在垂直于摆动平面的x-x平面内的合成应力计算公式pcfm其中c为常数系数，一般钢材ixbh3 - b -t h3 112应力幅和平均应力：c=0.00030.0004,取 c=0.00035h -h b3 ht3112oaxmx二 1 .二j2-2 -二 j

33、-2 j仃 ay = 二, 仃 my = 二22计算得 nx =1.63 ,ny=2.31 u (1.5 3.0)合格9.4连杆大头连杆大头所受惯性力拉伸载荷:w2rg , g 2g2 -g3pjmax= w2r(1)23gg其中g、g g2、g3分别是活塞组、连杆组往复部分、连杆旋转部分及连杆大头下半部 分的重量。弯曲应力为:/0.023c + 0.4 1j w(1 + i , /1 ) f1 + f1其中w计算断面的抗弯曲断面模数，取 w=5.0x 10-9 m3c一计算圆环的曲率半径，f1、f1 / h头及轴承中央截面面积，计算得：二-二122.53mpa由摩托车发动机设计内容可知连杆大

34、头许用弯曲应力，?-=150300mpa,所以符合要连杆大头横向质量减小值:0.0024p,jc3e(i i,)计得:c =0.0078mm。所求的6小于轴颈与轴承配合间隙的一半，合格10附录 表一曲轴转角与活塞位移、速度、加速度相对应数据曲轴转用：/度活塞位移x(mm)活塞速度v(m/s)活塞加速度a(m/s2)00.000.0023165.58100.434.4222605.19201.688.6220966.17303.7112.4218370.73406.4215.6315008.67509.6818.1511118.226013.3519.896962.467017.2720.832

35、803.788021.3020.98-1120.419025.2920.42-4618.3510029.1219.24-7558.4811032.6617.56-9876.4912035.8415.49-11574.2613038.6013.15-12711.1314040.8810.63-13388.7015042.688.02-13731.3716043.965.37-13865.1017044.742.70-13897.1418045.000.02-13899.3519044.75-2.65-13897.2920043.98-5.32-13866.3221042.71-7.97-1373

36、5.3222040.92-10.58-13397.5623038.64-13.10-12727.2624035.90-15.45-11599.7925032.72-17.52-9912.9526029.18-19.22-7606.4827025.37-20.41-4677.3428021.38-20.98-1188.6029017.35-20.842729.3630013.42-19.926885.773109.74-18.1911043.903206.47-15.6914941.593303.76-12.4818315.553401.71-8.6920926.873500.44-4.5022

37、584.673600.00-0.0823165.393700.414.3422625.34曲轴转用：/度活塞位移x(mm)活塞速度v(m/s)活塞加速度a(m/s2)3801.658.5521005.153903.6712.3518425.664006.3715.5815075.574109.6218.1111192.4642013.2819.877039.1443017.2020.822878.2844021.2320.99-1052.0845025.2220.44-4559.1846029.0519.27-7510.2847032.6017.59-9839.8248035.7915.53-

38、11548.5449038.5513.19-12694.8450040.8510.68-13379.7251042.658.07-13727.3652043.945.41-13863.8653044.732.74-13896.9754045.000.07-13899.3555044.76-2.60-13897.4456044.00-5.27-13867.5057042.73-7.92-13739.2058040.96-10.54-13406.3259038.69-13.06-12743.2460035.95-15.41-11625.1361032.78-17.49-9949.2062029.2

39、5-19.19-7654.2663025.44-20.39-4736.1364021.45-20.98-1256.6565017.42-20.852655.0266013.49-19.946809.096709.81-18.2310969.506806.53-15.7414874.336903.80-12.5418260.117001.75-8.7720887.247100.46-4.5822563.797200.00-0.1623164.83附表二理论示功图数据曲轴转用活塞位移气缸体积缸内压强19044.7479090598.867771510.08143346520043.98247642

40、97.365609970.08310866321042.7050456294.858652030.08604257222040.9207876391.357045730.09045629723038.6425715986.886046750.09669904324035.8955493481.495015570.10529831825032.7216937575.266323990.11704336226029.1835143368.322646880.13312349227025.3662359660.831238060.15535930728021.3778836253.00409660.

41、18659249729017.3469485845.093386590.23134261230013.4175929437.382026150.2968821973109.74264606530.16994290.3948131953206.47492199523.757034410.5425278873303.75760876518.42430720.7607736763401.7146203314.41494241.0543979583500.44184286511.917116621.3580571493600.0001426811.0502800111.999610783700.410

42、83979811.856273110.965571553801.65410736914.296185718.6298476753903.67046040818.253278556.3120238884006.36518177723.541669244.5575692624109.61523533929.919899353.35317328742013.2779698837.108015882.54545991743017.200750844.806473441.99971813344021.2305884452.715029821.62408538345025.2228688860.54988

43、0191.36012853846029.0484296768.057543221.17112523647032.5984421375.024442681.03377352648035.7868361881.2816660.93302748749038.5502997986.704963330.8589911650040.8461681191.210604910.80505755951042.6487521594.748176080.76678615652043.9448168997.291703150.74122136753044.7289849498.830632950.7264801365

44、4044.9998073899.362121990.721509849附表三调整后实际示功图数据曲轴转角活塞位移气缸容积缸内压强19044.7479090598.867771510.080820043.9824764297.365609970.080821042.7050456294.858652030.08310866322040.9207876391.357045730.08604257223038.6425715986.886046750.09045629724035.8955493481.495015570.09669904325032.7216937575.266323990.105

45、29831826029.1835143368.322646880.11704336227025.3662359660.831238060.13312349228021.3778836253.00409660.15535930729017.3469485845.093386590.18659249730013.4175929437.382026150.2313426123109.74264606530.16994290.2968821973206.47492199523.757034410.3948131953303.75760876518.42430720.5425278873401.7146

46、203314.41494240.7607736763500.44184286512.62331.0543979583600.0001426811.85627311.3673340253700.41083979811.85627311.3673340523801.65410736914.296185717.18043903.67046040818.303356757.812564006.36518177723.541669245.201634109.61523533929.919899353.326342013.2779698837.108015882.20925643017.200750844.80647344