金色海蓉脚手架专项施工方案

1、目 录 一、工程概况一、工程概况.2 2 二、编制依据二、编制依据.2 2 三、脚手架方案选择三、脚手架方案选择.2 2 四、脚手架材料选择四、脚手架材料选择.3 3 五、脚手架搭设流程及构造要求五、脚手架搭设流程及构造要求.4 4 六、脚手架的检查与验收六、脚手架的检查与验收.1010 七、脚手架搭设安全技术措施七、脚手架搭设安全技术措施.1010 八、注意事项八、注意事项.1212 九、九、脚手架的拆除脚手架的拆除.1212 十、脚手架计算书十、脚手架计算书.1313 第二部分第二部分 型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑脚手架计算书.1 13 3 第三部分第三部分 型钢悬挑脚手架带联梁计算书型钢

2、悬挑脚手架带联梁计算书.3434 第四部分第四部分 悬挑脚手架阳角型钢计算书悬挑脚手架阳角型钢计算书.4747 （目录按（目录按 2009.87#2009.87#文件，分为文件，分为 7 7 大类）大类） 外脚外脚手架手架施工方案施工方案 一、一、工程概况工程概况 成都万科金色海蓉项目二期总承包工程由成都一航万科滨江房地产开发有限公司投资开 发建设的住宅工程，位于成都市武侯区高攀路 20 号，用地为较规则矩形，东、南、西三面 临高档住宅小区，北面成都一航万科滨江房地产有限公司在建小区。用地内原地形基本平坦， 整个用地周边基础建设条件成熟。本工程由地下部分一层、二层联体式车库地上 34 层，共

3、4 栋高层住宅楼与 1 栋商业裙楼组成。本工程结构形式为框架剪力墙结构，基础采用筏板基 础总建筑面积约平方米。建筑高度为 104.0m，0.000 相当于绝对标高 491.95m。 本工程结构形式为框架剪力墙结构，本工程基础采用筏板基础。 本工程建设单位：成都一航万科滨江房地产有限公司 ；设计单位：四川省建筑设计院 ；监理单位：四川康立项目管理有限责任公司。施工单位:中天建设集团有限公司西南分公 司。 二、编制依据二、编制依据 1、 建质（2009）87#文件危险性较大的部分分项工程安全管理办法；（这个不知道 对否） 2、 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 3、 建筑施工手册第四

4、版 中国建筑工业出版社； 4、 钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 5、 建筑结构荷载规范GB50009-2001 中国建筑工业出版社； 6、 建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社； 7、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社； 8、 混凝土结构设计规范GB50010-2002 中国建筑工业出版社； 9、 建筑施工安全检查标准JGJ59-99 中国建筑工业出版社； 10、建筑地基基础设计规范GB50007-2002 中国建筑工业出版社； 11、另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。 三、脚手

5、架方案选择三、脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几 点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合 JCJ59-99 检查标准要求，要符合相关文 明标化工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经 验，决定采用以下脚手

6、架方案： 钢管落地脚手架，钢悬挑脚手架。 本工程为框架剪力墙结构，建筑物外部结构造型比较复杂。由于工期紧、实体样板房展 示、施工场地狭小，为方便裙楼室内外地下工程穿插施工，根据本公司类似工程的施工管理 经验，裙楼、地下室、主楼 7 层以下基本采用双排落地式钢管件脚手架，局部在回填土无车 库顶板位置处采用悬挑双排钢管件脚手架，主体 7 层以上采用悬挑双排钢管件脚手架，分别 在 7、14、21、28 层结构整体采用型钢悬挑。 脚手架分别在 8、15、22、29 层楼梁上预埋 18 拉环、采用钢丝绳进行斜拉，分别在 7、14、21、28 层采用 16#工字钢作为底座，用 18 预埋螺栓进行锚固；型钢

7、悬挑脚手架锚 固长度 2.3 米，悬挑长度 1.2 米。型钢悬挑脚手架带联梁中次梁采用 12.6#工字钢，采用 6x19 的 14#钢丝绳进行拉结。 外脚手架是施工用临时结构，它要承受施工过程中的各种垂直和水平荷载，因此，脚手 架必须有足够的承载能力，刚度和稳定性，在各种荷载作用下不发生失稳倒塌，以及超过允 许要求的变形、倾斜摇晃或扭曲现象，确保安全。 四、脚手架材料选择四、脚手架材料选择 l、脚手架选用架设钢管外径 48mm，壁厚 3.5mm，钢材强度等级 Q235-A，钢管表面应 平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施 工前必须将入场钢管取样，送有

8、相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验， 试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准 JGJ22-85 的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等 锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处 最小距离不小于 5mm。钢管螺栓拧紧力矩达 65N.m 时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必 须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方 可在施工中使用。 3、脚手板、脚手片采用符合有关要求。 4、安全网采用密目式安

9、全网，网目应满足 2000 目100cm2，做耐贯穿试验不穿透， 1.61.8m 的单张网重量在 3kg 以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使 用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由成都市建筑安全监督管理部门发放 的准用证。 5、连墙件采用钢管连接，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB 700-88）中 Q235A 钢的要求。 6、型钢水平悬挑杆采用 16 号工字钢，横向杆采用采用 12.6 号工字钢。 7、预埋螺栓的直径为 18mm，采用一级圆钢。 8、卸载采用 16#钢丝绳，配制相应的钢丝绳卡扣，悬挑工字钢端部与钢丝绳设置直径 18 的吊环 五、脚手架搭设流

10、程及构造要求五、脚手架搭设流程及构造要求 钢悬挑脚手架搭设的工艺流程为：悬挑层施工预埋穿插工字钢焊接横向工字钢、 分立杆间距、焊底部定位钢筋搭设架体加斜拉钢丝绳铺钢筋网、安全网。 落地脚手架搭设的工艺流程为：基础筏板、地下室顶板基础筏板、地下室顶板承载力 实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆 大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直， 分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺 放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架

11、格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部 位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜 先立外排，后立内排，其余按以下构造要求搭设。 花篮螺栓 6x19钢丝绳， 直径20 预埋螺栓18 16号工字钢 预埋18吊 环 拉墙杆 300850 落地脚手架示意图 预埋14钢筋与 钢管焊接拉结 1、立杆 (1)脚手架立杆纵距 1.5m，横距 0.85m，步距 1.8m；连墙杆按层设置连接，2 步 2 跨 （每层 2 跨）。 (2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置， 高度方向相互错开 500mm 以上，且要求相邻接头不应在同步同跨

12、内，以保证脚手架的整体 性。 (3)基础底板、车库顶板上落地式脚手架立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连 接于立脚点杆上，离底座 20cm 左右。 (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的 1400。 (5)立杆及纵横向水平杆构造要求： 2、大横杆、小横杆设置 (1)大横杆在脚手架高度方向的间距 1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧 外伸长度为 150mm。 (2)外架按立杆与大横杆交点处设置小横杆，大横杆设置在小横杆上，小横杆两端固定 在立杆，形成空间结构整体受力；在小横杆中部设置通长横杆，以铺设以钢筋网片及竹编板 强度。 (3)大小横杆连接构造要求 3、剪刀撑、剪刀撑 脚手

13、架外侧立面整个高度和长度连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长 度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的 横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。每道剪刀 撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间。 脚手架剪刀撑布置 4、脚手板（采用竹编板与钢筋网片）、脚手片的铺设要求 (1)脚手架内排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为 300mm，里外立杆间应满铺竹 编板规格采用 900*1000，钢筋网片采用 500*900。 (2)悬挑架底层必须满铺一层硬防护脚手片，以上 3 步必须

14、满铺一层硬防护脚手片，其 他每步必须满铺一层垂直墙面纵向的有效防护措施，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须 采取有效的防护措施。 (3)脚手片须用 12-14#铅丝双股并联绑扎，每块竹编板或钢筋网片不少于 4 点，要求绑 扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 5、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定 在脚手架外立杆里侧。 (2)选用 18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 (3)脚手架外侧必须每部设两道栏杆，上栏杆 1200mm,下栏杆距脚手板面为 600mm，分别 在悬挑部位及每隔三步架高 5400mm

15、 处底部设挡脚板。 (4)脚手架内侧形成临边的(如遇卸料平台)，在脚手架内侧设 600mm 、1200mm 的防护栏 杆和 30cm 高踢脚杆。 6、连墙件 (1)脚手架与建筑物按连墙件设计要求设置拉结点。 连墙杆按层设置连接按每步三跨设 置，其水平垂直间距均不得大于 6000mm，与柱与梁拉接方式采用预埋短钢管与梁柱连接式。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角 2 米以内范围按每悬挑工字钢处或每 立杆处设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架立杆与横杆接点处。 DD (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重 新补

16、设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。 7、人货梯通道 （1）人行并兼作材料运输的斜道的形式宜按下列要求确定： 高度不大于 6m 的脚手架，宜采用一字型斜道； 高度大于 6m 的脚手架，宜采用之字型斜道。 （2) 斜道的构造应符合下列规定： 斜道宜附着外脚手架或建筑物设置； 运料斜道宽度不宜小于 1.5m，坡度宜采用 1:6；人行斜道宽度不宜小于 1m，坡度宜采 用 1：3； 拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度； 斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度分别为 600、1200，挡脚板高度 不应小于 180mm； 运料斜道两侧，平台外围和端部均应按规范规定设置连墙件；每两

17、步应加设水平斜杆、 剪刀撑和横向斜撑。 （3）斜道脚手板构造应符合下列规定： 脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于 500mm； 脚手板横铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用 三角木填顺； 人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔 250300mm 设置一根防滑木条，木条厚度宜为 2030mm。 8、架体内外封闭 1) 脚手架外侧在立杆内侧必须设密目式安全网, 且满足GB 16909-1997和成都市建设 主管部门认证的合格密目式安全网，应用不少于18号铅丝张挂严密。 2) 脚手架的架体里立杆距墙净距超过20cm时必须铺设站人片,站人片

18、设置平整牢固。 3) 脚手架施工层里立杆与建筑物之间应进行封闭,施工层以下每隔3步以及底部应用密 目网或其它措施封闭进行有效安全防护。 4) 脚手架外侧自第二步起必须设置600、1200高同材质的防护栏杆.顶排防护杆不得少 于2道,高度分别为600和1300.脚手架内侧当遇大开间、门窗洞等形成临边时,在脚 手架内侧设600、1200防护栏杆和18Cm高踢脚杆. 六、脚手架的检查与验收六、脚手架的检查与验收 1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查 合格后方可交付使用。 2、高度在 20m 及 20m 以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查

19、验收。高度大于 20m 的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负 责人及有关的技术人员进行检查验收。 3、验收时应具备下列文件： (1)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志； (2)脚手架工程的施工记录及质量检查记录； (3)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录， (4)脚手架工程的施工验收报告。 4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项， 并记入施工验收报告。 (1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠； (2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全； (3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定； (4)连墙件

20、的数量、位置和设置是否符合要求； (5)垂直度及水平度是否合格。 七、脚手架搭设安全技术措施七、脚手架搭设安全技术措施 1、技术保障措施 (1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。 (2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准应符合规范 JGJ 130-200 第 3 条)，所用 扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在 45Nm65 Nm 之间。 (3)架子搭设到10m 高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单 位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 (4)该脚手架作为建筑物装饰作业时

21、，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支 架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。 (5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人 破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件 严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 2、质量保障措施 (1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 (2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有 操作人员。 (3)脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设；搭设时，技术人员必须在现场监督 搭设情况，保证搭设质量达到

22、设计要求。 (4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不 符合要求处，必须限时或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人员必须持有登高作业操作证，必须持证上岗。 (2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保 证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)； 不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设安全员负责

23、对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查： a 在六级以上大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。 B 检查保修项目： a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工方案的要求； b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。 (6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护 ,安全员巡视检查。 (7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 (8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。 4、消防、扬尘装置：采用围绕外架每架体顶部安装环形63 消防主管，间隔 2000 设 置25 消防喷淋头，进行定期喷淋扬尘。

24、八、注意事项八、注意事项 1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架八角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络， 8 根镀锌钢筋与钢管脚手架焊接，所有避雷线路中钢筋直径均不得小于 12mm，所有搭 接焊应为双边满焊且焊接点长度不得小于 6d（或单边焊搭焊接点长度不小于 12d） ，如 焊接点长度不满足要求，则应另加钢筋按要求两边焊接，如实测离镀锌钢筋最远点内 脚手架上过渡电阻超过 10 应增加引出镀锌钢筋以满足要求。 2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定， 确保施工安全。 4、外脚手

25、架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传 递平衡。 7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任 何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于 3kN/m2，确保较 大安全储备。 10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用

26、 的悬挑架的同时作业层数不超过两层。 11、当作业层高出其下连墙件 3.6m 以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑 拉措施。 12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。 13、外脚手架应加强日常检查，注意加强所有构造措施的设置与日常维护。必需以外的 所有材料杂物不能堆载架上，由于本外架拉结需由拉索分荷，所以应特别加强日常对拉索的 构造及松紧状态的检查，保证其正常工作。 九、九、脚手架的拆除脚手架的拆除 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行 技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、 劳动组织安排

27、等。 2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止 非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜 撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆 架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先 拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆 除。 7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与

28、另一人有关的结扣时，应先通 知对方，以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类 堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置

29、，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除 的残留物从高处坠落伤人。 十、脚手架计算书十、脚手架计算书 型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.3米+护栏高度1.5米，总高度21.8米，立杆 采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，步距1.80米。 采用的钢管类型为483.2， 连墙件竖向间距按每楼层设置，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设12层。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑

30、物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度 2.30米（工字钢间距2米）；转角处悬挑段长度达1.70米，建筑物内锚固段长度2.60米（工 字钢间距参平面）；局部在阳台处悬挑段长度达2.70米，建筑物内锚固段长度4.10米（工字 钢间距1米）；横梁12.6#采用工字钢。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物分别为 1.15m、1.65m、2.65m；1.15m悬挑架拉杆采用14#钢丝绳，1.65m悬挑架拉杆采用16#钢丝绳， 2.65m悬挑架拉杆采用16#钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载

31、作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.850/3=0.043kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.850/3=0.850kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.043=0.097kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.850=1.190kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最 大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.0

32、80.097+0.101.190)1.5002=0.285kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.097+0.1171.190)1.5002=-0.335kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.335106/4729.0=70.863N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.043=0.081kN/m 活荷载标准值q2=0.850kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.081

33、+0.9900.850)1500.04/(1002.06105.0)=1.940mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩 和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8501.500/3=0.064kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/3=1.275kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.064+1.41.

34、275=1.931kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8502/8+1.9310.850/3=0.551kN.m =0.551106/4729.0=116.551N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038850.0

35、04/(3842.060105.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.064+1.275=1.396kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1396.350850.0(3850.02- 4850.02/9)/(722.06105.0)=1.302mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.313mm 小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

36、 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.850=0.033kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8501.500/2=0.096kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN 荷载的计算值 R=1.20.033+1.20.096+1.41.913=2.831kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑 动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载

37、。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1141 NG1 = 0.11420.300=2.316kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(0.850+0.300)/2=0.518kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板， 标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50020.300=0.152kN 经计算得

38、到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.436kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载 总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.850/2=3.825kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附 录表D.4的规定采用：W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009- 2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计

39、算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3001.2500.872 = 0.229kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.23.436+0.851.43.825=8.675kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.436+1.43.825=9.478kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆

40、的纵距 (m)； h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2291.5001.8001.800/10=0.132kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.478kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定， l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W

41、=4.729cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9478/(0.19450)=112.210N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.675kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度

42、 (m),由公式 l0 = kuh 确定， l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.132kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8675/(0.19450)+/4729=130.694N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连

43、墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为连墙件的轴向拉力，N=10.191kN； lw为连墙件的周长，取3.141648.0=150.80mm； t为焊缝厚度，t=3.20mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过焊缝抗拉强度 = 10191.45/(150.803.20) = 21.12N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! DD 连墙件对接焊缝连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工

44、程中，脚手架排距为850mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点 距离墙体 = 1150mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面 积A = 26.10cm2。 受脚手架集中荷载 P=9.48kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 1 悬挑脚手架示意图 5011502300 9.48kN 9.48kN 0.25kN/m AB 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 0.000.01 1.981.77 7.717.78 0.60 0.04 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 1.5

45、93 0.731 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 0.069 0.071 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=11.469kN,R2=8.383kN,R3=-0.035kN 最大弯矩 Mmax=1.593kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.593106/(1.05.0) +4.3961000/2610.0=12.442N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范 (GB50

46、017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值 b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =1.59106/(0.929.00)=12.16N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=12.283kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=12

47、.283kN 拉绳的强度计算：拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳 分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00012.283/0.850=115.603kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14.0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=12

48、.283kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=122834/(3.1416502)1/2=13mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.383kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结 构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=83834/(3.1416502) 1/2=11

49、mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm 以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.38kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 8383.07/(3.1416181.5)=98.8mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作

50、用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.38kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取 0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于106.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求! 第三部分第三部分 型钢悬挑脚手架带联梁计算书型钢悬挑脚手架带联梁计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.3米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，步距1.80米。 采用的钢

51、管类型为483.2， 连墙件竖向间距按层设置，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚 固段长度2.3米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用12.6号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多 布置2根立杆。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.15m。拉杆采 用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值

52、P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.850/3=0.043kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.850/3=0.850kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.043=0.097kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.850=1.190kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最 大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.097+0.101.190)1.5002=0.285kN.m 支座最大弯矩计

53、算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.097+0.1171.190)1.5002=-0.335kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.335106/4729.0=70.863N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.043=0.081kN/m 活荷载标准值q2=0.850kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.081+0.9900.850)1500.04/(1002.06105.0)=1.940m

54、m 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩 和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8501.500/3=0.064kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/3=1.275kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.064+1.41.275=1.931kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重

55、均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8502/8+1.9310.850/3=0.551kN.m =0.551106/4729.0=116.551N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038850.004/(3842.060105.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.05

56、8+0.064+1.275=1.396kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1396.350850.0(3850.02- 4850.02/9)/(722.06105.0)=1.302mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.313mm 小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.850=0.033kN 脚

57、手板的荷载标准值 P2=0.1500.8501.500/2=0.096kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN 荷载的计算值 R=1.20.033+1.20.096+1.41.913=2.831kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑 动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本

58、例为0.1141 NG1 = 0.11420.300=2.316kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(0.850+0.300)/2=0.518kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板， 标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50020.300=0.152kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.436kN。

59、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载 总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.850/2=3.825kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附 录表D.4的规定采用：W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009- 2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3001.2500.872 = 0.229

60、kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.23.436+0.851.43.825=8.675kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.436+1.43.825=9.478kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85