仁恒怡庭落地脚手施工方案

1、一、工程概况新江湾城 D3 地块（仁恒怡庭）工程，住宅为剪力墙结构，总建筑面积 116603.74 平方米 , 其中地上 65049 平方米 , 地下 51554.74 平方米 . 。地上部位有 18 栋 57 层多层住宅 , 地下为一层地下车库，住宅地下局部二层。序号楼号层数结构类型七层顶高度烟囱顶高度1127剪力墙22.1530347剪力墙21.4529.32595剪力墙15.4522.25310186剪力墙19.226.45二、编制依据1、建筑施工手册第四版2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20023、建筑结构荷载规范4、建筑施工安全检查标准JGJ59-995、建筑机

2、械使用安全技术规范JGJ130-20016、仁恒怡庭总平面布置图及各单体设计施工图。三、悬挑脚手架搭设范围及方案设计1）1#4#楼东西立面下一至四层采用双立杆，其它部位及楼号按单立杆搭设。2）在脚手架与自行车坡道相交处，18#工字钢作为垂直到方向，上用 10#槽钢作为联系杆，再将外侧立杆固定在槽钢上。3）脚手架立杆间距1.05 米，纵距不大于1.5 米，步距 1.8 米，扫地杆距地 0.2 米，脚手架距外墙距离0.3 米。4）本脚手架用来完成结构和装饰工程施工，其脚手架上的均布荷载施工时不得超过3kN/ m2，装修时一般为2kN/m2，只允许二步内同时施工，严禁超载。5）在连墙杆的选择时，应考

3、虑尽量避免在楼层上埋钢管及在外墙面上开通透孔洞，减少渗漏隐患；可采用膨胀螺栓连接的方法。6）搭设材质要求：工字钢应符合 GB2101-89型钢验收、包装标志及质量证明书的一般规定要求，严格选用。脚手架钢管选用现行国家标准直缝电焊钢管 GB/T13793或低压液体运输送用焊钢管（GB/3092）中规定 3 号普通钢管，其质量应符合现行国家标准，碳素结构钢（GB/T700）中 Q235-A级钢的规定。本工程钢管规格选用外径 48mm，壁厚 3.5mm钢管，使用扣件符合建设部钢管脚手架扣件（GB15831）要求，有扣件生产许可证，规格与钢管匹配，采用可锻铸铁，不得有裂缝、气孔、砂眼等锻造缺陷，活动部

4、位灵活，加紧钢管时开口处、最小距离不大于 5mm。安全网必须采用密目式安全网，所有的钢管扣件、 安全网必须有出厂合格证、 检测和检验报告、质保单，才部门采购钢管、扣件、螺栓等配件，必须规格统一、材质优良。四、搭设人员要求凡参加本工程脚手架搭设施工人员必须是专业架子工，并必须持有效特种登高操作证书，凡患有不适合高空作业人员不准登高作业，作业前必须有安全技术书面交底。五、 落地脚手架搭设1、脚手架的搭设顺序为：场地清理安放垫块立杆扫地杆小横杆大横杆连墙杆斜拉杆搁栅防护栏杆垫铺竹笆（底部采用九夹板封闭） 18cm踢脚板密目安全网。2、本工程因车库和主楼连成整体，故落地脚手基础为车库顶板。为避免单根立

5、造成集中荷载作用在车库顶板上，因此采1500*200*50木板垫在横向两个立杆下端，从而扩大受力面积。3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200 mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于lm。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。4、脚手架步宽为1.05 米，其内立杆离墙的距离一般控制在0.30米，当遇凸出墙面柱或阳台部位，内立杆离凸柱或阳台边缘距离为0.30 米，禁止随意加大脚手架与外墙距离。5、搭设前必须严格

6、筛选好钢管、扣件、螺栓、螺帽，凡严重生锈、薄壁、严重弯曲、裂变的杆件、扣件不准使用，脚手架立杆间距满足设计要求，小横杆内立杆端离建筑物300mm，小横杆两端向外伸出 100mm，底部立杆采用不同长度钢管对等参差布置，使相邻二根立杆上部接头相互错开，不在同一平面上，以保证脚手架的整体性。每个扣件螺栓紧固力距必须达到 4555N.m，脚手架的搭设均要横平竖直。6、竹笆每步脚手架搁栅上都要满铺，竹笆四角用18#双股铅丝绑扎牢固。沿脚手架长向铺设，其端头应伸出搁置点，脚手架从第二步起，外侧设扶手和密目安全网，施工操作层设18cm踢脚板，并用黄、黑油漆镶边。7、脚手架内侧在脚手架里立杆挑梁上设一隔离，隔

7、离采用300宽木夹板条，板条底部四角用18 号铅丝绑扎牢固。8、连墙杆：按两步三跨布置，脚手架水平方向每三个立杆间距（ 5.4 米），从第二步开始垂直方向每两步设一拉撑点，拉撑点在墙面打 M12胀锚螺栓，埋深 70mm，钻孔直径 12.5mm，再用 300mmA12螺杆一端与短钢管焊接， 焊接长度满足钢筋双面焊的搭接长度要求， 另一端墙面连接牢。 再用扣件将短钢管与脚手架里立杆相连接。连墙杆应水平布置，与墙面连接处略高，与架体连接处略低。9、剪刀撑：沿脚手纵向一端和转角起，在脚手架外侧设置剪刀撑，自下而上连续设置并与地面成450600 夹角，剪力撑的搭接长度不小于 1 米，且用不少于二只转向扣

8、件扣牢，脚手架四角应有接地和避雷保护装置。七、构造要求1. 立柱要求 :1）立柱扣件必须采用对接扣件对接；2）立柱对接扣件必须交错布置, 相邻两个立柱接头不应设在同步同跨内 , 两相邻立柱接头在高度方向不应小于500mm，各接头中心距主节点距离不大于步距的1/3 ；2. 纵向水平杆构造要求 :1）纵向水平杆设置在横向水平杆上面, 并以直角扣件扣紧在横向水平杆上；2）纵向水平杆在操作层的间距不大于400mm（一般设置 4 根）；3）纵向水平杆接头应交错布置, 不应设在同步同跨内 , 相邻接头水平距离不小于500mm,避免设在跨中；4）接头搭接长度不小于1M,等距离设置 3 个旋转扣件固定 , 端

9、部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm。3. 横向水平杆构造要求双排架的横向水平杆两端应采用直角扣件固定在立柱上 , 每个主节点必须设置一根横向水平杆。4. 竹笆脚手板及栏杆、挡板的构造要求 :1）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。2）栏杆每步设置二根，间距600mm，架体外侧及底部全部采用密目安全网包住， 架体外侧在底部设置300mm高木挡板，并做好安全标志，架体底层与建筑物外墙的300mm空档设置挡板围牢。5. 连墙件的构造要求 :1）采用刚性连墙构件，连墙杆采用 483.5 钢管和 M12胀锚螺栓 ,

10、连墙杆和脚手架 , 连墙杆和建筑物的连接需牢靠， 且连墙杆与脚手架立杆连接需采用双扣件；2）连墙件采用二步三跨设置；3）连墙宜靠近主节点设置, 偏离主节点的位置不应大300mm；4）连墙件必须从底部第一根纵向水平杆开始设置；5）连墙件中的连墙杆呈水平并垂直于墙面设置, 与脚手架连接一侧应稍下斜或平接，不可上扬连接。6. 支撑结构的构造要求 :1）每道剪刀撑跨越立柱宜在57 根之间 , 每道剪刀撑宽度不应小于 6M,与地面的倾角宜在45 60之间；2）在外侧立面整个长度高度设置剪刀撑；3）剪刀撑的搭接长度不应小于1M,应采用不少于 2 个旋转扣件固定 , 端部扣件盖板的边缘至杆距离不应小于100

11、mm。八、脚手架验收搭设安装后应进行验收，有技术、安全、施工管理部门验收，验收合格后才能使用，不合格的进行整改，完毕后重新验收，填验收合格表，验收合格牌应悬挂在脚手上，并派专人管理和修缮工作。严格按建筑施工安全检查标准(JGJ59-99) 表 3.0.4-1进行检查验收。具体如下 :1）立柱垂直度搭设中水平偏差不大于L/400 与 10mm，最后验收垂直度偏差控制在55mm并不得大于 100mm；2）步距偏差不大于20mm, 纵距偏差不大于50mm，横距偏差不大于 20mm；3）纵向水平杆高差：一根杆的两端高差不大于20 mm，同跨内两根纵向水平杆的高差不大于10 mm；4）双排脚手架横向水平

12、杆外伸长度300 mm，允许偏差不大于50mm；5）扣件安装：主节点处各扣件中心点相互距离不大于150mm,同步立上两个相隔对接扣件的高差不大小于500 mm,立柱上对接扣件距主节点的距离不大于1/3 步高, 纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离不大于 1/3 柱距，扣件螺栓拧紧扭力矩4065N.m；4）剪刀撑斜杆与地面的倾角45 60。九、脚手架管理1、建立健全脚手架的检查和维修管理制度；2、每半月进行一次专项检查，特别是台风、暴雨、雨雪天气更要加强检查，发现问题要立即更改及进行加固措施；23、脚手架上的施工均布荷载为3kN/ m，只允许二步内施工，严禁超载。装修脚手架均布荷载为2kN/ m

13、2，只允许二步内同时施工；4、结构施工时，梁、板、柱的各种支撑不得与脚手架的任何杆件相连接；5、脚手架上的垃圾物件要及时清理，各种电源线不得在脚手架钢管上缠绕；6、电焊作业时，必须有专人监护，防止火星燃烧，不得在脚手架上乱仍烟头；7、脚手架主要地段设置一定数量灭火器；8、脚手架的搭拆时，不得上下同时作业；如风、雨、气候及6级以上大风时，不得进行安装和拆除工作；9、脚手架的各种材料、拉结、安全防护设施，不得随意拆除。十、脚手架拆除1、脚手架拆除前，项目部工程负责人召集有关人员对工程进行全面检查与签证， 确认建筑物施工已完毕， 确实不需要脚手架时方可拆除；2、脚手架拆除前， 应明确专人指挥， 拆除

14、前应全面检查和加固，对拆除人员进行安全技术交底，并做好书面签字手续；3、拆除脚手架时要设置警戒线，并有专人负责警戒和监护；4、拆除脚手架前要对脚手架上留存材料杂物等清除干净；5、脚手架拆除顺序按搭设顺序相反，自上而下，后搭先拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业，拆除材料严禁高处抛掷，所有扣件、杆件拆除时要分离，不允许杆件上附着扣件或二根连接的钢管输送到地面；6、拆除垫铺竹笆时应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后笆面垃圾物件直接高处坠落伤人；7、当日完工后应仔细检查周围环境，发现问题及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位结束后方可离岗，所有杆件、扣件竹笆等物件应分

15、类堆放整齐；十一、落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为24.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50 米，立杆的横距1.05 米，立杆的步距 1.80 米。 采用的钢管类型为483.5 ，连墙件采用 2步3跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 4.50 米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工 2层，脚手板共铺设 2层。一）、大横杆的计算 :大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形

16、。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150 1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值Q=3.000 1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2 0.038+1.2 0.052=0.109kN/m活荷载的计算值q2=1.4 1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图( 跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图( 支座最大弯矩 )2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下 :跨中最大弯矩为M1=(0.080.109+0.10 1.470) 1.5002=0

17、.350kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.109+0.117 1.470) 1.5002=-0.412kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.412 106/5080.0=81.008N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 !3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下 :静荷载标准值 q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值 q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.091+0.990 1.050) 1500.04/(100 2.0

18、6 105121900.0)=2.220mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150 与 10mm,满足要求 !二）、小横杆的计算 :小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038 1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150 1.050 1.500/3=0.079kN活荷载标准值Q=3.000 1.050 1.500/3=1.575kN荷载的计算值P=1.2 0.058+1.2 0.079+1.4 1.575=2.369kN小横杆计算简图2

19、. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2 0.038) 1.0502/8+2.369 1.050/3=0.835kN.m=0.835 106/5080.0=164.442N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 !3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0 0.038 1050.004/(384 2.060 105121900

20、.000)=0.02mm集中荷载标准值 P=0.058+0.079+1.575=1.711kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1711.3501050.0 (3 1050.02-4 1050.02/9)/(72 2.06 105121900.0)=2.800mm最大挠度和V=V1+V2=2.824mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150 与 10mm,满足要求 !三）、扣件抗滑力的计算 :纵向或横向水平杆与立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按照下式计算 ( 规范 5.2.5):RRc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值, 取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.

21、 荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038 1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.150 1.050 1.500/2=0.118kN活荷载标准值Q=3.000 1.050 1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2 0.040+1.2 0.118+1.4 2.362=3.498kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m 时, 试验表明 : 单扣件在12kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 8.0kN ；双扣件在 20kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷

22、载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m) ；本例为 0.1248NG1 = 0.12524.000=2.995kN(2) 脚手板的自重标准值 (kN/m2) ；本例采用竹笆片脚手板，标准值为 0.15NG2 = 0.15021.500 (1.050+0.300)/2=0.304kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为 0.15NG3 = 0.1501.500 2/2=0.225kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2) ；0.005NG4 = 0.0051.500 24.000

23、=0.180kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =3.704kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 3.000 21.500 1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压 (kN/m2) ，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001) 附录表 D.4的规定采用： W0 = 0.450Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001) 附录表 7.2.1 的规定采用： Uz = 1.250Us 风荷载体型系数

24、： Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值 Wk= 0.7 0.450 1.250 0.600= 0.236kN/m2 。考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.704+0.85 1.4 4.725=10.067kN不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.704+1.4 4.725=11.060kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(

25、kN/m2) ；la 立杆的纵距(m) ；h 立杆的步距(m) 。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.851.40.236 1.500 1.800 1.800/10=0.137kN.m五）、立杆的稳定性计算 :卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1. 不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.060kN；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.58cm ；k 计算长度附加系数，取 1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500 ；l0 计算长度 (m),由公式l0 = kuh确定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A

26、立杆净截面面积， A=4.890cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.080cm3； 由长细比，为 3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l0/i的结果查表得到 0.186 ； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2) ；经计算得到=11060/(0.19 489)=121.743N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2 ；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求 !2. 考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.067kN；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.58cm ；k 计算长度附加系数

27、，取 1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500 ；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh确定，l0=1.155 1.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积， A=4.890cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.080cm3； 由长细比，为 3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数 , 由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.186 ；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.137kN.m； 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2) ；经计算得到=10067/(0.19 489)+137000/5080=137.71

28、6N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算Nl，连墙件的设计计算满足要求!（钢管与架体立杆连接采用双扣件。）八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pfg其中p 立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p = N/A；p = 44.24N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN) ；N = 11.06A 基础底面面积 (m2) ； A = 0.25fg 地基承载力设计值(kN/m2) ；fg = 170.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kcfgk其中kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00fg

29、k 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!本页下面内容为赠送的可以自由编辑删除【最新资料Word 版可自由编辑！】1Z101000 工程经济1Z101010 资金时间价值的计算及应用P111利息的计算P112.资金等值计算及应用P513.名义利率于有效利率的计算P111Z101020 技术方案经济效果评价P1421经济效果评价的内容P1422.经济效果评价指标体系P1823.投资收益率分析P1924.投资回收期分析P2225.财务净现值分析P2426.财务内部收益率分析P2527.基准收益率的确定P2628. 偿债能力分析P281Z101030 技术方案不确定分析

30、P3131不确定性分析P3132盈亏平衡分析P3333敏感性分析P381Z101040 技术方案现金流量表的编制P4141技术方案现金流量表P4242技术方案现金流量表的构成要素P451Z101050 设备更新分析P5351设备磨损与补偿P5352设备更新方案的比选P5553设备更新方案的比选方法P561Z101060 设备租赁与购买方案的比选分析P6161设备租赁与购买的影响因素P6162设备租赁与购买的比选分析P621Z101070 价值工程在工程建设中的应用P6671提高价值的途径P6772价值工程在工程建设应用中的实施步骤P711Z101080 新技术、新工艺和新材料应用方案的技术经济

31、分析P7881新技术、新工艺和新材料应用方案的选择原则P7982新技术、新工艺和新材料应用方案的技术分析P7983新技术、新工艺和新材料应用方案的经济分析P801Z102000 工程财务1Z102010 财务会计基础P8411财务会计的职能P8412会计核算的原则P8513会计核算的基本前提P8614会计要素的组成和会计等式的应用P881Z102020 成本与费用P9121费用与成本的关系P9122.工程成本的确认和计算方法P9323.工程成本的核算P9924.期间费用的核算P1051Z102030 收入 P10631收入的分类及确认P10632.建造（施工）合同收入的核算P1091Z102040 利润和所得税费用P11441利润的计算P11442所得税费用的确认P1171Z102050 企业财务报表P12351财务报表的构成P12352资产负债表的内容和作用P12453利润表的内容和作用P12754现金流量表的内容和作用P12855财务报表附注的内容和作用P1321Z102060 财务分析P13361财务分析方法P13362基本财务比率的计算