1-16米空心板预应力张拉方案

1、1-16米空心板预应力张拉方案 广西第五届园林园艺博览会（百色）市政道路、管网及园林 景观、绿化工程 B 标段 K2+304.467 中桥 16 米空心板梁 预应力张拉方案及计算书 计算： 复核： 审核： 施工单位：江西省园艺城乡建设集团有限公司 2014 年 5 月 20 日 2 / 12 K2+304.467 中桥 16 米空心板梁 预应力张拉方案及计算式 一、张拉条件 预制空心板预应力钢束必须待混凝土立方体强度达到设计混 凝土强度等级的 85%后，且混凝土龄期不小于 7d，方可张拉。 二、张拉方法 1. 施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。当预应力钢束张拉达到 设计张拉力时，实际引伸量值

2、与理论引伸量值的误差应控制在6%以 内。实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响。 2. 所有有钢绞线均采用两端对称张拉， 张拉采用以张拉力控制为主， 以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。 如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。 三、锚具、钢绞线 1采用 M15系列自锚性能锚具（即 : M15-3 、M15-4、），张拉设备采 用 YCW150B型配套千斤顶，已通过质量监督检验所检验合格并标定合 格。 2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线， 公称直径 d=15.20mm（钢 绞线面积 A=140mm2），标准强度 Rby=1860Mpa,弹性模量 5b Eg=1.987

3、105Mpa。锚下控制应力：con=0.75Rby=0.75*1860=1395Mpa。 四、张拉程序 3 / 12 1、张拉顺序为 N1左、 N2 右、N1右、N2 左。采用两端对称、均 匀张拉，不得集中张拉，钢束应对称交错逐步加载张拉 2、张拉程序 00（%con）0%con % con（持荷 2min 锚固）。 五、钢绞线的穿束 钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切 断。 预应力钢束明细表，如下 六、实际伸长量的计算和测量 初应力数值到达后， 应在预应力钢束的两端精确的标以记号， 预 应力钢束的伸长量从记号起量， 张拉力和伸长量的读数应在张拉过程 中分阶段读出。 L=

4、L1+L2； L1 从初始拉力至最大张拉力之间的实际伸长量； 4 / 12 L2 初始拉力是的推算伸长量（相邻级的伸长度） ； 七、伸长率误差的计算 （实测伸长量 -理论伸长值） / 理论伸长值 100%，张拉过程中该 误差应小于 6%。 八、预应力钢束的封头 张拉工序完成后经监理工程师同意后，对外露钢绞线进行切割， 锚固后的外露长度必须满足 10-50mm的要求。封头必须将锚具及夹片 缝隙填塞紧，确保压浆质量。 九、施加预应力的注意事项 1. 钢束中的每一根钢绞线应从相对应的锚环孔中穿出， 不允许出 现钢绞线拧筋现象。 2. 锚具中心线与孔道中心线重合。 3. 张拉机油箱应保持 85%的油位

5、，不足时用相投油液补充。 5. 连续张拉油泵的千斤顶的油管应保持清洁， 连接时要紧密不的 漏油。 6. 张拉机具出现不正常现象，应重新进行效验。 十、 根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表 锚下控制力： 0.75fpk=0.75 1860=1395Mpa 张拉力锚下控制力钢绞线公称面积钢绞线根数，则单根 6 -6 15.2 钢 绞 线 张 拉 力 =1395 106 140 10-6=195300 （ N） =195.3（KN） （其中 140mm2为单根 15.2 钢绞线截面面积 ） 则 15-4 张拉控制力： 195.3 4=781.2KN 5 / 12 15-3 张拉控制力： 19

6、5.3 3=585.9KN 各线性回归方程详见 “千斤顶标定报告” 。中梁、边梁各级张拉应 力详见下表 16 米空心板梁张拉钢绞线应力计算书 千斤顶编号： YCW150B/0# 油压表编号： N0.11-9-7-1284 张拉力（ X：KN）与油压（ Y:Mpa） 回归方程： Y=0.0635X+0.4718 梁 板 类 型 钢 束 编 号 钢绞线根数 张 拉 阶 段 张拉控制力（ KN） 油压表读 数（ Mpa） 分段理论 伸长量 （mm） 累计理 论伸长 量（ mm） 中 板 N1 4 1 781.2 10% 78.12 5.4 8.6 5.7 2 781.2 25% 195.30 12.

7、9 8.6 14.4 3 781.2 50% 390.60 25.3 14.4 28.7 4 781.2 75% 585.90 37.7 14.4 43.1 5 781.2 100% 781.20 50.1 14.4 57.5 N2 3 1 585.9 10% 58.59 4.2 5.9 5.9 2 585.9 25% 146.48 9.8 8.8 14.7 3 585.9 50% 292.95 19.1 14.7 29.4 4 585.9 75% 439.43 28.4 14.7 44.1 5 585.9 100% 585.90 37.7 14.7 58.8 千斤顶编号： YCW1504/1

8、# 油压表编号： 211-7-20-1732 张拉力（ X：KN）与油压（ Y:Mpa） 回归方程： Y=0.0661X-1.0667 梁 板 类 型 钢 束 编 号 钢绞线根数 张 拉 阶 段 张拉控制力（ KN） 油压表读 数（ Mpa） 分段理论 伸长量 （mm） 累计理 论伸长 量（ mm） 中 板 N1 4 1 781.2 10% 78.12 4.1 8.6 5.7 2 781.2 25% 195.30 11.8 8.6 14.4 3 781.2 50% 390.60 24.8 14.4 28.7 4 781.2 75% 585.90 37.7 14.4 43.1 5 781.2 1

9、00% 781.20 50.6 14.4 57.5 N2 3 1 585.9 10% 58.59 2.8 5.9 5.9 2 585.9 25% 146.48 8.6 8.8 14.7 6 / 12 3 585.9 50% 292.95 18.3 14.7 29.4 4 585.9 75% 439.43 28.0 14.7 44.1 5 585.9 100% 585.90 37.7 14.7 58.8 千斤顶编号： YCW150B/0# 油压表编号： N0.11-9-7-1284 张拉力（ X：KN）与油压（ Y:Mpa） 回归方程： Y=0.0635X+0.4718 梁 板 类 型 钢 束

10、编 号 钢绞线根数 张 拉 阶 段 张拉控制力（ KN） 油压表读 数（ Mpa） 分段理论 伸长量 （mm） 累计理 论伸长 量（ mm） 边 板 N1 4 1 781.2 10% 78.12 5.4 8.6 5.7 2 781.2 25% 195.30 12.9 8.6 14.4 3 781.2 50% 390.60 25.3 14.4 28.7 4 781.2 75% 585.90 37.7 14.4 43.1 5 781.2 100% 781.20 50.1 14.4 57.5 N1 4 1 781.2 10% 78.12 4.1 5.9 5.9 2 781.2 25% 195.30

11、11.8 8.8 14.7 3 781.2 50% 390.60 24.8 14.7 29.4 4 781.2 75% 585.90 37.7 14.7 44.1 5 781.2 100% 781.20 50.6 14.7 58.8 千斤顶编号： YCW1504/1# 油压表编号： 211-7-20-1732 张拉力（ X：KN）与油压（ Y:Mpa） 回归方程： Y=0.0661X-1.0667 梁 板 类 型 钢 束 编 号 钢绞线根数 张 拉 阶 段 张拉控制力（ KN） 油压表读 数（ Mpa） 分段理论 伸长量 （mm） 累计理 论伸长 量（ mm） 边 板 N1 4 1 781.2

12、 10% 78.12 5.4 8.6 5.7 2 781.2 25% 195.30 12.9 8.6 14.4 3 781.2 50% 390.60 25.3 14.4 28.7 4 781.2 75% 585.90 37.7 14.4 43.1 5 781.2 100% 781.20 50.1 14.4 57.5 N1 4 1 781.2 10% 78.12 4.1 5.9 5.9 2 781.2 25% 195.30 11.8 8.8 14.7 3 781.2 50% 390.60 24.8 14.7 29.4 4 781.2 75% 585.90 37.7 14.7 44.1 5 781

13、.2 100% 781.20 50.6 14.7 58.8 一、钢绞线伸长量计算 7 / 12 PP=P(1-e-(kx+ )/ (kx+) L=PPL/APEP PP预应力筋平均张拉力（ N） P预应力筋张拉端的张拉力（ N） e常数（ e=2.7183 ） k 孔道偏差摩擦系数（取 0.0015 ） x 从张拉端至计算截面积的孔道长度，正弯矩该长度应加 上千斤顶和锚具的工作长度 350mm。 孔道摩擦系数（取 0.25 ） 从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和 （rad） L预应力筋长度（ mm） AP预应力筋的截面面积（ mm2）（ 取 140mm2） EP预应力筋的弹性模量（

14、取 1.95 105N/mm2） 计算说明：中跨梁两端对称以采用单端计算的方法进行，边 跨梁则分别计算。 （kx+）计算： 以上伸长量是标准跨距伸长量， 当梁长发生变化时， 预应力筋长度是 在梁中间直线段调整。 故，在计算每片梁理论伸长量时， 只需将中间 直线段伸长量 L3 按梁长变化后的直线段长度代入公式计算即可，直 线段 L1 和曲线段 L2的伸长量不变。当每束钢绞线中钢绞线根数发生 8 / 12 变化时， 只是增加张拉力， 单根钢绞线伸长量不变 下表： 分段详细计算见 9 / 12 16 米空心板梁张拉钢绞线伸长量计算书（ N1） 钢 绞 线 编 号 预 应 力 筋 分 段 预应力 筋分

15、段 长度 孔道偏 差摩擦 系数 k 分短中 曲线孔 道部分 切线的 夹角之 和（rad ） 孔道 摩擦 系数 u 张拉控 制力 （KN） 预应 力筋 的截 面面 积 APmm2 预应力筋的 弹性模量 EP （ N/mm2） kX+u e-kX+u 分段起 点张拉 力 Pq （KN） 分段起 点张拉 力 Pz （ KN） 分段平 均张拉 P （KN） 分段伸 长量 L（ mm） 总伸长 量（一 端） L （ mm） N1 ab 1229.0 0.0015 0.0000 0.25 195.3 140 195000 0.00184 0.99816 195.300 194.940 195.120 8.

16、78 57.21 bc 1396.0 0.0015 0.0000 0.25 195.3 140 195000 0.00195 0.98064 194.940 191.167 193.047 9.87 cd 5528.5 0.0015 0.0000 0.25 195.3 140 195000 0.00829 0.99174 191.167 189.588 190.376 38.55 钢束图： 附注：采用两端同时对称张拉。 10 / 12 16 米空心板梁张拉钢绞线伸长量计算书（N2） 钢 绞 线 编 号 预 应 力 筋 分 段 预应力 筋分段 长度 孔道偏 差摩擦 系数 k 分短中 曲线孔 道部

17、分 切线的 夹角之 和（ rad ） 孔道 摩擦 系数 u 张拉控 制力 （KN） 预应 力筋 的截 面面 积 APmm2 预应力筋 的弹性模 量 EP （ N/mm2） kX+u e-kX+u 分段起点 张拉力 Pq（KN） 分段起 点张拉 力 Pz （KN） 分段平 均张拉 P （KN） 分段伸长 量 L （ mm） 总伸长量 （一端） L （ mm） N1 ab 2370.0 0.0015 0.0000 0.25 195.3 140 195000 0.00356 0.99645 195.300 194.607 194.453 16.92 58.48 bc 1571.0 0.0015 0.

18、1571 0.25 195.3 140 195000 0.04163 0.95923 194.607 186.672 190.612 10.97 cd 4487.5 0.0015 0.0000 0.25 195.3 140 195000 0.00673 0.99329 186.672 185.420 186.046 30.58 钢束图： 附注：采用两端同时对称张拉。 11 / 12 十二、孔道压浆 预应力钢绞线张拉后， 10h-14d 内应尽快组织压浆。压浆所用的 水、水泥、外加剂等均由实验室确定并符合设计和规范要求。 压浆前 对孔道进行清洁处理， 并用压缩空气清理。 水泥浆在使用前和压入过 程中要连续搅拌，不得通过加水来提高水泥浆因延迟所减低的流动 度。压浆采用活塞式压浆泵。 直至另一端饱满出浆并与规定稠度相同 为止。为保证管道中充满