市陇海路快速通道工程(二期)初步设计方案（完整版）VIP

1、XX市陇海路快速通道工程（二期）初步设计方案第3页共57页XX市陇海路快速通道工程（二期）初步设计方案目录1. 项目概况41.1项目概况41.2主要技术标准51.3主要设计规范51.4计算构件概况61.5计算内容71.5.1结构纵向总体结构计算 81.5.2结构横向计算82. 主要计算参数取值与计算方法 82.1主要材料及其参数取值 82.1.1 混凝土 82.1.2预应力钢筋92.1.3波形钢腹板102.1.4 钢筋102.2设计荷载取值102.2.1 恒载102.2.2 活载112.2.3温度荷载112.2.4基础不均匀沉降112.3计算模型及方法 112.3.1计算模型112.3.2计算

2、方法122.4荷载组合142.5单位约定143. 纵向计算主要计算结果 153.1顶推施工工况计算结果 153.1.1施工内力包络图 153.1.2施工应力包络图 183.1.3施工反力包络图213.1.4施工过程中导梁前端导梁挠度图 223.1.5关键断面的内力历程图 223.1.6关键断面的应力历程图 253.2主梁持久状况正常使用极限状态计算 273.2.1正截面抗裂性能验算 273.2.2斜截面抗裂性能验算 28XX市陇海路快速通道工程（二期）初步设计方案第3页共57页3.3持久状况应力计算 293.3.1持久状况正截面应力验算 293.3.2持久状况预应力钢筋应力验算 303.4持久

3、状况承载能力极限状态计算 313.5波形钢腹板剪应力验算 343.5.1施工荷载作用下腹板剪应力验算353.5.2设计荷载作用下腹板剪应力验算363.5.3承载能力极限状态基本组合作用下腹板剪应力验算 403.6波形钢腹板屈曲安全性评估 433.7成桥支反力汇总 453.8连续梁主要计算结论 464. 端横梁主要计算结果 464.1设计荷载取值 464.2持久状况正常使用极限状态计算 474.2.1正截面抗裂性能验算 474.2.2斜截面抗裂性能验算 474.3持久状况应力计算 474.4持久状况承载能力极限状态计算 484.5横梁支反力494.6端横梁主要计算结论 495. 中横梁主要计算结

4、果495.1设计荷载取值505.2持久状况正常使用极限状态计算 505.2.1正截面抗裂性能验算 505.2.2斜截面抗裂性能验算 505.3持久状况应力计算 515.4持久状况承载能力极限状态计算 515.5横梁支反力525.6中横梁主要计算结论 526. 桥面框架主要计算结果 536.1汽车分布宽度计算 536.2持久状况正常使用极限状态计算 546.2.1正截面抗裂性能验算 546.3持久状况承载能力极限状态计算 546.4桥面框架主要计算结论 57初步设计方案第7页共57页1. 项目概况1.1项目概况陇海路快速通道作为*市道路快速系统的重要组成部分，是*市东西向重要的快速通 道，是*市

5、道路快速系统的重要组成部分。陇海路快速通道工程（二期）作为陇海路快速 通道工程（西三环中州大道）的西延伸段，路线整体呈东西走向，陇海路常州路西四环路段纳入本期实施范围。该工程西起常州路东侧，东与陇海路跨南水北调桥顺接。沿线 主要经过泉州路、西四环、九州大道、创文路、汇文路、汇智路、创智路、四海大道、临 湖路、湖西路、渠南路等主要道路。本册高架桥梁常庄段工程范围为XK4+327.000XK5+267.00间的陇海路主线高架及两侧地面辅道。上部结构均采为2联波形钢腹板预应力混凝土连续梁。主线高架跨径布置9X 50m 9X 50+40m 桥梁总长 940m 左侧辅道跨径布置为 50.833+48.7

6、77+48.465+48.101 +50+3X 52+50. 4X 48+50+3X 52+51.633+39.110 ,全长 940.919 ;右侧辅道采用 49.167 +51.174+51.542+51.943+50+3 X 48+50 4X 52+50+3X 48+48.367+40.89 ,全长 939.083。XX市陇海路快速通道工程(二期)1.2主要技术标准(1) 道路等级：城市快速路(2) 计算行车速度：80km/h(3) 桥梁设计基准期：100年。(4) 桥梁设计荷载：城-A级。人群荷载按规范取值。(5) 桥梁结构设计安全等级：一级。(6) 环境类别：1类。(8) 耐久性设计

7、：按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004) 第1.0.7条执行(9) 地震烈度：抗震基本烈度7度，设计基本地震加速度为0.15g。地震分组为第1 组。场地类型为III类；(10) 防撞等级：车行道设钢筋混凝土防撞护栏(防撞等级为A级)。其余按国家和建设部、交通部现行标准、规范、规程、办法等执行。1.3主要设计规范(1) 公路桥涵设计通用规范JTGD60-2004(2) 城市桥梁设计规范(CJJ 11-2011 )(3) 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTGD62-2004(4) 公路桥涵地基与基础设计规范 JTGD63-2007(5) 公路桥涵钢结构及木

8、结构设计规范 JTJ025-86(6) 公路圬工桥涵设计规范JTGD61-2005(7) 公路交通安全设施设计规范 JTGD81-2006(8) 公路工程抗震设计规范JTJ004-89（9）公路桥梁抗震设计细则 JTG/TB02-01-2008（10）城市桥梁抗震设计规范CJJ166-2011（11）公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）（12） 城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ 2-2008）（13）城市桥梁养护技术规范（CJJ 99-2003）（14） 市政公用工程设计文件编制深度规定（2004年3月）（15）日本高速公路设计要领（2006年版，日本东中高速）（16）

9、日本波形钢腹板PC箱梁桥设计、施工指南（2005.4,日本高速公路技术中 心）（17） 日本组合结构桥设计、施工规准（2005.11，日本预应力混凝土协会）（18） 公路波形钢腹板预应力混凝土箱梁桥设计规范（DB 41/T643-2010）（19）其他相关的国家行业设计标准及规范1.4计算构件概况陇海路高架常庄段桥梁设计起点里程为XK4+327.000，设计终点里程为XK5+267.00,全长940。桥梁分三幅布置，分别为主线高架、左幅地面辅道桥及右侧地 面辅道桥。上部结构为等高度的波形钢腹板预应力混凝土连续箱梁，施工方案采用顶 推施工。主线波形腹板和两侧辅道桥均采用单箱 5室截面，顶板宽度为

10、25.5m，底板宽度 为20.6m。主线桥截面顶缘采用双向2.0%横坡，梁底水平布置，道路中心线处梁高3m； 两侧辅道桥顶板宽度为23.5m，底板宽度18.6m,顶、底面设置2.0%的单向横坡，梁 高3m。波形钢腹板梁均采用2.5m悬臂，悬臂端部厚0.2m,根部厚0.46m；顶板厚均 为0.26m,底板厚0.25m。主梁顶、底板采用C60混凝土，钢腹板采用Q345qD钢材。波形钢腹板采用1600型，钢板厚度采用t=16mm和t=22mm两种，其中板厚 t=22mm适用于支点处钢腹板节段（节段长度 8m）。波形板水平幅宽430mm、斜幅宽 430mm、斜幅水平方向长370mm、波高220mm。波

11、形钢板与混凝土顶板用 Twin-PBL 连接，其中翼缘钢板厚16mm，宽450mm，开孔钢板厚16mm，开孔60顺桥向孔 间距150mm，高度为200mm，贯穿钢筋20;与混凝土底板的连接采用S-PBL+栓钉 连接，其中翼缘钢板厚16mm，宽400mm,开孔钢板厚16mm，开孔60孔间距150mm， 高度为200mm,贯穿钢筋20 ;栓钉采用20mm,长度15cm。波形钢腹板节段间XX市陇海路快速通道工程（二期）初步设计方案第9页共57页纵向连接采用搭接连接贴角焊接连接的方式，使用螺栓临时固结。波形钢腹板PC箱梁桥与常规的混凝土腹板 PC桥相比，抗扭刚度较弱，因此，在主梁每跨均设置了3道隔板，

12、以加强主梁的抗扭刚度。由于波形钢腹板采用体外索，一般均将转向块与横 隔做成一体。横隔板厚0.35m,转向块局部加厚到0.75m。主梁永久预应力采用体内、体外预应力并用的布置方式。纵向预应力分两种：体 内束和体外束。体内束采用 S15.2钢绞线和JL930级 32精轧螺纹钢筋两种。钢绞 线的张拉控制应力为1395MPa,顶、底板束采用YM15-9型。精轧螺纹钢筋，抗拉强 度标准值930MPa，预应力体系应符合“预应力高强精轧螺纹钢筋设计施工暂行规定”。 根据主梁节段施工情况进行接长和张拉；体外束采用YM17- S15.2低松弛环氧涂预应力钢铰线，张拉控制应力为1023MPa,每个箱室内布置6束；

13、边跨体外束一端锚在 端横梁上，另一端锚在墩顶横梁上；中跨体外束分别锚在墩顶横梁上。体外束的转向 通过预埋在跨间横隔中的转向器来实现。体外束在全桥顶推到位后安装张拉。在主梁顶面及箱室内布置临时预应力锚固架。临时预应力采用 17- S15.2低松弛 无粘结环氧涂层预应力钢铰线，张拉控制应力为 1023MPa。主梁施工结束后，临时预 应力分批拆除，拆除后的临时预应力钢束作为结构永久体外索使用，YU01联分为9个节段，分段长度（道路中心线处）为 35m （导梁段）+52.5m+6 x 50m+62.5m，YU02联分为10个节段，分段长度（道路中心线处）为35m （导梁段） +52.5m+7X 50m

14、+52.5m。两联尾端两个节段因处于曲线线上，待其余梁段顶推到位后 直接在预制平台支架现浇；为保证导梁段钢腹板的受力安全，避免出现过大位移，前 方导梁段亦采用支架现浇方案。在第一跨设施工平台，在第二跨和第三跨距次边墩15m范围内设预制台座，采用 第一跨前端35m波形钢腹板作为顶推施工用导梁。1.5计算内容本次计算内容包括:1.5.1结构纵向总体结构计算1、恒载及使用阶段组合下支座反力。2、短暂状况（1）混凝土结构在顶推施工状态下的应力验算（2）波形腹板在施工过程中的剪切应力验算3、正常使用极限状态（1）混凝土正常使用极限状态抗裂验算（2）结构正常使用极限状态刚度验算（3）波形腹板在正常使用状态

15、下标准组合剪切应力验算（4）波形腹板在承载能力极限状态基本组合剪切应力验算4、承载能力极限状态（1）混凝土结构承载能力极限状态强度验算。（2）波形钢腹板极限状态剪应力验算（3）波形钢腹板极限状态剪切屈曲验算5、持久状况下的应力计算1、混凝土截面持久状况下的压应力验算2、预应力钢筋持久状况下的拉应力验算1.5.2结构横向计算1、桥面框架计算（1）顶底板混凝土正常使用极限状态抗裂验算（2）顶底板混凝土承载能力极限状态极限强度验算2、横梁（1）横梁混凝土正常使用极限状态抗裂验算（2）横梁混凝土承载能力极限状态极限强度验算2. 主要计算参数取值与计算方法2.1主要材料及其参数取值2.1.1混凝土材料主

16、要力学性能参数上部结构箱梁采用强度等级为 C60混凝土，加载龄期10天,如下:初步设计方案第11页共57页XX市陇海路快速通道工程(二期)表2.1混凝土材料主要力学性能参数表(单位：MPa轴心抗压强轴心抗拉强轴心抗压强轴心抗拉强弹性模量强度等级度标准值度标准值度设计值度设计值EcfckftkfcdftdC6038.52.8526.51.9643.60 X 102.1.2预应力钢筋体内束预应力钢绞线采用按预应力混凝土用钢绞线(GB/T5224-2003)标准的高强低松弛钢绞线，公称直径 s15.2mm,主要力学性能参数为：抗拉强度标准值：f pk =1860 MPa张拉控制应力：0.75 fpk

17、=1395 MPa5弹性模量：Ep=1.95X 10 MPa；预应力管道采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。钢束与管道间摩阻系数：卩=0.15;管道偏差系数：k=0.0015;一端锚具变形及钢束回缩值：w 6mm,体内预应力钢束松弛率按规范取值。体外束采用无粘结环氧涂层预应力钢铰线，其标准应符合环氧涂层七丝预应力钢绞 线(GB/T21073-2007)规定,主要力学性能参数为：抗拉强度标准值：f pk =1860 MPa张拉控制应力：0.55 fpk =1023 MPa弹性模量：Ep=1.95X 105 MPa；钢束与管道间摩阻系数：卩=0;管道偏差系数：k=0.0015;一端锚

18、具变形及钢束回缩值：w 6mm,体外预应力钢束松弛率按规范取值。精轧螺纹粗钢筋采用直径为32mm的精轧螺纹钢筋，其标准符合。主要力学性能参数 为：抗拉强度标准值：f pk =930 MPa张拉控制应力：0.8 fpk =744MPa弹性模量：Ep =2.0X 105 MPa；XX市陇海路快速通道工程(二期)钢束与管道间摩阻系数：卩=0.5；管道偏差系数：k=0.0015；一端锚具变形及钢束回缩值：w 2mm，钢筋松弛率按规范取值。2.1.3波形钢腹板波形钢腹板采用Q345qD钢材，钢板材质符合现行标准国标 GB1591-94要求主要力学性能参数为：强度等级屈服应力as (Mpa正常使用容 许剪

19、应力G (Mpa)极限状态容 许剪应力弋 y ( Mpa正常使用容许拉(压)应力乐(Mpa极限状态容许拉(压) 应力CT(Mpa弹性模量EcQ345qD345120166200287.52.06 X 1042.1.4钢筋设计用钢筋为 HPB235钢筋和HRB335钢筋两种。HPB235钢筋必须符合国家标准(GB1499.1-2008)的有关规定；HRB335钢 筋必须符合国 家标准(GB1499.2-2007 /XG1-2009)的有关规定。表2.2钢筋材料主要力学性能参数表(单位：MPa钢筋种类抗拉强度标准值fsk抗拉强度设计值fsd弹性模量EsHPB2352351952.1 X 105HR

20、B33533528052.0X 1052.2设计荷载取值2.2.1恒载1、恒载(单幅)a) 施工阶段一期恒载：包括箱梁自重、预应力、徐变收缩；混凝土容重采用26kN/m3b) 二期恒载：(1) 桥面铺装：按100mm沥青砼(丫 =24kN/m3)20.1*24=2.4 kN/m(2) 防撞护栏：10 kN/m/单侧(3) 人非共板人行道板、底座及铺装：单侧合计19kN/m 人行道栏杆：5 kN/m(4) 过桥管线：10 kN/mXX市陇海路快速通道工程(二期)合计：主线桥：89.3kN/m辅道桥：(19.5*2.4+10+19+5+10) =90.8 kN/m2.2.2活载荷载标准：城-A级，

21、冲击系数按照公路桥涵设计通用规范(JTJ D60-2004)执行。机动车道：主线6车道，辅道桥4车道。人行道荷载按3.1 7kN/m2非机动车道按满布人群荷载考虑，人群荷载偏安全按3.1kN/m2取值。2.2.3温度荷载*市年平均气温约为14.3C ;结构合拢温度取多年平均气温土 5C,即9.3193C。*市属寒冷地区，按公路桥涵设计通用规范：混凝土结构：高温取 34 C,低温取-10C ;所以混凝土结构体系升温：25 C，体系降 温：30C；日照温差遵照公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004)取值，桥面板表面升温14C， 桥面板以下100mm升温5.5C，桥面板以下400mm升温0C，

22、负效应减半。桥面板横向框架计算考虑内外温差土 8 C。2.2.4基础不均匀沉降不均匀沉降按各墩15mm取值。2.3计算模型及方法2.3.1计算模型总体计算选主线桥YU01联进行计算。计算采用Midas/Civil-2011进行计算，主梁采用空间梁单元进行模拟，临时体外束采用桁架单元模拟，全桥共232个永久单元、16个临时导梁单元和232个节点。阶段按梁体顶推施工工序进行划分，共164个施工阶段。下表为施工阶段工序表:序号施工阶段内容备注1钢导梁安装2第I节段52.5m梁体安装，预应力张拉323共21个施工阶段，按2.5m步长顶推I节段梁体24第n节段50m梁体安装，预应力张拉2545共20个施

23、工阶段，按2.5m步长顶推n节段梁体46第川节段50m梁体安装，预应力张拉4666共20个施工阶段，按2.5m步长顶推川节段梁体XX市陇海路快速通道工程（二期）初步设计方案第12页共57页67第W节段50m梁体安装，预应力张拉6888共20个施工阶段，按2.5m步长顶推”节段梁体89第V节段50m梁体安装，预应力张拉90110共20个施工阶段，按2.5m步长顶推V节段梁体111第W节段50m梁体安装，预应力张拉112132共20个施工阶段，按2.5m步长顶推W节段梁体133第四节段50m梁体安装，预应力张拉134-154共20个施工阶段，按2.5m步长顶推四节段梁体156梁体顶推到位157支架

24、上浇筑35m导梁段及四段50m梁体，并张拉永久体内钢束158支架上浇筑忸段62.5m梁体，并张拉永久体内钢束159拆除40%的临时体外束160张拉40%的永久体外预应力钢束161拆除剩余60%的临时体外束162张拉60%的永久体外预应力钢束163拆除支架、二期铺装、成桥164收缩徐变36502.3.2计算方法墩顶截面采用混凝土截面，波形钢腹板截面采用midas自带波形钢腹板截面。对波形腹板截面，因程序提供的断面不支持多腹板断面，因此根据手算的截面实际参数对截面特 性进行修正。主线桥截面为2%双向横坡断面，箱梁中心线处梁高 3.0m，计算时将其简化为平坡断 面，断面高度2.9m。辅道桥截面为1.

25、5%单向横坡断面，箱梁中心线处梁高 3.0m，顶底板平行，计算时按 3.0m梁高断面计算。计算中认为箱梁符合平截面假定，腹板与顶底板能共同工作且不发生相对滑移。忽略 波形钢腹板对结构抗弯的贡献，由混凝土顶、底板承受全部弯矩；波形钢腹板承担所有剪 力，其应力状态一般视为纯剪且沿腹板高度方向等值分布。主线桥主要截面特性表截面跨中波形腹板 截面支点混凝土断面内衬 混凝土端面导梁根部 断面导梁前端 断面面积（m2）1.670000e+0013.46900e+0012.12625e+0012.12625e+0015.45615e-001Asy (m2)9.846047e+0002.44078e+0011

26、.19837e+0011.19837e+0010.00000e+000Asz (m2)2.908670e-0011.01369e+0015.97295e+0005.97295e+0000.00000e+000Ixx ( m4)5.829325e+0011.19791e+0027.18870e+0017.18870e+0011.03001e-004Iyy ( m4)2.537430e+0013.84038e+0012.66455e+0012.66455e+0013.99429e-001Izz (m4)7.221187e+0021.41422e+0039.22992e+0029.22992e+00

27、22.52549e+001初步设计方案第15页共57页xx市陇海路快速通道工程（二期）LdT-LT图2.1导梁结构模型图2.1墩顶截面示意图2.1波形钢腹板主梁结构模型Czp(m)1.254698e+0001.38982.12625e+0011.48765.45615e-001Czm(m)1.645302e+0001.51021.19837e+0012.62150.00000e+000Qyb (m2)4.750904e+0014.09134.09132.62151.5735Qzb (m2)8.781546e+00183.242883.2428179.4359179.4359图2.1波形腹板截面

28、示意XX市陇海路快速通道工程（二期）初步设计方案第37页共57页图2.1导梁根部截面示意图2.1导梁前部截面示意2.4荷载组合根据规范JTG D60-2004第4.1.6条，对整体截面按受弯构件进行承载能力极限状态基 本组合的验算。根据规范JTG D60-2004第4.1.7条及规范JTG D62-2004第6.1条，对上部结构整体截 面进行正常使用极限状态应力验算，采用以下效应组合：（1）荷载长期效应组合；（2）荷载短期效应组合；（3）荷载标准值组合；根据河南省地方标准公路波形钢腹板预应力混凝土箱梁设计规范对钢腹板进行了 标准组合剪应力验算和极限状态基本组合的屈曲验算：2.5单位约定计算结果

29、符号约定如下：支反力、位移结果为整体坐标系下的结果，整体坐标系的X轴为顺桥向，丫轴为横桥向，Z轴的方向平行于重力加速度方向并与其反向。杆件的内力、应力均为单元坐标系下的结果，桁架单元的内力及应力均以拉为正，压为负。力的单位为 kN，力偶的单位kN*m,应力单位为Mpa，线位移单位为mm。梁单元的单元坐标系及单元 内力（及应力）符号规定如下图所示：图2:梁单元内力应力符号约定3. 纵向计算主要计算结果3.1顶推施工工况计算结果3.1.1施工内力包络图一w-*“ imp旳umir十肝十击一 审 1T图3.1顶推施工阶段自重（不含预应力）最大弯矩包络图（kN.m）图3.2顶推施工阶段恒载合计（含预应

30、力）最大弯矩包络图（kN.m）1 .Bl I珍叶斫1.6132&HDn5.*15L&fc+5Hl51缶泗 ELOrHMH4481. rH)D42.2674-4 *+-304O.DOGOOarMMMJ-374.74*CMCSmi:总计MJDAb-UwdBEAM-qg 百 DLodTlDq话.aSTOZMHIMMLtrH畔I -i.067513flrHJ1JS rSSWHa-MWS 寸占 10LE4-D05MtanMqx 能件LB r:H9iMi53s+O047XM9*e-HB4 4.7M35i+OQ4E.5S7Z&S-HXH xnoooa-Hm -l.B34?Zen-tKI4图3.2顶推施工阶段

31、自重（不含预应力）最大弯矩包络图（kN.m）111图3.2顶推施工阶段恒载合计（含预应力）最小弯矩包络图（kN.m）1 Jlilit 1BI：L ill JLJLJL图3.3顶推施工阶段自重最大（不含预应力）剪力包络图（kN）-jMIDhSCIbillPC5T-Pfl.ll(POST PROCESSORBEAM DIAGRAM& GEO*+-CO3?B2Z?+fi*0QS0XOX*GCC2-D703a*CLML 773ESfi*CWL 丄764*4-GCM-9r?93Zfl-HH3州时M* SU萨 Cm n:耆1ft图3.3顶推施工阶段恒载合计（含预应力）最大剪力包络图（kN）PQ5T-PRQ

32、|：E5g SEAM tlARAM斗朋 197*f003 2Z25M*+nD3 OXWOWft+QOO -a.WSJK-fOO -5.1737*&*13 7.6016*003 drflLtK*004 叮 -7Qh*CIQ4 -j .5DS94-ft-*-OO4.W72Je*0Ci4 -2J4387-*0O4Min/Mafi Stage CSins母卄图3.3顶推施工阶段恒载合计（含预应力）最小剪力包络图（kN）MIDASjCJilPOST-PfiOCESSOR:L亍l射创*茴耳1 AK75b+Q041JQ935ZH+DCW ?J&(Efl5e+00J-J&TUEEfi+MS OJOOOOOe*

33、COO-L.E94D7fl+iM3.PXt+003-Ll9910fr+M= MLi33*+4-L.725E60H-CKI4二智* 醴CT=占忡MAX ! 25 MIN ” LWABE4M DIAGRAM图3.3二期铺装完成后恒载合计弯矩图（kN.m）iMJDA5Gi*ilPOST-PROCESSORsrrAgE：u_-tHHf eshwMAM i E-9EMIEN : 24忙供：肆工静底叶岳BfiEl kN*mH柯：g回同心MrPAE/gvilPO盯你XE迄耳：W-h-I、 J._. 丄ak:甘卄fflKTiKEme刃划齐：老込罠亦” kN5ML G4fOL/2fld3图3.3波形钢腹板梁段恒

34、载合计剪力包络图（kN.m）3.1.2施工应力包络图HOASKjI pcs-rBEPE 51RE：aDjMKOOfrKWO-Lj04a23+HM-L.TL?JB*DOOi倚计詡FWT-3-W7Dfr+K3.5St+ M22WB+KM-4#l5L7w+CK0 G.47in3fr+ciaa 巧 JOTfriW+DWMm|K4 5tgCSma! -A-f图3.3二期铺装完成后恒载合计剪力图（kN）qW 1图3.3顶推施工阶段恒载合计上缘最大拉应力包络图（Mpa ）FinnmiiiiimiiriruJ*图3.3顶推施工阶段恒载合计下缘最大拉应力包络图（Mpa）图3.3顶推施工阶段恒载合计上缘最大压应力

35、包络图（Mpa）图3.3顶推施工阶段恒载合计下缘最大压应力包络图（Mpa）从图上可知，顶推施工阶段主梁上缘最大拉应力为0.78Mpa，下缘最大拉应力为 3.0Mpa ;断面位置为YU9墩顶断面。工况为顶推第H阶段导梁悬臂27.5m时，断面距前方支点 22.5m处；上缘最大压应力为-15.9Mpa，下缘最大压应力为-18.7Mpa ;NJhASJCjvilTO5T-PRfflZCSOnSTRSHJW . XT?N3N Zl?titMID AS=1 PC咗 TFfl 口CEgSOfiHEAH 5-TH2LS5H恵：Nnmrt3-&E*M却吨対JtrtirJiTi, l?n i-85936 7+8O

36、OOOOGt-HKM申 OODjbiiazHi-oaD4 却 lOUQI0DOXM*+0(Ki-253S3Si*B4-XlSJB54*4M卡.那砂UM咱川77利 *00-9.-iiLeS*+iOQSmlm SriT.L0W4 如1.7U233aOOa-5,ID6JOt+Bf磁如I .l7LEb-3|T 占丸C5nini 會if图3.3YU9墩顶下缘发生最大拉应力工况示意图MWAS；ailPOrST-Pfl-OCEElORrwwwiirBrwwr(mDOaDfi+DOD-2X)63 LSr+OOO-3J43DSflH-Oi3D4.63 02e+000-E.BZaeSa+MD-72W!e-*-M0

37、-s.?7a75H-*-oao叫 dO647e+CWL-L J350-*-ML 一値二二图3.3二期铺装完成后恒载合计上缘应力图（Mpa）祜b呻milpg5T-PR.gES5ORBEAM ETRESSB-L.54430-(X14Le*000-2.353520+ODD4.3SHe*000-EaSLaB7a-*-MID- 7.19SSft+M0 -B7aZ3oH-O0D-LJa3ST9c+ML26禹t+OOL-1 J3173bH-ML-M797dfr+-(1-L2760r-DaL图3.3二期铺装完成后恒载合计下缘应力图（Mpa）MJDAS/CiwilPMT-FT；:OCE5SORBEAli STR

38、ESS住虑右？Sg+ftM -33+&9*+000 V 若 Z4a-DaD -&.3D3Eq-D1D -7.1.S8l5a-i-DaO 哼山肝7舸十gp 気7454尉十gp -l,HKSLe+WI -13O46e+O0l B1.3545e+iTOi图3.3 10年收缩徐变完成后恒载合计上缘应力图（Mpa）MlDASjiCivilPOTWOaGORBEAM STRESS-!.+Bli77*+MD-细卅粕张+OOQ-5.K66fc+0007 冲DB22 十-3.56+43e-004-3.Sa?33fl-i-OTD-j.OJ71+E+OI-1333fl7*+oa B-3.43L&3l+KIL-J .

39、6297+00 i图3.3 10年收缩徐变完成后恒载合计下缘应力图（Mpa）从图上可知，二期铺装完成主梁上下缘除梁端出现较小的拉应力外，其余断面均未出现拉应力；上缘最大压应力为13.6Mpa,下缘最大压应力为16.3Mpa；3.1.3施工反力包络图梁体最大反力历程表主梁 节点阶段FZ (kN)导梁 节点FZ (kN)190CS23334.1621817195.81190CS2_2020384.8021915698.58190CS320112.1122014186.25190CS3_2034276.0722112642.89190CS434427.0622211117.14190CS4_2032

40、527.572239626.266190CS532568.682248228.142190CS5_2032804.412256882.332190CS632806.722265612.391190CS6_2032788.652284466.957190CS732782.562293472.636190CS7 2032792.602302644.726190CS832792.812311979.766190CS8 2032914.6823213771.18190CS933005.662331487.272190Min/Max34427.97MAX17195.81注：190节点为第二跨1/4断面节

41、点；218节点为导梁结合面节点永久支点反力表（kN）节点顶推过程中最大值二期铺装前二期铺装后216881.216859.718847.02633164.531314.836158.65232817.631828.736387.57832538.831463.436036.310432492.131535.236094.613032747.631467.636029.615633122.631548.936107.118232855.432084.136600.820830267.329930.434872.823213771.213768.115706.4合计281800.7322840.6折

42、合延米重量626kN/m717kN/m3.1.4施工过程中导梁前端导梁挠度图rrm103DdoJ1EMI*:植冠工竺辛3日 n 崗 Ossd sens n-.BE?n_Mfi-JSD J;“slgJ:sl0 J0ruT0 上匸苗 3崗 r*KD rlo酋 TI0 m的 434353 rl_1rss S1_SISSD 丄叫耶 rl-T0 n二lss T-0 222b5& 5SH& 3ai0 FIS0 nirIE n二 IE MEIEDjme 3 IWSD M-S0 s-.g J;二0 T-s0 msIED 扃超 T-0 T-0 n_EJs3 H-SJ也 J眉Is? JOZSJ T-S0-0 JI

43、“:5歩 an施工期间导梁前端挠度为最大 212mm发生工况为导梁最大悬臂状态;3.1.5关键断面的内力历程图1、159号断面剪力（纯钢断面最大值）csnwx： wit2如J WKlEtin-5SB号*|兽已 3*dsh_I 3l_I 3101 pJfi.ltc3-KI0 Flm哥3-sjsI 315I n_0丨 FTSJWiK*I 3-ai& 3m-r3I 3il3I 号idEI 3*16I 503-EISUII1 E-l喪 I 3l I mn刘 丨 Fpcllfp13-Kisy FVE1PSE?I 3SISU13-.wmuI PJ*!3UI 3-l6 3BI3I 3ii5I FPET0I

44、3il0I 3-53I FInMK? I 3-EI0I 3S-I3I 3-Ki0313I 3 I 8Itt0II dKI 13,B tI-H-RU40 I ttdns 弔 0 I 5 _.i T2E ILf-H-FS.3SJII 戋k.!sI-HMrsE?ItIIksu-IIs -15 I 3*10 -STS.0 3SI0 劭 WJ WF两 昌 I D0 I 5 ：nl I tt!0 -sT=HitffMin :-27372.86000 at CS1 19:LstMax :120746.60000 at CS2 13:Lst4、次边跨1/4断面弯矩值（190号节点）CStnaM；合计近斷：-二即一-a工田据er庄屋匮弭=H_Ti囲6=3 a0 a3i_0KJSh0 qE505i00E03,30-13I504rES snp0i0.0E0Sh0s0却0T0-.10GJ垃83址 s丙5苗WJSD- 耳5Max :66808.01000 at CS3_10:LstMin :-144911.00000 at CS3_20:Ls