350mm厚砼板排架支撑施工方案

1、工程名称编制人:审批人:批准人:.有限公司2012828第一节工程简介 3第二节编制依据 3第三节编制说明 3第四节设计参数 4第五节模架搭设要求 5第六节模架搭设参数 5第七节梁板模板施工要求 6第八节安全管理 10第九节应急预案 11第十节模板设计计算 12第一节附图 35模板支架搭设方案第一节工程简介:工程名称：建设单位：监理单位：设计单位：施工单位：建设地点：第二节编制依据1、建筑施工安全检查标准 JGJ59- 2011。2、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）3、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20084 、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115

2、 、工程设计施工图6、DGJ32/J30-2006（第四分册）7、混凝土结构工程施工规范 GB50666-20118、 建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20019、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质 200987号）规定第二节编制说明本方案编制对象为地下室负一层现浇梁板的模板支架，该现浇梁板板厚350,混凝土强度等级C30,板面结构标高-1.5米。本现浇板模板支架搭设在地下室负二层现浇顶 板上。模板支架从-5.200标高现浇楼板开始搭设，支撑高度为3.35米；梁类型多种，主 要类型为 550*700、550*800、550*900、450*900、400*800、550*1

3、200等。取 550*1200 为例进行计算,尺寸小于或者等于550*1200的梁均按550*1200设计要求施工。由于模架 立杆需立于负一层地下车库楼板上，故本方案考虑立杆对该楼板的作用，负一层模板拆 除前负二层排架支撑不得拆除。第四节设计参数1荷载标准值及分项系数序号名称荷载分项系数1楼板木模自重（包括梁模）0.30kN/m21.2 / 1.352混凝土自重24kN/m 31.2 / 1.353框架梁钢筋自重31.524kN/m1.2 / 1.354楼板钢筋自重1.124kN/m31.2 / 1.354振捣何载计算水平面何载2.0kN/m21.4计算垂直面何载4.0kN/m 25施工何载计

4、算底模及小横杆时24.0 kN/m（另以集中荷载2.5kN验算， 取大值）1.4计算大横杆时2.4 kN/m 2计算立杆及其他支承构件21.0 kN/m22、荷载组合项次项目何载组合计算承载能力验算刚度1平板及薄壳模板及支架+2梁和拱模板的底板及支架+3梁、拱、柱、墙的侧面模板+3、材料计算参数材料规格性能指标参数钢管Q235 钢，？48X2.8抗弯强度i截面积： 截面模量设计值：fm=205N/mm 2A=3.97cm 2;惯性矩：l=10.20cm4W= 4.25cm 3;弹性模量：E=2.06X105 N/mm2模板15厚胶合多层板顺纹抗压弹性模量fc=10.32N/mm 2;顺纹抗剪：

5、fv=1.2N/mm 2 E=4500N/mm 2;松木的重力密度 5kN/m3木方40X90松木顺纹抗压顺纹抗拉弹性模量fc=10.00N/mm 2;顺纹抗剪：fv=1.4N/mm 2 ft=8.0N/mm 2;抗弯：fm=13N/mm 2 E=9000N/mm2;松木的重力密度 5kN/m3对拉螺栓M12 ( ? 9.85)N = 12.9kN扣件单扣件承载力N=8KN双扣件承载力N=12KNU 托承 载 力N=30KN第五节模架搭设要求1模架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案，并由专业队伍搭设。2、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠、满足施工安全要求。3、该模架标高及几何尺寸繁杂，施

6、工前必须由现场技术人员对施工人员进行安全、 技术交底，避免出错。4、模架立杆按平面图位置弹线定位，立杆支承在地下室负二层现浇顶板上。5、先浇地下室墙板和柱，模架的纵横水平杆与柱以抱箍的形式固定，并用木楔打 紧。6、在立柱底距地面200mr高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调 支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。7、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用 ？48mm 28mn钢管，用扣件与钢管 立柱扣牢。钢管的立杆、扫地杆、水平拉杆应采用对接；剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100m处进行固定。&竖向剪刀撑：地下室模架外

7、侧四周布置连续竖向剪刀撑，中间按纵、横向轴线 由底至顶连续设置。9、模架搭设完毕，必须经验收合格后方可进行下道工序。10、砼浇筑时材料、人员不得集中，砼堆集高度不得超出现浇砼板面100mm大梁从梁中向两边开展，并分层浇筑，每层不得大于 400mm11 、模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可 拆除。12 、拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。13、底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100% V 8米混凝土强度达到75%悬臂 构件达到100%t方可拆除。本工程支撑高度为3.35米（-5.200-1.850）14、由于本工程为两层地下室，为确保负一层结平楼

8、板安全，负一层顶板支撑系统 拆除前不得拆除负二层模板支撑系统。第六节模架搭设参数地下室负一层梁、板模架搭设参数梁板规格（mm ）木方数量或间距（mm ）立杆间距（mm ）横向跨距（mm ）水平杆步距（mm ）备注纵向间距横向间距350板 2007007001700板底采用U托550 X7005根700550+55011001700梁底用U托梁两侧用双扣550 X800550 X9005根700550+55011001700梁底用U托梁两侧用双扣400 X800450 X9004根700550+55011001700梁底用U托梁两侧用双扣550 X12005根700550+55011001700

9、梁底用U托梁两侧用双扣第七节梁板模板施工要求模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全 注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签 字确认。本模架由专业队伍搭设。1钢管扣件U托进场管理钢管、扣件、U托必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必 须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。 没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢 管、扣件不得进入施工现场。搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格

10、的一律不得使用。钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合规 程附录E的规定；锲百九许偏差项目A C mm工具1焊接钢帯尺寸(mm)” 外饪 48 整厅 3.5-0.5-0.5游标卡2阴端面切斜偏趙1.70Tn扌另角尺3.O.5C.i竹 一一 +游标卡 尺j4钢管吗曲；曲 1 1,5m5T一b立杆钢窝韦曲3m 二 1 兀 4 m41111 6.5m 1220水平杆、斜杆的钢管 驾曲l 6.5m经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不得积水 施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检 验等情况。2、模板施工流程及支

11、设方法:2.1施工之前由项目主管工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图纸意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管 施工员对施工工艺，施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标，之后施 工员向操作人员交底。2.2钢筋工程检查合格后，得到项目经理部有关人员允可后方可进行墙、梁、柱、 模板支设，支设前应按图纸详细复核预埋铁件、 穿管、予留洞口的位置、数量是否正确 每个施工段内支模顺序是：柱梁楼板梁柱接头。2.3模板施工工艺流程：1)、模板施工顺序为：2）、其中各段施工工艺流程为：（1）、柱模：弹柱子位置线找平层做定位墩=安装柱模板办理预检 （安装

12、拉杆及加固找平层做定位墩2）、梁模：弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模板支架安装梁底模板安装梁侧模安装梁底楞木安装上下锁口楞斜撑楞对拉螺栓（3）、板模:安装板模木楞匚二调整楼板下皮标高及起拱C检查模板上层标高、平整度（1）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200m处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆 下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两 跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小 500mm4、水平杆（1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。应符合下

13、规定:a对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内； 不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3 ；b、搭接长度不应小于1m,应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭 接水平杆杆端的距离不应小于100mm(2) 、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两 个直角扣件的中心距不应大于150mm(3) 、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。5、剪刀撑(1) 、模板支架四边满布竖向剪刀撑，纵、横向竖向剪刀撑按纵、横向轴线由底至 顶连续设置；(2) 、剪刀撑的构造应符合下列规定：

14、a剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45度60度之间。b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1000mm并用三只旋转扣件固&拆除(1)、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时, 混凝土强度应符合下表的规定。底梯灵兵 条茱拆降 曰寸白勺混廡疋土弓电度塞孑長送 到旳昆凝-十 立方弓虽度标中隹值豪百耸率扳50AN ”= BA毎A1 oo举、撰.凭75AS1 OOA i oo(2) 、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。(3) 、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。(4) 、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不

15、 应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接 件全部或数步拆除后再拆除支架。（5）、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；运至地面的钢管、扣件应按规 定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。（6）、拆模时间墙体模板拆除要根据现场同条件养护试块的强度确定，当试块完全凝固并且已经达到一定强度时由各段负责人通知，施工人员方可进行模板的拆除工作，竖向结构混凝土 强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。第八节安全管理1模板支架搭设、拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术 考核管理规则（GB5036）考核合格

16、的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方 可持证上岗。2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、钢管、扣件质量与搭设质量，应按第7节的规定进行检查验收，合格后方准使用 做好模板支架的安全检查与维护。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。6、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。 雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。7、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异 常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应

17、 采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。8混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。9、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规 范的有关规定执行。10、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。11模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内第九节应急预案一、救援预案的目的事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时 抢救。防止事故继续发展。二、救援机构1机构组长：副组长：组员：2、职责和分工（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负

18、 责调集抢险救援所需的人力、物力。（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长职责。（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具 体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。三、演练在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。四、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告， 汇报内容包括事故的地点、 事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警 戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开 救援工作，并立即向公

19、司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。 事故的各情况由公司向外向上汇报。五、模板及支架倒塌事故的应急救援1模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人 力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公 司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对

20、现场受伤害、 受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时， 先对支架进行观察, 如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次 倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物 力进行抢救。（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高 30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、 气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动 作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院。（4）现场保护由具体的组员带

21、领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。第十节模架设计计算、350mm板模板（扣件式）计算书（一）、工程属性新浇混凝土楼板名称车库顶板，标高-5.2-1.5新浇混凝土楼板板厚（mm）350新浇混凝土楼板边长L（m）8.8新浇混凝土楼板边宽B（m）8.1（二）、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k2当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m ）2.5当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）2.52当计算主梁时的均布活荷载（kN/m）1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布2活荷载（kN/m ）12模板及其支架自重标准值 Gik（

22、kN/m 2）面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.753新浇筑混凝土自重标准值 G2k（kN/m 3）243钢筋自重标准值G3k（kN/m ）1.1模板支拆环境不考虑风荷载（三）、模板体系设计模板支架高度（m）3.35立柱纵向间距以mm）700立柱横向间距lb（mm）700水平拉杆步距h（mm）1700立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离（mm）200立柱距混凝土板长边的距离（mm）200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距（mm）200小梁距混凝土板短边的距离（mm）100小梁两端各悬挑长度（mm）200， 20

23、0设计简图如下:模板设计平面图 *.丄Bli 总 r . 4.J i l : i.rA 4?_ir X:叮.m、:X - F 厶 s !、 *a- 一亠yr *， -二；%.-弋一-1 .JJ 1_ AVAYi311Qan11LhL JL L J L LGE亍4/h)+1.4Q1k, 1.35(G1k+(G3k+G2k)来)+1.4 区7Q1k为=0.9max1.2 (0.1+(1.1+24) 0.35)+1.4 25,1.35 01+(1.1+24) 0.35)+1.4 07 12.5 1=13kN/m)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据建筑施工模板安全技术规范521面板可按简支

24、跨计算的规定，另据现实, 楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取 1m单位宽度计算。计算简图如下:q2 = 0.9 1.35)Gikb=0.9 X.35 J0.1 X=0.12kN/mp= 0.9 1.3 0.7 Qik=0.9 1.4 0.7 2.5= 2.2kNMmax= maxqil2/8,q2l2/8+pl/4=max13 0送/8, 0.12 0.2/8+2.2 0.2/4= 0.11kN m 尸 Mmax/W = 0.11 10/37500= 2.96N/mm h) b=(0.1+(1.1+24) 0.35) 1=8.88kN/m44v 5ql4/(384EI) = 5

25、8.88 2004/(384 10000 281250)= 0.07mmh)+1.4 区7Qik为=0.9 max1.2 (0.3+(1.1+24) 0.35)+1.4 25,1.35 03+(1.1+24) 0.35)+1.4 07 2.5区2 2.65kN/m因此，q1 静一0.9 1.35(G1k+(G3k+G2k) h) b=0.9 为.35 (0.3+(1.1+24) 0.35) 0.22.21kN/mq1 活0.9 1.4 0.7 Q1k t=0.9 1.4 0.7 2.5 0.2 0.44kN/m2 2 2 2M1 0.077qi静L2+0.1q1 活L2 0.077 2.21

26、0.72+0.1 0.44 0.72 0.1kN mq2 0.9 1.35 G1k b=0.9 为.35 0.3 0.2 0.07kN/mp 0.9 1.4 0.7 Q1k=0.9 X.4 0.7 2.5 2.2kN/mM2 0.077q2L2+0.21pL 0.077 0.07 0.72+0.21 2.2 0.7 0.33kN m2 2 2 2M3 maxq1L12/2, q2L12/2+pL1=max2.65 区22/2 , 0.07 0.22/2+2.2 0.2 0.44kN mMmax maxM 1, M2, M3 max0.1, 0.33, 0.44 0.44kN md Mmax/W

27、 0.44 106/54000 8.19N/mm22.22 1000/(2 90 40) 0.92N/mm2h)为=(0.3+(24+1.1) 0.35)区2 1.82kN/m跨中 vax 0.632qL4/(100EI)=0.632 1.82 7004/(100 9350 2430000) 0.12mm2430000) 0.02mm2.8可调托座内主梁根数12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值t (N/mn?)1254主梁截面惯性矩l(cm4)10.193主梁截面抵抗矩W(cm3)4.251、小梁最大支座反力计算Qik= 1.

28、5kN/m2qi 0.9max1.2(Gik+ (G3k+G2k) h)+1.4Qik, 1.35(Gik+(G3k+G2k) h)+1.4 区7Qik为=0.9max1.2 (区.5+(1.1+24) 0.35)+1.4 1.5,1.35 05+(1.1+24) 0.35)+1.4 07 X.5区2 2.52kN/mq1 静0.9 1.35(G1k+ (G3k+G2k) h) b=0.9 1.35 (0.5+(1.1+24) 0.35)区2 2.26kN/mq1 活0.9 1.4 Q1k b=0.9 X.4 1.5 0.2 0.38kN/mq2 (G1k+ (G3k+G2k) h) b=(0

29、.5+(1.1+24) 0.35) 02=1.86kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax (1.143qi静+1.223q1 活)L 1.143 2.26 0.7+1.223 038 0.72.13kN按悬臂梁，R1 q1l=2.52 0.2 0.5kNR maxR max, R1 2.13kN;同理，R 1.6kN , R 1.6kN正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax 1.143cpL 1.143 1.86 0.7 1.49kN按悬臂梁，R1 q2l=1.86 0.2 0.37kNR maxRmax，R1 1.49kN;同理，R 1.11kN，R 1.11kN2、抗弯验算计算简图

30、如下：1 .2.2.-2L2.2.-2.2.,2.-2.,2L2.2l,2!.-2-,2.-2-2.2.2l-2.-2.-2.-2-,2.-2.-S._2.-2.-2.-2-,S.-2.-S._2-2.-2.-2.2._2-S.-2-,2.1 1 .GkNM Hw* hW V/ W1 RwWd* wF1v Ur wa*V/ Iw UHVHhv，换|小，烝刊:化衆 hi，柴 f ”盈I hi,晟门门”绥if ”冷ihi,令ii“i,d 门=1 Cj 700 p 700| 700 卜 FIDO + TOO 卜卜 700 丰 700 TOO 丰 700 卜卜 700 甲O 4520.4310.1 G

31、084oruta.osO 1lF&| _：-0.233 gq 厂 -0.241 - # r_ _ -0.241 Dda o rs-a-Q.21 9 _-O 373O 450.421016iu. as-0. 373U015 -0 154主梁弯矩图(kN m)Mmax= 0.48kN m尸 Mmax/W = 0.48 沐06/4250= 112.57N/mm2 205N/mm2满足要求!3、抗剪验算33639F2 6541.H.5i.treiII 07!0.5JO.514SK1.5971-604-Z-2.G543Cr 心口i.M.sgm33 9 2/2 711.6063.7275613101 ：-

32、3 5SB 2 2迪66訟OJIJI. 5536Z-2 G5Sm533 -1 -Z-2 6S3 -3-734JO. 5K1356a3 G9922734 1000/398 18.78N/mm2 25N/mm2满足要求！4、挠度验算-U447主梁变形图(mm)Wax 0.45mm跨中 vax=0.45mm v =700/400=1.75mm悬挑段 vax= 0.18mmC v =100/400=0.25mm满足要求！（七）、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型 48X.8立柱截面面积A（mm2）398立柱截面回转半径i（mm）163立柱截面抵抗矩W（cm

33、3）4.25A h/i = 1700/16= 107w 尢50满足要求！查表得，二0.54f=N/( A)=0.9max1.2 X (0.75+(1.1+24) +K4).15)1.35 X0.75+(1.1+24) 0.35)+1.4 0X X X.7 X.7 X000/(0.54 398)=6.11 X000/216.51=28.21N/mm2h)+1.4Qik, 1.35(Gik+(G2k+G3k)来)+1.4 区7Q1k为=0.9max1.2 (0.1+(24+1.5) 1.2)+1.4 2,1.35 .1+(24+1.5) 1.2)+1.4 07 X2 1 = 39.06kN/mq

34、= 0.9 1.35 G 1k+(G2k+G3k) h b= 0.9 1.35 0.1+(24+1.5) 1.2 1= 37.3kN/mq = 0.9 1.4 0.7 Q2k t= 0.9 1.4 0.7 2 1 = 1.76kN/mq2= (G1k+ (G2k+G3k) h) b=0.1+(24+1.5) 1.2 1= 30.7kN/m1、强度验算2 2 2 2Mmax = -0.107qi静L +0.121q1活L = -0.107 37.3 0.14 +0.121 1.76 0.14 = 0.07kN m 尸 Mmax/W = 0.07 106/37500= 1.9N/mm2281250

35、)= 0.025mm0.14+1.142 1.76 0.14= 5.04kN标准值(正常使用极限状态)Ri =R5=0.393c2l=0.393 30.7 014= 1.66kNR2=R4=1.143 C2l=1.143 30.7 014 = 4.82kNR3=0.928 C2l=0.928 30.7 0.14= 3.92kN(五) 、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40 max0.55-0.55/2, (1.1-0.55)-0.55/2/2 1,06.16+0.9 K35 23-0.1) 0.55/4=6.19kN/mC2= max1.66+(0.3-0.1) 0.55/4+0.5

36、(1.2-0.35)+(0.5+(24+1.1) 0.35) max0.55-0.55/2,(1.1-0.55)-0.55/2/2 1, 4.82+(030.1) 0.55/4 = 4.85kN/m 抗弯验算2 2 2 2Mmax= max0.107q1l12, 0.5qil22 = max0.107 6.19 0.72, 0.5 06.19 00.052 = 0.32kN m 尸 Mmax/W = 0.32 106/54000= 6.01N/mm290)= 1.1N/mm22430000)= 0.32mm2430000)= 0mn v = l/400= 50/400= 0.12mm 满足要求

37、！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态Rmax= max1.143qil1, 0.393q1l1+q1b = max1.143 6.19 0.7,0.393 6.19 0.7+6.19 005 = 4.95kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1 = R5 = 3.48kN , R2= R4=4.95kN, R3 = 4.06kN正常使用极限状态Rmax= max1.143q2l1, 0.393cp|1+q2|2 = max1.143 4.85 0.7,0.393 4.85 0.7+4.85 005 = 3.88kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座

38、反力依次为R1= R5= 3.11kN, R2= R4= 3.88kN, R3= 3.16kN(六) 、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) 48 2.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值t (N/mn?)1254主梁截面惯性矩l(cm4)10.193主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁自重忽略不计，计算简图如下:3 4SkN4-.C&.M3.4BkNOBUb1、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)尸 Mmax/W = 0.806 X06/4250= 189.54N/mm2w f=205N/mn?满足要求！2、抗剪验算戶.曰 5.曰H 71 AR.7日21 .513,1 3677-1.513-E.31 7主梁剪力图(kN)V max 6.917kNTax = 2Vmax/A=2 6.917 1000/398 34.76N/mm2w 25N/mm2满