满堂脚手架搭建施工方案

1、目录第一章 编制依据 2第二章 工程简况 2第三章施工部署.2第四章 构造要求及技术措施 .3第五章 脚手架的搭设及拆除施工工艺 5第六章 安全施工技术措施 . 7 第七章 脚手架工程事故应急预案 .8第八章稳定承载计算 .11第一章 编制依据建筑结构荷载规范( GB50009-2012) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2011； 建筑施工安全检查标准( JGJ59-2011) 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-1991； 施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-2005； 建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2012；第二章 工程简况1. 工程简介绿地新都会

2、位于郑州市金水区金水东路与东风南路交叉口，本次工程为8#楼公共部位精装修工程。大堂层高度为 10.96M，大堂吊顶装修完成面高度为 8.3M，施工 面积约为 300平方 M。为达到大堂精装修施工要求，大堂顶面及高处墙面施工均采用满堂脚手架施工， 满堂脚手架搭设高度均为 6.8M。大堂墙面造型干挂石材钢架高度为 8.6M，施工时采 用门型脚手架并有专业安全员监护。第三章 施工部署 根据吊顶及墙面的施工需要，在满堂脚手架顶面主要为承受荷载的轻钢龙骨、石 膏板、安装人员及安装工具：扳手、垫板及备用小配件等，取脚手架施工均布荷载： 2KN/ 讥由于吊顶安装高度较高，为减少人员的搬运，充分利用空间大的功

3、能，在脚手架 顶面设置满铺竹夹板(规格为 2000mrX 300mrK 50mm需绑扎)作为模板，并满铺 18mm厚细木工板(2400mm2/(2+1)=0.04kN/mQik=qikXb/( n+1)=0.5 12/(2+1)=0.2kN/mQ2k=q2kXb/(n+1)=2 X2/(2+1)=0.8kN/m1强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算满堂脚手架平台上的无集中力qi=1.2 2ik+G2k)=1.2 (0.033+0.04)=0.088kN/mq2=1.4 01k+Q2k)=1.4 (0.2+0.8)=1.4kN/m板底支撑钢管计算简图minimi 1111 nn

4、nimiummininninmimnimi iim1. 1200 1L1纲1L販ILrdrTrd（1）2 2Mmax=(0.100 qi+o.117 羊)粕=(0.100 (X088+0.117 1狗)*2 =0.249kN mRmax=(1.100 qi+1.200 q2)la=(1.100 区088+1.200 14) X2=2.132kNGQoQd=Mmax/W=0.249 10 /(4.49 10 )=55.457N/mm 106/(4.49 W3)=110.69N/mm21 .2=1.536kN445尸(0.677 q1200 心 00 &06 10 乂07800)=0.971mm

5、min(1200/150,10)=8mm满足要求！满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算q=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.033+0.04+0.2+0.8=1.073kN/mq2=F1=1kN板底支撑钢管计算简图IkN1.073kN/mL帧LrdrTrdU073kN/m1A73cN/mlX)73kN/mv UJJ ImJ 1%1 %r? 1 luillv 1 1uwl 1V11vl 111In1 vlIkNL.1200I匸13L1200ILrdrTrF剪力图Rmaxf=2.141kN0.944变形图v =1.823mm min(1200/150,10)=8mm满足要求!五、横向支撑钢管验算

6、平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型 48X3钢管截面抵抗矩W(cm 3)4.49钢管截面惯性矩l(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)52.06 X02 钢管抗压强度设计值f(N/mm )205立柱间纵向钢管支撑根数 n2横向钢管验算方式三等跨连续梁横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。满堂脚手架平台上无集中力q=1.2 gik=0.04kN/mP=Rmax=2.132kNp=Rmax=1.536kN板底支撑钢管计算简图0,04lN/m0,04:NArt0.0NjmV 1 11vlIJIILULIIJrImV 、11f人JM r

7、 | 1 11H11V 1 11*rillI1 vl2,132kN24BZkN 2,132kN弯矩图Mmax=0.688kN m2.7232,7131,5672.156244朋1-O.SCS 严 1 丄1-1.5671 彌-2,14-2,713-2,72剪力图Rmax=4.885kN变形图Vmax=2.31mmVmax=2.31mm106/(4.49 W3)=153.229N/mm20.04kN/mP=Rmax=2.132kNp=Rmax=1.536kNp2=Rmaxf=2.979kNp2=Rmaxf=2.141kN板底支撑钢管计算简图0,04InAti0,04:忖问O.tKNAriv IJv

8、l人!j |勺uLU-41-rfillInI :耳,1 Im F计1,1仃v 1Vv 1r I叮J Inrl l w|2,132kN2.132kN2竝kN243ZkN 2,132kN1.1200IL1纲1L販ILrdrTrd2.1B2LN2,132kN2379kN 2JB2kN2432kN2432kNOiO4kNAmOiO4lNjlmOi04kNjlmImfV 111J IJLULUJrw| ImILv f % JJ LV 1 rv 11HJ In卄1.1200IL1缈1L販1LrdrTrd弯矩图Mmax=0.828kN m2.0S12.0852242.7122.6360.0920.076C.

9、5t40S480314 出2,2J72-1.5643,062,07Sis ie0.&32如-2,7$-Z.40127752.7E?C,t270,&1124171.5214S37剪力图Rmax=5.538kN2457变形图Vmax=2.931mmVmax=2.931mm106/(4.49 W3)=184.41N/mm2 R=4.885+1=5.85kN满足要求!七、立杆的稳定性验算钢管类型 48 X3钢管截面回转半径i(cm)1.592钢管的净截面A(cm )4.242钢管抗压强度设计值f(N/mm )205立柱布置形式单立杆立杆计算长度系数卩2.176每M立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

10、0.1621NGi=gkXH+gikXaXi+gik冶=0.1621 X8+0.033 X2 X+0.033 X.3=1.191kNNG2=g2k Xla Xlb=0.1 X.2 1.2=0.144kNNG3=g3k Xa=0.17 X.2=0.204kNNG4=g4k Xla=0.1 1.2=0.12kNNQ1=q1kXla Xlb=0.5 X.2 1.2=0.72kNNQ2=q2k Xla Xlb=2 X1.2 1.2=2.88kNNq3=F 什F2=1+0=1kN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值N=1.2 X(Ng1+Ng2+Ng3+Ng4)+0.9 1.4 小Q1+NQ2+NQ3)=

11、1.2 (1.191+0.144+0.204+0.12)+0.9 K4 X(0.72+2.88+1)=7.787kN支架立杆计算长度L0=k 山=1.0 X2.176 1.6=3.482m长细比 忘 L0/i=3482/15.9=218.994=25Q满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算Lo=k 山=1.155 送.176 X.6=4.021m长细比 2= Lo/i=4O21/15.9=252.893由入查表得到立杆的稳定系数 护0.114考虑风荷载时2仪=吃隐3=1 X1.04 0.3=0.312kN/m2 2Mw=0.9 为.4 心沁来/10=0.9 K4 0.312 1.2 1.6/10

12、=0.121kN m(5=N/ 护+Mw/W=7.787 10/(0.114 4.24 10)+0.121 10/(4.49 10 )=188.05N/mm a+ho)=4 00.00+205)=1220.00mm33Fl=(0.7hft+0.15qpc.m) n 讪0=(0.7 1X1.71 103+0.15 103X1) 1 0.74 0.205=204.340kN N=6.259kN满足要求！1、局部受压承载力验算N=Ng1+Ng2+Ng3+Ng4+Nq1+Nq2+Nq3=1.191+0.144+0.204+0.12+0.72+2.88+1=6.259kN楼板局部受压承载力：0 52沪0.75,卩=(Ab/Al) . =0.185, fcc=0.85 X9.10=16.235N/mm3Fl = 3 ccA=0.75 0.185 16.235 103X 0.01=22.549kN N