塔吊基础工程施工设计方案_QTZ63QTZ40

1、可发科技（宿迁）厂区一期工程H区塔吊基础施工方案编希H : 审核：审批:宿迁华夏建设（集团）工程二零一五年四月目录、编 制依 据 、工 程概 况 31、 基本概况 32、 地质、 水文资料 3三 、 塔 吊 选 型 及 技 术 性 能 指 标 .41、 塔吊选型 42、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数4四 、 土 方 开 挖 及 塔 基 施 工 71、 土方开挖 72、 塔吊 基础施工7五 、 塔 吊 的 变 形 观 察 7六 、 接 地 装 置 七 、 QTZ63 塔吊 基础 配 筋验 算（ 平面 布 置见总平 图） . 77.1、6*6 M矩形板式基础计算书（1M厚承台）77.2、6

2、*6 M矩形板式基础计算书（1.5 M厚）17367.3、6*6 M矩形板式基础计算书（1.35 M厚）26八 、 QTZ40 塔 吊 基 础 配 筋 验 算 厂房塔吊基础施工方案、编制依据1、建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-20122、施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-20053、QTZ63塔式起重机使用说明书、QTZ40塔式起重机使用说明书4、工程现有图纸5、地质勘探报告。二、工程概况1、基本概况可发科技 （宿迁）厂区一期新建工程 （H 区） 位于玄武湖西路以南、民便河以北、莫干 山路以东、五指山路以西，场地占地面积131278.89 m2，总建筑面积261031.73川平方米

3、。 本工程共由 12 栋单体厂房， 11 栋附属用房组成。本工程建设单位是可发科技 （宿迁 ）, 监 理单位是宿迁市建设工程监理咨询中心，总承包单位是宿迁华夏建设 （ 集团） 工程，工程 开工日期为 2015年 3月 21 日. 为了加快施工进度 , 提高垂直运输效率，本工程拟选用 18 台QTZ63塔吊（三种型号），二台QTZ40塔吊（一种型号）。2、地质、水文资料地耐力允许值：根据勘探报告各层土的平均厚度见地勘报告 , 地基承载力见下表表丄序号匕层窑称方法1jj it 2方法3方ft 4(tp巧Ck 杯准杯冷fak itPii)半为血 NPfk (kPh)匸.II * w ( %)ink

4、CkP)山赴Idk(kPa)粉上10 722 0-1 62K144 1-1DQ粉L吳帕 质糾丄11 ?ZJ 8-1 co96 6f=083l w-29 4139 1-9013.71230.7 C76.7u-41.278.6-70粘十瑋皐14S217.62.89e-U ?S2 IL-037215.5-22Q粉土10 723 0-10 20281.5lO他 w=2B 1147.523.71&8 5150粉忒粘上11.115.2ias.02.29192.4eO.SJS IT =0 巧l5.0-iau粉履枯土2S915.6224 R4.38333.5L226.2-工2200.334.8407.1-74

5、.7306.0350枯t-49.115 3272.34.68353.7l=Q 742IL=0 29241.0240 1 砂-j 145L7-98.6306.0400三、塔吊选型及技术性能指标1、塔吊选型由于本工程厂房南北向较长（160m长），东西向为48m,但楼层高度不高.结合现场实际 情况以及本工程工期要求为平行施工， 本工程设置18台QTZ63塔式起重机。考虑到塔吊 的利用率，本工程选用臂长为 55m长，高度根据楼层高度不同分别设置高度在 28m-35m2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数2.1、QTZ63塔机为水平起重臂、小车变幅，该机的特色有：2.1.1 .性能参数及技术指标国领

6、先，最大工作幅度 55m最大起重量为6t o2.2.2 .该机有地下浇注基础固定式、底架固定独立式、外墙附着等工作方式，适用各种不同的施工对象，独立式的起升高度为28m附着式的起升高度为120m该机主要特点如下：2.1.3、 塔机的自身加节采用液压顶升，使塔身能随着建筑物高度的升高而升高，塔机 的起重性能在各种高度下保持不变。2.1.4、刚性双拉杆悬挂大幅度起重臂，起重臂刚度好，自重轻，断面小，风阻小， 外形美观，长度有几种变化，满足不同施工要求;2.1.5、安全装置具有起高限制器、变幅小车行程限位器、力矩限制器、起重量限制器装置等安全保护装置，可保证工作安全可靠2.2、QTZ63塔吊主要技术

7、参数机构工作 级 别起升机构M5回转机构M4牵引机构M3起升髙度 m）倍率固定行走附着a =239,241218.5a =439.2412曲最大起重帚：（t 6幅度（山）堪大幅度（诃5 5绘小|幅度O）起升机构速度倍率=2a =4起重帯（t）33L5663速度（mmin）8.54080422040电机型号功率转速YZTD225匸“4 S 3224 24 5.4KAV 1410 7L0 1501 inin回转机构转速电机型号功率转速00.6 r m inYZRB2M1-62X35KW90 Sr min牵引机构速度电机型号功率转速44 2 2 m minYDEJ132S-4 S3.3/2.2KW7

8、50 1500it niiii行走机构速度电机型号功率转速10.4 in millY132S-62X5.5KW960r niiii顶升机构速度电机型号功率转速0.5111 minY132S-45.5KW1440i nu11作压力25MPa平衡重臂艮重量(t)55m147850m13.5545m12.0740m10,84总功率45.7KW (不含顶升电机|2.3、QTZ40塔吊主要技术参数部件单位参数公称起重力矩KN.mKN.M400最大起重量T4最大幅度下的额定起重量T0.902工作幅度M3 42起升高度独立式M28附着式M120起升速度倍率24起升速度M/min70357.53517.53.

9、75最大起重量T122244转速R/mi n0.375/0.75变速M/min38/19起升速度M/min0.6重量平衡重T6.4整机重量T18.8最大回转半径M42.94后臂回转半径M10.733最大工作风速M/s20爬升风速WM/s13工作环境温度C-2040四、土方开挖及塔基施工1、土方开挖本工程基础开挖过程中，进行塔吊位置确定，考虑到基坑的开挖深度以及放坡要求 因此各栋楼塔吊基础中心距承台外边线距离确保在5m围以外，位置详见总平面布置图。2、塔吊基础施工2.1、楼塔吊基础根据塔吊基础图施工，塔基上表面要求平整，其最大误差 5mm2.2、塔吊基础周边预留集水坑，并做好排水沟，便于基础排水

10、工作。五、塔吊的变形观察塔吊在安装完及安装后每星期进行一次垂直度观测，并做好垂直度观测记录；在每次 大风或连续大雨后应对塔吊的垂直度、基础标高等作全面观测，发现问题及时与项目技 术部及安全部联系解决。六、接地装置塔机避雷针的接地和保护接地采用-40*3镀锌扁铁，利用 48钢管打入地下（埋深至 少3米），扁铁与钢管及塔身的连接采用焊接，要求塔吊的接地电阻不得大于4 。七、QTZ63塔吊基础配筋验算（平面布置见总平图）7.1、6*6m矩形板式基础计算书（1m厚承台）计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规GB50010-20103、建筑地基 基础

11、设计规GB50007-2011、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度Ho(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fki(kN)401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)461.4水 平荷载标准值Fvk(kN)18.927倾覆力矩标准值Mk(kN m)674.077非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN )401.4水 平荷载标准值Fvk(kN)45.246倾覆力矩标准值Mk(kN m)615.9292、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计

12、值Fi (kN)1.35Fk1 二=1.35 X 401.4=541.89起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk 二=1.35 X60= 81竖向荷载设计值F(kN)541.89+81=622.89水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk 二=1.35 X 18.927=25.551倾覆力矩设计值M(kN- m)1.35Mk =1.3 5X674.077 =910.004非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fik 二=1.35 X 401.4=541.89水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fivk=1.35 X 45.246 =61.082倾 覆力矩设计值M(kN m)1.35Mk =

13、1.35 X615.929 =831.504三、基础验算YI LfijpQ 基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)1基础参数基础混凝土强度等级C353基础混凝土自重y c(kN/m )25基础上部覆土厚度h(m)2.8基础上部覆土的重度Y (kN/m 3)19基础混凝土保护层厚度5 (mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值f a(kPa)100软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)5地基压力扩散角9 ()20软弱下卧层顶地基承载力特征值 fazk(kPa)130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值f az(kPa)329.5地基变形基础倾斜方向一端

14、沉降量S1 (mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：G=bl(h 丫 c+h 丫 )=6 X 6X (1 X 25+2.8 X 19)=2815.2kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k =1.35 X 2815.2=3800.52kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk=674.077kN mFvk=F vk/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=910.004kN mFv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基础长

15、宽比：l/b=6/6=1 1.1 ,基础计算形式为方形基础。W=lb 2/6=6 X6 2/6=36m 3W=bl 2/6=6 X6 2/6=36m 3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、丫方向的倾覆力矩:q q r c.q O CMkx=Mkb/(b +l ) . =674.077 X 6/(6+6 ) . =476.644kN mq q r c.q O CMky=Mkl/(b+l ) . =674.077 X 6/(6+6 ) . =476.644kN m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmi n = (F k + Gk)/A-M kx/W0偏心荷载

16、合力作用点在核心区。2、基础底面压力计算Pkmi n=64.536kPaPkmax = (F k + Gk)/A+M kx /V +M y/V=(461.4+2815.2)/36+476.644/36+476.644/36=117.497kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(F k+G)/(lb)=(461.4+2815.2)/(6X 6)=91.017kN/m4、基础底面压力验算(1) 、修正后地基承载力特征值f a=100.00kPa、轴心作用时地基承载力验算Pk=91.017kPa f a=100kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=117.497kPa1.2f a

17、=1.2 X 100=120kPa满足要求!基础有效 高度：ho=h- S =1000 -(40+25/2)=948mmX轴方向净反力:Pxmn = Y (Fk/A-(M k+F vkh)/W x)=1.35 X (461.400/36.000-(674.077+15.773X 1.000)/36.000)=-8.567kN/mPxmax = Y (Fk/A+(M k+F vkh)/W x)=1.35 X (461.400/36.000+(674.077+15.773X 1.000)/36.000)=43.172kN/m假设 Pxmi n=0, 偏心安全 ，得Pix=(b+B)/2)Pxmax

18、/b=(6.000+1.600)/2) X 43.172/6.000=27.342kN/m丫轴方向净反力：Pymn = 丫(Fk/A-(M k+F vkh)/W y)=1.35 X (4 61.400/36.000-(674.077+15.773X 1.000)/36.000)=-8.567kN/mPymax = 丫(Fk/A+(M k+F vkh)/W y)=1.35 X (461.400/36.000+(674.077+15.773X 1 .000)/36.000)=43.172kN/m假设 Pymin=0, 偏心安全 ，得P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)

19、/2) X43.172/6.000=27.342kN/m基底平均压力设计值：px=(P xmax+P1x)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kN/mpy=(P ymax+P1y)/2=(43.1 72+27.342)/2=35.257kPa基础所受剪力：Vx=|p x|(b- B)l/2=35.257 X(6- 1.6) X6/2=465.393kNVy=|p y|(l-B)b/2=35.257 X(6- 1.6) X6/2=465.393kNX轴方向抗剪：ho/l=948/6000=0.158 Vx=465.393kN满足要求！丫轴 方 向 抗 剪 ：ho/b=948/6

20、000=0.158 满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：Pc=d丫 m=1.5 x 19=28.5kPa下卧层顶面处附加压力值：pz=lb(P k-p c)/(b+2ztan0)(l+2ztan 0)=(6 x 6X (91.017- 28.5)/(6+2 x 5X tan20 ) x (6+2 x 5X tan20 )=24.22kPa软弱下卧层顶面 处土的自重压 力值：pcz=z 丫 =5x 19=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值f az =f azk+ 耳 b 丫 (b - 3)+ n d y m(d+z-0.5)=130.00+0.30 x 19.00

21、 x (6.00-3)+1.60 x 19.00 x (5.00+1.50-0.5)=329.50kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=24.22+95=119.22kPaWf az=329.5kPa满足要求！7、地基变形验算倾斜率：tan 0 =|S 1-S2|/b=|20-20|/5000=0 A =8532mm2满足要求！(2) 、底面短向 配筋 面积a S2=|M i|/( a 1f clh 02)=511. 932X10 6/(1 X16.7X6000X9482)=0.006Z 2=1-(1- 2a S2)0 5=1-(1- 2X 0.006) 0.5=0.006丫 S2

22、=1- Z 2/2=1-0.006/2=0.997AS2=|Mi |/( Y S2h0fy2)=511.932X10 6/(0.997 X948X300)=1805mm2基础 底 需要配筋 ： A2=max(1805 ， p lh 0)=max(1805 ，0.0015X 6000X 948)=8532mm基础底短向实际配筋：As2=15209mm 2 A =8532mm2满足要求！(3) 、顶面长向 配筋 面积基础顶长向实际配筋：As3=15209mm 2 0.5A si=0.5 X 15209=7605mm满足要求！、顶面短向配筋面积 2基础顶短向实际配筋：As4=15209mm 0.5A

23、 S2=0.5 X 15209=7605mm 满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向10500五、配筋示意图100)335 SESSOCHM335 啓戦拋1 Z=LHR即训1i跚詡DC/iPBaoc- : 二一-;八- j :亠 Pw1基础配筋图7.2、6*6m矩形板式基础计算书(1.5m厚)计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规GB50010-20103、建筑地基 基础设计规GB50007-2011、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身

24、桁架结构宽度B(m)1.6、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fki(kN)401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)461.4水 平荷载标准值Fvk(kN)18.927倾覆力矩标准值Mk(kN m)674.077非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)401.4水 平荷载标准值Fvk(kN)45.246倾覆力矩标准值Mk(kN m)615.9292、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1 (kN)1.35F k1 = 1.35 X 401.4= 541.89起重荷载设计值FQ(kN)1.35F 乐=1.35 X60= 81竖向荷载设计

25、值F(kN)541.89+81= 622.89水平荷载设计值Fv(kN)1.35F vk = 1.35 X 18.927= 25.551倾覆力矩设计值M(kN- m)1.35M k = 1.35 X 674.077 =910.004非工作状态竖向荷载设计值F(kN)11.35F k =1.35 X 401.4=541.89水平荷载设计值Fv(kN)1.35F vk=1.35 X 45.246 =61.082倾 覆力矩设计值M(kN m)1.35M k =1.35 X615.929 =831.504三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)1.5基础参数基础混

26、凝土强度等级C353基础混凝土自重y c(kN/m )25基础上部覆土厚度h(m)2.8基础上部覆土的重度Y (kN/m 3)19基础混凝土保护层厚度5 (mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值f a (kPa)100软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)5地基压力扩散角9 ()20软弱下卧层顶地基承载力特征值 fazk(kPa)130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值f az(kPa)329.5地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1 (mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：G=bl(h 丫 c+

27、h 丫 )=6 X 6X (1.5 X 25+2.8 X 19)=3265.2kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k =1.35 X 3265.2=4408.02kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk=674.077kN mFvk=F vk/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=910 .004kNmFv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基础长宽比：l/b=6/6=1 1.1 ,基础计算形式为方形基础。W=lb 2/6=6 X6 2/6=36m 3W=bl 2/6=6 X6 2/6=36m 3

28、相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、丫方向的倾覆力矩:Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=674.077 X 6/(62+62)0.5=476.644kN mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=674.077 X6 /(62+62)0.5=476.644kN m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值:Pkmi n = (F k + Gk)/A-M kx/W0偏心荷载合力作用点在核心区2、基础底面压力计算Pe n=77.036kPaPkmax = (F k + Gk)/A+M kx/WX+My/Wy=(461.4+3265.2)/36+476.644/36+47

29、6.644/36=129.997kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(F k+G)/(lb)=(461.4+3265.2)/(6X 6)=103.517kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=100.00kPa、轴心作用时地基承载力验算Pk=98.217kPa v f a=100kPa(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=118.932kPa1.2fa=1.2 X 100=120kPa基础有效高度：ho=h- S =1500-(40+20/2)=1450mmX轴方向净反力:Pxmn = Y (Fk/A-(M k+F vkh)/W x)=1.35 X (461.

30、400/36.000-(674.077+15.773X 1.500)/36.000)=-8.863kN/m.773Pxmax = Y (Fk/A+(Mk”+F vkh)/W x)=1.35 X (461.400/36.000+(674.077+15X 1.500)/36.000)=43.468kN/m假设 Pxmin=0, 偏心安全 ，得P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2) X43.468/6.000=27.529kN/m 丫轴方向净反力：Pymn = 丫(Fk/A-(M k+F vkh)/W y)=1.35 X (461.400/36.000-(674.0

31、77+15.773X 1.500)/36.000)=-8.863kN/m.077+15.773Pymax = 丫(F k/A+(M k+F vkh)/W y)=1.35 X (461.400/36.000+(674X 1.500)/36.000)=43.468kN/m假设 Pymin=0, 偏心安全 ，得P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2) X43.468/6.000=27.529kN/m基底平均压力设计值：px=(P xmax+P1x)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kN/m2 py=(P ymax+P1y)/2=(43.468+27

32、.529)/2=35.499kPa基础所受剪力：Vx=|p x|(b- B)l/2=35.499 X(6- 1.6) X6/2=468.581kNVy=|p y|(l-B)b/2=35.499 X(6- 1.6) X6/2=468.581kNX轴方向抗剪：ho/l=1450/6000=0.242 满足要求！丫轴方向抗剪：ho/b=145O/6OOO=O.242 Vy=468.581kN满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：pc=d丫 m=1.5 X 19=28.5kPa下卧层顶面处附加压力值：Pz=lb(P k-p c)/(b+2ztan0)(l+2ztan 0)=(6X6X(

33、1O3.517- 28.5)/(6+2 X5Xtan2O)X(6+2X5Xtan2O)=29.O63kPa软弱下卧层顶面 处土的自重压 力值：pcz=z 丫 =5X 19=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值f az =f azk+ 耳 b 丫 (b - 3)+ n d 丫 m(d+z-0.5)=13O.OO+O.3OX19.OOX(6.OO-3)+1.6OX19.OOX(5.OO+1.5O-O.5)=329.5OkPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=29.063+95=124.063kPaWf az=329.5kPa满足要求！7、地基变形验算倾斜率：tan 0 =|S

34、 1-S2|/b=|20-20|/5000=0 A=13050mm2、底面短向配筋面积2 6 2a S2=|M 11/( a 1fclh 0 )=515.439 X 10/(1 X 16.7 X 6000X 1450)=0.002Z 2=1-(1-2a S2) 0.5=1-(1- 2X 0.002)0.5=0.002丫 S2 = 1- Z 2/2=1-0.002/2=0.999As2 =|M i |/( Y S2 hof y 2)=515.439 X 106/(0.999 X 1450X 300)=1186mm基础底需要配筋：A2=max(1186 ,p lh 0)=max(1186 ,0.0

35、015 X 6000X 1450)=13050mm基 础底短向实际 配筋：As2=13450mm 2 A=13050mm2HRR535 2OT8OHRB335 2001 SO、顶面长向配筋面积基础顶长向实际 配筋：As3=10781mm 2 0.5A si=0.5 x 1078 仁5390mm 满足要求！、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：As4=10781mm 2 0.5A S2=0.5 x 1078 仁5390mm满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500五、配筋示意图HRES35 衆MISOHKB335 2001SD基础配筋图7.3、6*6m矩形板式基础计

36、算书(1.35m厚)计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规GB50010-20103、建筑地基 基础设计规GB50007-2011、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度Ho(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fki(kN)401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)461.4水平荷载标准值Fvk(kN)18.927倾覆力矩标准值Mk(kN m)674.077非工作状态竖向荷载标准值Fk(

37、kN)401.4水 平荷载标准值Fvk(kN)45.246倾覆力矩标准值Mk(kN m)615.9292、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1 (kN)1.35F k1 = 1.35 X 401.4= 541.89起重荷载设计值FQ(kN)1.35F 乐=1. 35X60 = 81竖向荷载设计值F(kN)541.89+81= 622.89水平荷载设计值Fv(kN)1.35F vk = 1.35 X 18.927= 25.551倾覆力矩设计值M(kN- m)1.35M k =1.35 X 674.077 =910.004非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35F k=1.35 X

38、 401.4=541.89水平荷载设计值Fv(kN)1.35F vk=1.35 X 45.246 =61.082倾 覆力矩设计值M(kN m)1.35M k =1.35 X615.929 =831.504三、基础验算YI LfijpQ 基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)1.35基础参数基础混凝土强度等级C353基础混凝土自重y c(kN/m )25基础上部覆土厚度h(m)2.8基础上部覆土的重度Y (kN/m 3)19基础混凝土保护层厚度5 (mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值f a(kPa)100软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)5地基压

39、力扩散角9 ()20软弱下卧层顶地基承载力特征值 f azk(kPa)130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值f az(kPa)329.5地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1 (mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：G=bl(h 丫 c+h 丫 )=6 X 6X (1.35 X 25+2.8 X 19)=3130 .2kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35 X 3130.2=4225.77kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M=674.077kN mFvk=F vk/1.2=1

40、8.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=910.004kN mFv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基础长宽比：l/b=6/6=1 0偏心荷载合力作用点在核心区Fk+Gk2、基础底面压力计算Pkmi n=73.286kPaPkmax = (F k + Gk)/A+M kx /Wx +My=(461.4+3130.2)/36+476.644/36+476.644/36=126.247kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(F k+G)/ (lb)=(461.4+3130.2)/(6 X 6)=99.767kN/m4、基础底面压力验算(

41、1) 、修正后地基承载力特征值f a=100.00kPa、轴心作用时地基承载力验算Pk=99.767kPa f a=100kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=117.247kPa v 1.2f a=1.2 X 100=120kPa5、基础抗剪验算基础有效高度：ho=h- S =1350-(40+18/2)=1301mmX轴方向净反力:-(674.077+15.773Pxmn = Y (Fk/A-(M k+F vkh)/W x)=1.35 X (461.400/36.000X 1.350)/36.000)=-8.774kN/mPxmax = Y (Fk/A+(M k+F

42、vkh)/W x)=1.35 X (461.400/36.000+(674.077+15.773X 1.350)/36.000)=43.379kN/m假设Pxmi n=0,偏心安全，得Rx=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)X 43.379/6.000=27.473kN/m2 丫轴方向净反力：-(674.077+15.773Pymn = 丫(Fk/A-(M k+F vkh)/W y)=1.35 X (461.400/36.000X 1.350)/36.000)=-8.774kN/mPymax = 丫(Fk/A+(M k+F vkh)/W y)=1.35 X (461.400/36.000+(674.077+15.773X 1.350)/36.000)=43.379k N/m2假设Pymi n=0,偏心安全，得P1y =(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2) X 43.379/6.000=27.473kN/m基底平均压力设计值：2px=(P x max+P1x)/2=(43.379+27.473)/2=35.4