苏宁脚手架工程专项施工方案(悬挑加落地)

1、江苏江中集团 无锡苏宁环球天御商业广场项目部脚手架专项施工方案一、编制依据本脚手架安全专项施工方案主要参考以下规范和标准：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2011)建筑结构荷载规范(gb 50009-2012)钢结构设计规范(gb 50017-2003) 建筑地基基础设计规范（gb50007-2011）建筑施工安全检查标准（jgj59-2011）二、工程概况无锡苏宁天御商业广场由无锡北塘苏宁环球房地产有限公司投资开发，由江苏江中集团有限公司总承包，南京公正监理咨询有限公司监理，上海三益建筑设计有限公司设计，无锡市勘察设计研究院有限公司勘探。本工程位于无锡市凤宾路与青石路交叉

2、口北侧。该工程共计10栋单体，总建筑面积171280，1#楼为异形柱、框剪结构、2、3、4#楼为异形柱框架、5#楼为剪力墙部分框之剪结构、6#楼为异形柱、框剪结构、7、8#楼为剪力墙结构、9#楼为框架结构、10#楼为框架-核心筒结构。1#楼地下二层，地上九层建筑高度27.45米，2#楼地下二层地上七层建筑高度21.45米，3#楼地下二层，地上六层建筑高度18.45米，4#楼地下二层，地上七层建筑高度21.45米，5#楼地下一层地上13、22、25层建筑高度73.25米，6#楼地下二层，地上八层建筑高度23.6米，7#楼地下二层地上十六层建筑高度47.25米，8#楼地下二层，地上十八层建筑高度5

3、3.05米，9#楼地下一层，地上九层建筑高度36.75米，10#楼地下一层，地上22层建筑高度85.05米。三、材料准备（l）钢管采用483.0高频焊接管，材料应符合gb700-88q235的技术条件。脚手架钢管统一黄色油漆，剪刀撑为黄黑警戒色。严禁使用变形、裂缝、严重锈蚀、有0.5mm深以上刮伤、焊接错位、烧伤、结疤、打孔等缺陷的钢管。（2）扣件采用可煅铸性材料制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（gb15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65n.m时不得发生破坏。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件

4、用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。（3）本工程所采用的水平悬挑钢梁为16号工字钢，水平悬挑钢梁的锚固件采用直径18mm圆钢制作，预埋在结构梁板中，钢梁前段焊接采用20钢筋固定钢管。19钢丝绳反拉上层结构梁上组成三角形承力架，阳角部位水平型钢上采用19钢丝绳反拉上层结构梁上组成三角形承力架。（4）脚手板采用竹笆脚手板：选用清洁、完整的竹笆，严禁使用霉烂、变质、抗折强度低的竹笆。四、搭设方案1外架采用钢管类型为48*3.0钢管脚手架，1#楼脚手架总高度为28.85米，一层顶板以下采用落地脚手架，高度为4.85米。2#楼脚手架总高度为19.85米，采用落地脚手架

5、。3#楼脚手架总高度为16.85米，采用落地脚手架。4#楼脚手架总高度为19.85米，采用落地脚手架。5#楼脚手架总高度为79.05米，二层顶板以下采用落地脚手架，高度为10.85米。6#楼脚手架总高度为25.45米，三层顶板以下采用落地脚手架，高度为13.85米。7#楼脚手架总高度为48.45米，三层顶板以下采用落地脚手架，高度为13.65米。8#楼脚手架总高度为55.75米，三层顶板以下采用落地脚手架，高度为13.65米。9#楼脚手架总高度为37.75米，四层顶板以下及采用落地脚手架，高度为21.25米。10#楼脚手架总高度为73.1米，四层顶板以下采用落地脚手架，高度为20.45米。立杆

6、的纵距为1.50米，横距为1.05米，步距为1.80米，连墙件采用2步2跨，竖向间距为3.60米，水平间距为3米。2. 结合本工程结构形式、实际施工特点,1#楼、2-4#楼西侧及4#楼南二层顶板以上、5#-8#楼三层顶板以上，9、10#楼四层顶板以上采用悬挑式钢管脚手架。1#楼共悬挑两次，第一次悬挑18米，第二次悬挑6米。因工程进度需要，3、4#楼西侧车库外墙、东侧车库及4#楼南侧车库处采用悬挑脚手架。3#楼西侧一层顶板以上悬挑一次，悬挑高度15.5米。4#楼西侧一层顶板以上悬挑一次，悬挑高度16.5米。4#楼南侧二层顶板以上悬挑一次悬挑高度15米。5#楼共悬挑四次，第一次悬挑三层至九层，共1

7、7.4米，第二次悬挑九层至十五层，共17.4米，第三次悬挑十五层至二十一层共17.4米，第四次悬挑二十一层至屋面共16米。6#楼悬挑一次，共14.5米。7#楼共悬挑两次，第一次悬挑四层至十层，共17.4米，第二次悬挑十层至屋面共19.3米。8#楼共悬挑三次，第一次悬挑四层至十层，共17.4米，第二次悬挑十层至十六层，共17.4米，第三次悬挑十六层至屋面共10.2米。9#楼东侧悬挑一次，五层至屋面，悬挑高度16.5米。10#楼东侧悬挑三次，第一次悬挑五层至十层，共18米，第二次悬挑十层至十五层，共18米，第三次悬挑二十层至屋面，共16.65米。悬挑脚手架搭设尺寸：立杆的纵距：1.50米；横距：1

8、.05米；步距：1.80米。 3所有脚手架使用时只能同时一层施工。五、脚手架的搭设要求一般规定 1、纵向水平杆 （1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨； （2）大横杆的连接采用对接扣件连接与搭接相结合的办法连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于0.53m； （3）纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；2、横向水平杆 （1）主节点处设置一根横向水平杆，用直角扣件连接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不大于150mm，内排脚手架的外伸

9、长度350mm； （2）作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距的1/2；3、脚手板 （1）作业层脚手板铺满，铺稳，离开墙面120150mm； （2）竹串片脚手板等，设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，采用两根横向水平支承，但必须将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板采用搭接铺设，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不小于100mm； （3）作业层端部脚手板探头长度150mm，其板长两端均与支承杆可靠地固定； 4、立杆 （1）每根立杆底部设置垫板； （2）脚手架必须设置横向、纵向扫地杆。纵向扫地杆采用

10、直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。但立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm ； （3）脚手架底层步距不大于1.8m； （4）立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步2跨； （5）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接必须符合下列规定： a立杆上的对接扣件必须交错布置：两根相邻立杆的接头严禁设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm

11、；各接头中心在主节点的距离不大于步距的1/3； b搭接长度不小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。 （6）立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m； 5、连墙件 （1）靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm； （2）从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，必须采用其他可靠措施固定； （3）采用菱形布置； （4）脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不大于建筑物的层高，并不大于4.2m； （5）必须采用刚性连墙件（见附图）与建筑物可靠连接。 （6）连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆呈水平设置，当个别部位不能水平设置时，与

12、脚手架连接的一端应下斜连接，严禁采用斜连接； （7）连墙件的构造要求：本工程采用钢管与预埋钢筋刚性连接方式。与梁可靠固定。连墙件按二步二跨设置。连墙件要靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm。应从底层第一步纵向水平杆开始设置，当该处设置有困难时可采用其他可靠措施固定（必须通过技术核定单报知安全部和技术部通过后实施）。 （8）当脚手架下部暂不能设连墙件时要求搭设抛撑。抛撑必须采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角一定要在4560之间；连接点中心至主节点的距离严禁大于300mm。抛撑必须在连墙件搭设后方可拆除； （9）脚手架高度超过40m且有风涡流作用时，必须采取抗上升翻流作用的连墙措

13、施； 6、门洞处构造 （1）门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构形式，斜杆与地面的倾角在4560之间。门洞桁架的形式采用b型； （2）双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆； 斜腹杆要采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆采用通长杆件，当必须接长使用时，采用对接扣件连接； （3）门洞桁架下的两侧立杆一定设置成双立杆，副立杆高度高于门洞口12步； （4）门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均增设一

14、个防滑扣件，该扣件必须紧靠主节点处的扣件。 7、剪刀撑与横向斜撑 （1）每道剪刀撑跨越立杆6根数，每道剪刀撑宽度不大于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角在4560之间； （2）外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑； （3）剪刀撑斜杆的接长必须采用搭接，搭接长度不小于1米，采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm； （4）剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件的中心线至主节点的距离不大于150mm； （5）横向斜撑的设置在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距

15、离不大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接； （6）脚手架除拐角设置横向斜杆外，中间每隔6跨设置一道； 8、斜道 （1）落地脚手架采用之字型斜道； （2）斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；运料斜道宽度不小于1.5m，坡度采用1:6；人行斜道宽度不小于1米，坡度采用1:3； （3）拐弯处必须设置平台，其宽度不小于斜道宽度； （4）斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板。栏杆高度为1.2米，挡脚板高度不小于180mm； （5）运料斜道两侧，平台外围和端部均设置连墙件；每两步加设水平

16、斜杆，设置剪刀撑和横向斜撑。 （6）斜道脚手板横铺时，在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不大于500mm；接头采用搭接；下面的板头必须压住上面的板头，板头的凸棱处采用三角木填顺； （7）3人行斜道和运料斜道的脚手板上每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。 9、地基与基础 本工程落地脚手架搭设在地下车库顶板上。六、外脚手架搭设的安全技术措施电梯井口设置不低于1.8高的开启式防护门，用12螺纹钢筋、按水平间距30cm、竖向间距40cm焊而成，并在防护门上刷漆、上锁、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个25钢筋、钢管及木板搭设的平台。电梯井内不准做垂直运输通道

17、或垃圾通道。在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用钢管、扣件，其高度大于1.2m、立杆间距不大于2.5m、竖向每隔0.6m设一道通长大横杆、每隔一道立杆设一道三角架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身杆四周满挂密目安全网、白天设警告牌、夜间设红色标志灯；四周1米范围内不准堆料、停放机械。楼梯间防护措施楼梯的边利用脚手架做完全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2米高的护身栏，侧边底部设60cm高的踢脚板和挡脚板。外脚手架搭设的安全技术措施：1、外脚手架不得搭设在距离外电架空路线的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。钢管架设应设置避雷针

18、，分置于主楼外架四角立杆之上，并连通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于4。工地临时用电线不得架设在脚手架上。2、高空作业必须戴好安全帽、系好安全带、穿防滑鞋。严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆放材料，施工荷载不得大于3kn/，同时施工的作业层不得超过二层。不得在脚手架上装模板支架、缆风绳或将泵送混凝土的输送管、卸料平台等固定在脚手架上，严禁在脚手架上悬挂起重设备。3、当有6级以上大风和雾、雨、雪天气时，必须停止脚手架的搭设和拆除作业；雨、雪后上脚手架作业要有防滑措施，并扫除积雪；4、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋，脚手架从第二步开始必须满挂安全网；在脚

19、手架的使用期间，严禁拆除主节点的纵、横水平杆、纵横扫地杆、连墙件。5、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看管；6、严禁在脚手板存在挑头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内外传递平衡。保证脚手架架体的整体性，不得与井架升降机一并拉结，不得截断架体。外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹蔑、塑料混用。外脚手架必须及时维修加固，已达到坚固稳定确保施工安全；7、控制扣件螺栓，拧紧力矩，要用力扭力矩应控制在40-50n.m范围内。8、脚手架在使用期间，必须派专人进行日常的保养和定期的全面检查和整修。确保脚手架的安全使用。七、脚手架的拆除 1、为保证脚手架拆除中的

20、稳定和安全，拆除前要全面检查脚手架；重点检查扣件、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求并清除脚手架上留存的材料；进行脚手架拆除安全技术交底，交底双方在交底书上签字，并由安全员保留一份；技术交底作业计划一般包括：拆架的步骤和方法，安全措施、材料堆放地点、劳动力组织安排等； 2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，派专人看守，地面设专人指挥，禁止非作业人员进入； 3、拆除脚手架由专人指挥，参与拆除的人员要注意动作的配合和协调。拆架的高处作业人员应戴好安全帽，系好安全带，扎裹腿，穿软底防滑鞋。在拆除过程中，中途不换人，不准单人拆除较重杆件等有危险的构配件；如必须换人时，必须将拆除情况交代

21、清楚后方可离开； 4、拆架的程序遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、 、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆，大横杆，立杆等，并按一步一清的原则一次进行，严禁上下同时进行拆除作业； 5、连墙件的拆除，必须逐层进行，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，增设连墙件的加固；拆抛撑时，应用临时撑柱，然后拆除。 6、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，先拆中间扣件，然后扎住中间，再解决端头扣。剪刀撑和纵向水平杆拆除时，先拆中间扣件，后拆两端扣件，拆除扣件时要注意防止杆件坠落的措施。 7、脚手架的材料及时送达地面，不准从空中抛掷；钢管上所有拆除的扣件应及时清理、归推，放整

22、齐。8、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，必须先通知对方，以防坠落。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源以防触电事故。9拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类推放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。劳动力配备工种人数任务架子工20负责架子的搭设与拆除测量放线工1负责脚手架垂直度控制材料配备名称数量规格无缝钢管36500m483.0踢脚板810厚2cm 宽20 cm密目安全网120001.5 m3 m直角扣件26010个旋转扣件1500个对接扣件5000个脚手板41601.11.2 m机具配备名称数量备注架子扳手20把架子工

23、搭设架子时力矩扳手2把检查扣件拧紧力度是否达到倒链1把调整架子水平弯曲度八、应急预案措施 为了减少建筑物施工重大安全事故造成的人员伤亡和财产损失，使承担危险救援的人员和队伍明确责任，在工程预案使救援工作有条不紊的迅速展开，特拟定此应急预案。（一）、事故报告与现场保护 工程发生事故后，事故发生项目部必须立即向公司负责人，生产负责人，安全生产管理科长，工程相关分公司负责人及工程负责人报告。公司负责人，生产负责人，安全生产管理科长，工程相关分公司负责人及工程负责人接到事故报告应迅速调集力量赶赴事故现场组织抢险抢救，同时应将事故信息立即报告工程所在的负责人安全生产监督管理的部门，建设行政主管部门或者其

24、他有关部门。若为公司施工总承包的建设工程，在进一步了解事故情况后，事故发生项目部必须配合公司安全生产管理科及有关负责人在24小时内写出书面报告，按上述所列程序和部门逐级上报；若为公司承包的建设工程，事故发生项目部应主动配合施工承包单位做好事故报告工作。 事故报告应包括以下内容（1） 事故发生时间地点、工程项目，企业名称（2） 事故简要经过，伤亡人数，直接经济损失的初步估计（3） 事故发生原因初步判定（4） 事故发生后采取的措施及事故控制情况（5） 事故报告单位 事故发生后，公司协助事故发生项目部迅速组织抢险抢救工作，立即组织力量对事故形成实际严密保护，防止随便挪动或丢失与事故有关的残骸、物品、

25、文件资料等，因抢救人员、防止事故扩大以及疏导交通需要移动现场物件的，应作出标志，绘制现场简图，写出书面记录，采用拍照或录像手段妥善保存现场重要痕迹和物证。（二）、事故处理程序 发生事故后，公司负责人、生产负责人、安全生产管理科长、工程相关分公司负责人。工程负责人要及时赶赴现场，加强指挥工作，协调有关力量，对重大问题及时作出决策。公司相关部门负责人和工作人员要迅速到达现场展开工作。 处理程序：1、 由总指挥委派现场指挥长组织现场指挥机构：2、 根据部门职责及灾情，迅速调集力量，建立现场抢险救护工作组织；3、 迅速开展抢救治疗和善后处理工作；4、 做情况通报；5、 开展事故调查。（三）救援工作的领

26、导、机构职能指挥部名单如下：项目经理 杨 钦 手机号码产经理 张林桥 手机号码术负责人 沈 鑫 手机号码全员 沈永全 手机号码量员 吴金龙 手机号码工员 何 伟 手机号码体分工如下：1、杨钦负责立即组织人员抢救伤员。2、张林桥负责组织人员进行事故处理。3、沈永全负责立即同医院、劳动等部门联系，说明详细事故地点、事故情况。并派人到路口接应。4、沈 鑫负责现场物资、车辆的调度。指挥部下设专业抢险组、事故调查组、善后处理组和预备机动组指挥部职能；

27、1、向安全生产监督管理部门、建设行政主管部门或者其他有关部门报告事态发展情况，执行上级有关指示和命令。2、发布应急救援命令、信号。3、掌握汇总有关情报信息，及时作出处置决断；4、负责对事故救援工作的指挥调度，调动有关力量进行抢险救护工作；5、迅速抢救伤员，采取控制事故险情蔓延扩大的有效措施；6、负责现场救援工作所需要装备、器材、物资的统一调度和使用，及救援工作人员的掉配；7、组织做好善后工作，配合上级开展事故调查。（四）、现场分工和职责1、专业抢险组；主要任务是查明事故现场基本情况，制定现场抢险方案，明确分工，迅速组织灭火、打捞、工程拆除。挖掘坍塌建筑物土石方。关闭危险泄露源，安全转移各类危险

28、品等抢救行动，抢救受伤人员和财产，防止事故扩大，减少伤亡损失。2、事故调查组：防止查清事故发生时间、经过、原因、人员伤亡及财产损失情况，分清事故责任，并提出对事故责任处理意见及防范措施。3、善后处理组：做好死难、受伤家属的安抚、慰问，思想工稳定工作，消除各种不安定因素。4、预备机动组：由指挥长临时确定，机动组力量由指挥长调动、使用。5、在开展抢险救治过程中，应注意组织协调各种救援力量，落实各项安全防范措施，防止在抢险救援过程中发生其他意外事故。（五）、事故情况通报及调查处理1、做好事故情况通报工作 事故发生后，指挥部要及时做好上情下达、下情上报工作迅速将事故灾情及抢险救治、事故控制、善后处理等

29、情况按分类管理程序向安全生产监督管理部门、建设行政主管部门或者其他有关部门上报，并根据上级领导的指示，逐级传达到现场指挥领导和参与事故处理的人员。2、事故调查处理 事故现场调查组要抓紧时间做好重、特大事故的现场勘察和调查确证工作。上级事故调查组到达现场后，如实汇报事故调查初步情况，提供相关调查取证资料，并根据上级调查组要求，按照行业对口关系，专职分工，抽调力量，协助进行深入调查取证工作。3、人员：脚手架坍塌事故应急人员组成如下：固定在编抢险人员30人，以名分公司的电工、焊工、起重司机、架子工、驾驭员、安全员等持证人员为主。救援电话：医院急救1204、装备器具大型装备：配有装卸车2辆、载货汽车1

30、辆、挖掘机1辆。小型器具：配有千斤顶、冲击钻、应急灯、污水泵、高压泵、云梯等。应急救援组接到事故通知后，立即赶赴现场，并迅速采取以下行动：1、 撤离、疏散事故可能波及区域内的其他人员；将事故区域内的危险品、易燃物品及设备等转移至安全区域。2、 清理路障，并保持场内外的道路畅通，并在路口为救护车或消防车指示最近的路线；若在夜间应在现场设置足够的临时照明。3、 协助、配合医护人员抢救伤员，将伤员送上救护车；为消防队员指出最近的消防水源。4、 协助消防队员灭火，防止事故蔓延扩大（如防止火势临近建筑物，防止燃油泄露至其他部位）。5、 加固有倒塌危险的设施及建筑物，用警戒旗、绳封闭事故可能波及区域，并竖

31、起“此处危险，禁止入内”的警告标志，夜间应使用声光报警设备发出信号；避免无关人员进入此区域。6、 根据需要，为在此进行救治。处理事故等人员提供安全防护设备（如橡胶手套、裤子、长靴、防毒面具、呼吸器等）或工具。7、 事故处理结束后，应急救援组对事故区域惊醒必要的整理，消除事故遗留的材料对人员或环境造成的不好可能性。8、 事故处理结束后，项目经理按事故调查程序规定，组织或配合上级主管部门对事故进行调查、处理，并对调查及处理情况做书面记录备案，并向上级主管部门及业主提交事故或报告的复印件。九、脚手架施工图：脚手架钢梁平面布置图脚手架剖面图阳角主梁平面布置及节点水平钢梁做法脚手架连墙件图十、计算书落地

32、脚手架：1、参数信息:1.1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 10.2米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.25米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；1.2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kn/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2

33、层；1.3.风荷载参数本工程地处江苏省无锡，基本风压为0.45 kn/m2；风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；1.4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kn/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m2):0.110；安全设施与安全网(kn/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kn/m2):0.038；1.5.地基参数地基土类型:地下室顶板；地基承载力标准值(kn/m2):500.00；立

34、杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.40。 2、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。2.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038 kn/m ；脚手板的自重标准值:p2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kn/m ；活荷载标准值: q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kn/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.123=0.19

35、3 kn/m；活荷载的设计值: q2=1.41.050=1.470 kn/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为m1max=0.080.1931.5002+0.101.4701.5002 =0.366 kn.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 m2max= -0.100.1931.5002-0.1171.4701.5002 =-0.430 kn.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=max(0.3661

36、06,0.430106)/5080.0=84.646 n/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 84.646 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= p1+p2=0.038+0.123=0.161 kn/m； 活荷载标准值: q2= q =1.050 kn/m；最大挠度计算值为：v= 0.6770.1611500.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105121900.0) = 2.31

37、5 mm；大横杆的最大挠度 2.315 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！3、小横杆的计算:根据jgj130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。3.1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kn；脚手板的自重标准值：p2=0.3501.0501.500/(2+1)=0.184 kn；活荷载标准值：q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kn；

38、集中荷载的设计值: p=1.2(0.058+0.184)+1.4 1.575 = 2.495 kn； 小横杆计算简图3.2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kn.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: mpmax = 2.4951.050/3 = 0.873 kn.m ；最大弯矩 m= mqmax + mpmax = 0.879 kn.m；最大应力计算值 = m / w = 0.879106/5080.000=173.124 n/mm2 ；小横杆的最

39、大应力计算值 =173.124 n/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 n/mm2，满足要求！3.3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kn；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: vpmax = 1816.3501050.0(31050.02-41050

40、.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 2.972 mm；最大挠度和 v = vqmax + vpmax = 0.024+2.972 = 2.996 mm；小横杆的最大挠度和 2.996 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求！4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,

41、取6.40 kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: p1 = 0.0381.5002/2=0.058 kn；小横杆的自重标准值: p2 = 0.0381.050=0.040 kn；脚手板的自重标准值: p3 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kn；活荷载标准值: q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kn；荷载的设计值: r=1.2(0.040+0.276)+1.42.363=3.687 kn；r 6.40 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载

42、和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn)，为0.1248 ng1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.8010.20 = 2.242；(2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 ng2= 0.35041.500(1.050+0.3)/2 = 1.365 kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 ng3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051

43、.50010.200 = 0.077 kn；经计算得到，静荷载标准值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 4.014 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kn；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 wo - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： wo = 0.450 kn/m2； uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： uz= 0.840 ； us

44、 - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.7 0.4500.8400.649 = 0.172 kn/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.24.014+ 1.44.725= 11.432 kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.24.014+ 0.851.44.725= 10.440kn；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为 mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.1721.500 1.8002/10 = 0.099 k

45、n.m；6、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：n =11.432 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3

46、；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 n/mm2； = 11432.000/(0.186489.000)=125.670n/mm2；立杆稳定性计算 = 125.670n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 n/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：n =10.440kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119

47、m；长细比: l0/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 n/mm2； = 10440/(0.186489.000)+99315.668/5080.000 = 134.334n/mm2；立杆稳定性计算 = 134.334 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 n/mm2，满足要求！7、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、

48、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 ng2k(kn)计算公式为：ng2k = ng2+ng3+ng4 = 1.830 kn；活荷载标准值 ：nq = 4.725 kn；每米立杆承受的结构自重标准值 ：gk = 0.125 kn/m；hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.21.830+1.44.725)/(1.20.125)=65.669 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： h = 65.669 /(1+0.00165.669)=61.622 m；h= 61.622 和 50

49、 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 h =50.000 m，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 ng2k(kn)计算公式为：ng2k = ng2+ng3+ng4 = 1.830 kn；活荷载标准值 ：nq = 4.725 kn；每米立杆承受的结构自重标准值 ：gk = 0.125 kn/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： mwk=mw / (1.40.85) = 0.099 /(1.4 0.85) = 0.083 kn.m；hs =( 0.1864.89010-4205.0001

50、0-3-(1.21.830+0.851.4(4.725+0.1864.8900.083/5.080)/(1.20.125)=60.421 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： h = 60.421 /(1+0.00160.421)=56.978 m；h= 56.978 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 h =50.000 m，满足要求！8、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： nl = nlw + n0风荷载标准值 wk = 0.172 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 1

51、0.800 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.000 kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw = 1.4wkaw = 2.596 kn；连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 7.596 kn；连墙件承载力设计值按下式计算： nf = af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 250.000/15.800的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度；又： a = 4.89 cm2；f=205.00 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.9584.89010-

52、4205.000103 = 96.035 kn；nl = 7.596 nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 nl =7.596小于单扣件的抗滑力 8.0 kn，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图9、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 200.000 kn/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kn/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力：p = n/a =139.867 kn/m2 ；其中，上部

53、结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：n = 12.588 kn；基础底面面积 ：a = 0.090 m2 。p=139.867 fg=200.000 kn/m2 。地基承载力满足要求！悬挑脚手架： 5#、7#、8#楼，悬挑高度17.4米： 1、参数信息:1.1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 17.4 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.25米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件