转换层高支模施工专项方案（完整版）

1、目录一、编制依据 . 2二、基本概况 . 4三、模板及支撑设计 . 4四、模板及支撑计算 . 8五、模板支架的施工 .21六、模板安装施工要点 .25七、模板支撑系统的监测 .27八、模板及支撑架的安全技术措施.28 一、编制依据1、渝兆新天地项目 3、4号楼工程初步设计2、渝兆新天地项目 3、4号楼工程施工图及相关设计图纸会审、设计变更。3、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-20114、建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-20155、本工程施工组织设计6、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20087、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20118

2、、混凝土结构工程施工规范 GB50666-2011 9、混凝土强制检验评定标准 DB/T50107-201010、建筑施工临时支撑结构技术规程 JGJ300-201311、建筑施工安全技术统一规范 GB50870-201312、房屋建筑与市政基础设施工程施工模板支撑体系安全技术规范DBJ50-168-201313、重庆市房屋建筑与市政基础设施工程现场施工从业人员配备标准DBJ-157-201314、施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-200515、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则 建质（2009）254号16、建筑施工高处作业安全技术规程 JGJ80-199117、建筑工程安

3、全生产管理条例国务院第 393号令18、建筑施工安全检查标准 JGJ59-201119、PKPM施工安全计算软件（2011）版20、建设机械安全使用规程 JGJ33-200121、安全防护工程技术规范 GB50348-200422、建筑工程施工现场消防安全技术规范 GB50720-201123、施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-200524、建筑测量变形规程 JGJ8-200725、重庆市建设工程安全生产管理办法（重庆市人民政府令第 289号文件 二、基本概况1、工程名称、地址及参建单位工程名称：渝兆新天地项目 3、4号楼工程工程地址：武隆县二桥东南侧下油房沟建设单位：重庆市渝兆房地产

4、开发有限公司监理单位：重庆建新建设工程监理咨询有限公司施工单位：重庆市武隆县鸟江建筑有限责任公司2、工程简述渝兆新天地项目 3、4号楼工程由 2栋 27和 28层不等的高层商业住宅楼和负三层地下室组成，建筑总面积 82763.59平方米，本工程建筑类别属商住楼，其中 1-4层为商铺， 4层以上为住宅楼。本工程基础采用打入式高强预应力管桩。抗震设防烈度为六度，设计使用年限为 50年。整个工程的结构形式为部分框支剪力墙结构：即上部体系为现浇钢筋砼框支剪力墙结构，塔楼中间电梯及楼梯部位布置剪力墙。转换层以下除剪力墙加厚外，还设计有较大截面的框支柱。转换层设置在5层，采用梁式转换。转换梁高最大为 2.

5、3m，其余为 600mm-2000mm 不等，梁宽在 300mm-1500mm之间。转换层楼板厚度为 180mm。具体各转换梁截面如下：KZL1(1000*1800)、 KZL2（ 900*入 1800）、 KZL3（ 700*1800）、KZL4d(1200*2500)、 KZL4（ 700*1800）、 KZL5（ 750*1800）、 KZL2d（1200*2500）、KZL6（750*1800）、KZL7（1000*1800）、KZL8（1000*1800）、KZL9（300*1900）、KZL10（ 1200*2200）、KZL11（400*1000）、 KZL12（950*2000

6、）、KZL13（400*700）、KZL14（700*2000）、KZL15。KZL1（10001800）、KZL2（10001800）、KZL3（7001800）、KZL4（7501800）、KZL5（7001800）、KZL6（7001800）、KZL7（9001800）、KZL8（1000 1800）、KZL9（10002000）、KZL10（12002200）、2KZL10a900*2000、KzL10D（11002000）、KzL11（5001800）、KzL12（10002000）、KZL13（400700）、KZL14（400700）、KZL15（8002000）、KZL9a（1

7、2502000）。三、模板及支撑设计本工程 4和 5层转换层层高 7.3和 6.1m，属高大模板工程，施工时模板及支撑严格按照本施工方案进行。1、总述：为便于拼装和加固，梁模板采用 18mm木模板，纵肋采用 50100木枋，间距 230mm。梁托顶部采用482.8双钢管做横楞，间距同立杆间距，支撑采用482.8钢管脚手架，立杆间距 600mm，横杆步距不超过 1200mm，立杆离地面 200设扫地杆，顶托距顶部横杆不大于 300mm。转换层楼板模板同样采用 18mm木模板， 50100mm木枋间距 300mm作次龙骨， 2根482.8钢管间距 900mm作主龙骨，钢管支撑脚手架间距900mm，

8、横杆步距 1500mm。所有钢管支撑架顶部采用 U托，底部采用底托，下垫 200200木垫板以增加承压面积。2、模板体系拼装及配置原则、梁模板.梁底、侧模板采用 18mm厚木模板，50100mm木枋作肋 ,间距230mm；梁侧模采用与剪力墙相同的方法即方木背竖楞 400，竖楞上背方木或钢管横楞并用14螺杆 500对拉，当梁侧模高度大于 800mm时,需加设 2道M14对拉螺杆。.梁的底模、侧模按设计断面进行加工制作，按梁侧模包梁底模、楼板模板压梁侧模的原则进行模板的拼装。.梁模板支撑体系采用钢管脚手架 +可调式顶托头。立杆长度不合模数部分 采用可调式顶托头调整，如需接长，立杆的接头必须采用对接

9、扣件连接。、板模板、板模板采用 18mm厚木模板拼装，墙板接头处加贴自粘海绵条以防漏浆。、板模板拼装要尽量采用整块模板及大块模板拼装的原则， 减少整张层板的切割。、楼梯模板、踏步模板采用木模板板加工成型的定型整体式模板， 梯段侧板内侧要划出踏步形状与尺寸，而且侧板后背枋要平直。楼梯底模采用 18mm厚木模板 ,50100mm木枋背楞。、楼梯的支撑选用可调节底座的钢管脚手架，支撑间留置人行通道，支撑的水平横杆不少于三道。、每层楼梯模板一次应安装至上层的第一跑段，砼的施工缝要留在上层第一跑段的 1/3处。3、模板和支撑设计的构造要求、模板支架的要求：梁及楼板采用散拼模板，钢管支撑体系设计采用单立杆

10、，立杆的垂直度偏差应符合扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。因梁、板荷载相差较大，因此，可根据具体板跨间尺寸适当调整立杆间距，但只能在一个方向变距，另一个方向须保持不变。立杆底垫以增加单杆的承压面积。200200木垫板，、水平杆步距的要求：水平杆步距不超过 1200，从楼板面起 200设扫地杆一道。顶部距顶托板不 大于 300。水平杆的水平偏差应满足扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求，根据立杆高度不同调整步距时，可采用下小上大的变布局设置，但变化不得过多。如立杆轴力变化不大时，可采用等步距设置、剪刀撑的设计：满堂架四边与中间每隔四排支架，立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置高于 4m的模

11、板支架，其两端与中间，每 4排立杆从顶层开始向下每隔 2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑搭设角度在 4560之间。、支撑架整体性设计要求：高支撑架应按脚手架的要求施工，并按规定利用剪力墙或柱做为连墙件支撑架的搭设必须确保每个钢管和扣件的质量是满足要求的， 每个扣件的拧紧力矩控制在 45 60N.m。钢管不能选用已经长期使用发生变形的。立杆的接头必须采用对接扣件连接，应符合下列规定：、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于 1/3步距。、局部立杆确需搭接的（在受力较小的部位），搭接长度不应小于

12、1000mm，应采用 3个旋转扣件固定。端部扣件至杆端距离不应小于100mm。、纵横向水平杆应按满堂架的要求搭设，两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm。、支撑架不能和外架连按在一起，更不能以外架作为支模架使用，支模架 应有独立的整体性和稳定性。、梁模板支架的立杆，其偏心距不应大于 25mm。四、模板及支撑计算按照 PKPM施工软件计算在计算的过程中影响高支撑计算的主要几项因素为：面板挠度，该指标主要与梁底木方根数有关；梁底立杆数，该指标主要与梁截面面积有关，该指标几乎不可调；托梁抗弯强度、梁底托纵距，该指标在本方案中几乎不可调。本方案对四类截面进行了验算，并将计算附于方案附页。

13、类截面均取设计图纸中该类梁截面面积最大值，而同一类截面的支撑相对参照最大值。其基本情况为：这四梁宽 1m时搭设方法为：立柱间距 600 mm、立柱 4条、立柱间距 =梁宽/（立柱数 -1）。受力分析：现浇砼及施工等荷载板底模板水平方木水平钢管钢管支柱承接层1、梁模板及支撑计算梁模板基本参数：梁截面尺寸： 14002200；梁模板采用 18厚木夹板，纵肋采用 50100木枋，间距 230mm（中-中）；梁托采用 2482.8钢管，间距 500mm，钢管支撑间距 600mm。 140050100木枋300 8 . 5 0 050100木枋2300021板下支撑间距 900mm0078梁下纵向间距

14、6mm0 00021002- 0 . 1 5 05 0 0 5 0 0 5 0 0、荷载组合（按 600mm计算）模板自重： 0.28（1.4+22.2）0.6/1.4=0.69KN/m钢筋自重： 1.52.21.40.6/1.4=1.98KN/m混凝土自重： 252.21.40.6/1.4=33KN/m2浇捣混凝土时的施工荷载取 2.0 KN/m2施工人员及设备荷载取 2.5KN/m、梁底模板的验算模板为受弯钩件，按照多跨连续梁验算其抗弯强度和刚度。其均布线荷载为：（0.69+1.98+33）1.2=42.8KN/m集中荷载为：（2.0+2.5）1.40.61.4=5.295KN面板的截面惯

15、性矩 I和截面抵抗矩 W分别为：I=bh /12=60018 /12=291.610 mm 4333 W=bh /6=60018 /6=32.410 mm 32232面板的弹性模量 E取 6000N/mm计算简图：5. 29kN43. 02kN/ mAB233233233233233233经计算得：从左到右各支座反力为：N1=N7=3.957KNN2=N6=11.389KNN3=N5=9.652KNN4=15.523KN最大变形 V=0.5mm2最大弯矩 M=KMql =0.247KN.m其中 KM取 0.106、模板的抗弯强度验算：632模板的抗弯强度计算值 f=M/W=0.24710 /3

16、2.410 =7.623N/mm2根据施工手册查胶合模板的抗弯强度设计值 f取 15.00N/mmm则：Ff，满足要求。m、挠度验算：4模板的最大挠度计算值 V=KWFl /100EI4=0.64442.8233 /(1006000291.6103)=0.464mm233/250=0.932mm ，满足要求。 、梁底木枋的验算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 :均布荷载 q = 15.523/0.6=25.872kN/m2最大弯矩 M = 0.1ql =0.125.870.600.60=0.931kN.m最大剪力 Q=0.60.60025

17、.872=9.314kN最大支座力 N=1.10.60025.872=17.075kN木方的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 :W = 50100 /6 = 83.3310 mm 323I = 50100 /12 = 4.1710 mm 436、木方抗弯强度计算62抗弯计算强度 f=0.93110 /83333.3=11.17N/mm2木方的抗弯计算强度小于设计值 13.0N/mm ,满足要求。2、木枋挠度计算（木枋的弹性模量取 9500 N/mm ）4木枋最大挠度值=0.67725.872600 /(1009500.41.7105)=0.573mm木方的最大挠度小于 600.0/250,

18、满足要求。、托梁的验算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁 (双钢管 )的自重 q=0.038421.2= 0.092kN/m。托梁计算简图： 3. 96kN11.39kN9. 65kN15. 52kN9. 65kN11.39kN3. 96kN0. 09kN/ mAB500500500经计算得：a、最大弯矩 M=1.155KN.mb、最大支座反力 F=26.619KNc、最大变形 V=0.3mm顶托梁的截面力学参数为：a、截面惯性矩 I=12.19102=24.3810 mm 444b、截面抵抗矩 W=5.08102=10.1610 mm 333、顶托梁抗弯计算强度验算：63

19、2f=1.15510 /1.05/10.1610 =108.27N/mm2小于钢管的抗弯设计强度 215 N/mm ，满足要求。、顶托梁的的挠度验算：最大变形 V=0.3mm小于 500/400，满足要求。、扣件抗滑移验算因上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给力杆，因此，无需计算。、立杆稳定性验算：立杆稳定性计算公式：其中：N立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N =26.62kN (已经包括组合系数 1.4)1脚手架钢管的自重 N = 1.20.1618.700=1.682kN2N = 26.619+1.682=28.301kN2A立杆净截面面积 (cm )， A = 4.8

20、93W立杆净截面抵抗矩 (cm )，W = 5.082钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm )；2f钢管立杆抗压强度设计值，取 205.00N/mm ；轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 l /i查表得到；0i计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.58l0计算长度 (m)；如果按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，不考虑高支撑架，由公式 (1)或(2)计算l 0=k uh(1)(2)1l0=(h+2a)k计算长度附加系数，取值为 1.167；1u计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3，u = 1.70a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a =0.30m；公式(1)的计

21、算结果：公式(2)的计算结果：= 187.91N/mm 2 f,满足要求。= 116.53N/mm 2 f,满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，按照杜荣军关于扣件式钢管模板高支撑架的设计和使用安全的施工技术， 适宜由公式 lk2计算长度附加系数，取值为 1.020；= 155.53N/mm 2， f,满足要求。0= k1k2(h+2a)计算计算结果：此外，模板承重架必须利用剪力墙或柱作为连墙件。、梁模板及支撑计算按照上述方法计算得：、梁截面尺寸为 14002000时，木枋间距 230mm，梁托间距 500mm，钢管支撑间距 600mm。、梁截面尺寸为 12002200、12002000时，

22、木枋间距 240mm，梁托间距 460mm，钢管支撑间距 600mm。、梁截面尺寸为 10002000时，木枋间距 250mm，梁托间距 400mm，钢管支撑间距 600mm。、梁截面尺寸为 12501600时，木枋间距 250mm，梁托间距 460mm，钢管支撑间距 600mm。、梁截面尺寸为 7002000、6002000时，木枋间距 230mm，梁托间距 450mm，钢管支撑间距 600mm。、梁截面尺寸为 6001600、6001400、6001200时，木枋间距200mm，梁托间距 400mm，钢管支撑间距 800mm。、梁截面尺寸为 4001000、400800、500800时，木

23、枋间距 200mm，梁托间距 600mm，钢管支撑间距 900mm。、具体架体搭设大样图如下： 2、板模板及支撑计算板模板基本参数：楼板厚度 D=200mm；架体搭设高度约 H=8.7m（以最高点计算）立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=300mm搭设尺寸：立杆纵距为b=900mm，立杆横距 I=900mm，立杆步距h=1500mm。顶托梁采用双钢管 482.8mm。50100木枋间距 300mm。荷载组合：荷载取值同梁模板及支撑计算荷载。模板自重： 0.280.9=0.252KN/m钢筋自重： 1.50.20.9=0.27KN/m 混凝土自重： 250.20.9=4.5KN/m2

24、浇捣混凝土时的施工荷载取 2.00.9= 1.8KN/m2施工人员及设备荷载取 2.50.9=2.25KN/m、模板面板验算面板为受弯构件，须验算其抗弯和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为：I=bh /12=90018 /12=437.410 mm 4333W=bh /6=90018 /6=48.610 mm 32232面板的弹性模量 E取 6000N/mm2面板最大弯矩： M=0.1qlM=0.100(1.25.085+1.44.05)0.3000.300=0.106kN.m、抗弯强度验算：632模板的抗弯强度计算值 f=M/W=0.10610 /4

25、8.610 =2.18N/mm2根据施工手册查胶合模板的抗弯强度设计值 f取 15.00N/mmm则：Ff，满足要求。m、挠度验算：44 5.085 300 /(100 6000V=0.677ql /100EI=0.677437400)=0.106mmVV=300/250=1.2mm ，满足要求。、支撑木枋验算木方按照均布荷载下连续梁计算。、荷载的计算 钢筋混凝土板自重 (kN/m)：26.5000.2000.300=1.590kN/m模板的自重线荷载 (kN/m)：0.2800.300=0.084kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 (kN/m)：(2.500+2.000)

26、0.300=1.350kN/m静荷载 1.21.590+1.20.105=2.034kN/m活荷载 1.41.350=1.890kN/m、木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 :均布荷载 q = 3.532/0.900=3.924kN/m2最大弯矩 M = 0.1ql =0.13.920.900.90=0.318kN.m最大剪力 Q=0.60.9003.924=2.119kN最大支座力 N=1.10.9003.924=3.885kN木方的截面力学参数为截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 :W = 5.0010.0010.00/6

27、= 83.33cm 3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm 4；、木方抗弯强度验算62抗弯计算强度 f=0.31810 /83333.3=3.81N/mm2木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm ,满足要求 !、木方挠度验算4最大变形 V=0.677 ql /100EI 4v =0.6771.695900 /(1009500.004166666.8)=0.190mm木方的最大挠度小于 900.0/250,满足要求 !、钢管托梁验算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 3.885kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.092k

28、N/m。3.88kN3.88kN3.88kN3.88kN3.88kN3.88kN3.88kN3.88kN3.88kN3.88kN3.88kN3.88kN0.09kN/mAB120012001200经过计算得 :最大弯矩 M= 1.114kN.m最大支座 F= 12.976kN最大变形 V= 1.2mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；顶托梁抗弯强度计算6抗弯计算强度 f=1.11410 /1.05/10160.0=104.42N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 215.0N/mm2,满足要求。顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.2

29、mm顶托梁的最大挠度大于 900.0/400,满足要求。 、扣件抗滑移验算因上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给力杆，因此，无需计算。、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。、静荷载标准值包括以下内容：脚手架钢管的自重 (kN)：NG1= 0.1298.700=1.123kN（钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A双排架自重标准值）模板的自重 (kN)：N = 0.280.90.9=0.22kNG2钢筋混凝土楼板自重 (kN)：NG3= 26.50.20.90.9=4.293kN经计算得到：静荷载标准值 NG = N +N +N = 5.700kN。G1G2G

30、3、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ= (2.5+2.0)0.90.9=3.645kN、不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式G Q+ 1.4N其中 N立杆的轴心压力设计值， N = 11.94kN；轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 l0/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.582A立杆净截面面积 (cm )； A = 4.893W立杆净截面抵抗矩 (cm )；W = 5.08 2钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm )；f钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/m

31、ml 0计算长度 (m)；2；如果参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，不考虑高支撑架，由公式 (1)或(2)计算得：ll00= k1uh(1)(2)= (h+2a)k1计算长度附加系数，按照表 1取值为 1.185；u计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3；u = 1.70a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.30m；公式(1)的计算结果：公式(2)的计算结果：= 123.90N/mm 2 f,满足要求。2 f,满足要求。= 63.20N/mm按照杜荣军关于扣件式钢管模板告支撑架的设计和使用安全的施工技术，考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式 (3)计算l0=

32、k1k2(h+2a)k2计算长度附加系数，取值为 1.016；2 2, 88 75 100 75梁、拱、壳悬臂构件 88 100 100、已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算。七、模板支撑系统的监测1、监测的项目模板支撑系统的监测包括：支架的沉降、位移和变形以及支撑面稳定性沉降观测。2、测点的布设根据高支撑架规模，测点的布设按照10-15m 设一个监测面的要求 以及总体和局部的原则进行布设。具体布设如下：、沉降点的测设、高度在 2米及以上的转换梁，沉降观测点不少于二个，其余以下的转换梁和

33、框架梁不少于一个。、楼板下方的沉降点布设按照每跨一个的原则进行、沉降点观测的方法采用水准仪进行观测。、位移点的测设、位移点的设置按照支架搭设时立杆的位置线进行观测。、位移和变形的测设采用观测和尺量的方法进行3、监测的频率及时间、砼浇筑前、支架搭设搭设到指定高度时进行初始数据的测量。、作业层上每施加施工荷载时进行测设一次。、砼浇筑过程中实施实时监测，每30分钟一次。4、监测的要求本工程支撑系统监测数据以支架搭设的质量要求为报警值，当实测数据超过报警值时，应停止上部的施工，组织人员加固后方可继续施工。每监测形成的监测报告必须经检测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计和业主等各方。八、模板及支撑架的安全技术措施1、安装安全技术措施、应遵守高处作业安全技术规范有关规定。、架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作 卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。、凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部