原油长输管道初步设计计算书

1、绪论原油的运输作为能源利用技术的重要一环，越来越受到重视，而其中管道运输与铁路、水路、公路、航空相比，因其输送距离长、建设速度快、占地少、管径大、输量高、能耗低、不污染环境、受地理及气象条件影响小等优点，而得到快速发展，已成为世界主要的原油输送方法1。原油按其油品性质来分，可以将原油分为轻质原油和高粘易凝原油，后者还可以分为含蜡量较高的含蜡原油和含胶质、沥青质较高高粘重质原油（即稠油）2。轻质原油的输送较为容易，一般常规输送工艺就能满足要求。含蜡原油的的凝点较高，管输过程中易出现析蜡、凝管、堵塞等事故，严重影响管输的能力和效率。而高粘重质原油的粘度非常高（通常是几百甚至是几万厘波3），因此管路

2、的压降就相当大，这就大大增加了原始基建投资和运行费用。现在原油管输工艺的种类很多，应用较多、技术比较成熟的传统管输工艺有火焰加热器的加热输工艺、热处理输送工艺、加剂（包括降凝剂、减阻剂、乳化剂）输送工艺413、稀释输送工艺14。另有相对来说应用较少、有待进一步研究开发的现代工艺，有保温结合伴热输送工艺、太阳能加热等特殊加热工艺15、低粘液环输送工艺、微波降粘输送工艺16、水悬浮输送工艺、气饱和输送工艺、磁处理输送工艺17、改质输送工艺18、管道内涂输送工艺19等。由于我国生产的原油多属高含蜡、高凝固点、高粘度原油，因此我国多数管道仍采用加热输送。无论从输油成本以及设备投资方面都比常温输送高出很

3、多，并且我国大部分输油管道都建在70年代，为了保证安全运行和提高企业经济效益，旧管输工艺的改进和新建管道先进技术研究开发是当前管输工作的重点。我国从事管道科研人员近年来在这方面取得了较大进展。我国输油工艺技术发展方向20： (1) 适应国内油田发展的特点， 解决东部管道低输量运行， 西部管道常温输送， 海洋管道间歇输送和成品油顺序输送问题。坚持输油工艺的新型化和多样化。(2) 采用高效节能设备， 管输过程中节能和降低油耗的最有效措施是采用高效的输油泵和加热炉， 开展新型高效离心泵和国产高效加热炉的研制是摆在我们面前的一项艰巨任务。(3) 加强原油热处理、降凝剂和减阻剂机理的研究， 从根本添加剂

4、对不同原油减阻降凝机理的认识问题。(4) 开展添加剂的研制工作， 形成添加剂研究生产应用一条龙。(5) 进一步研究降粘裂化输送， 水环输送， 界面减阻输送， 磁处理输送机理和适应范围。针对不同油田原油的特点进行工业性试验，对特定的原油采用特殊的方法输送。设计内容（1） 计算及说明书部分内容要求1) 根据费用现值最小原则确定最优管径。2) 水力与热力计算。3) 主要设备选型，包括泵、炉、罐、原动机等。4) 站址确定、调整及工况校核。5) 反输计算。6) 站内流程设计。7) 几种输量下的运行方案确定。8) 绘图部分内容要求。9) 绘图采用AUTOCAD。10) 图幅均采用1号或2号图纸。（2）设计

5、依据：（1）输油管道设计与管理(2) 输油管道工程设计规范(3) 泵产品样本(4) 石油化工装置 工艺管道安装设计手册(5) 管路附件设计选用手册(6)油库设计与管理其他国家现行的有关标准及规范的规定计算部分DH原油管线初步设计1、 设计依据与基础参数1. 原始数据（1）最大设计输量为550万吨/年；生产期生产负荷（各年输量与最大输量的比率）见下表1。表1 生产期生产负荷表年1234567891011121314生产负荷（%）708090100100100100100100100100908070（2）年最低月平均温度2；（3）管道中心埋深1.55m；（4）土壤导热系数1.45w/(m)；（5

6、）沥青防腐层导热系数0.15w/（m)；（6）原油物性20的密度860kg/m；初馏点81；反常点28；凝固点25；比热2.1kJ/(kg)；燃油热值4.1810kJ/kg。（7）粘温关系 见表2表2 油品温度与粘度数据温度（）2830354045505560粘度（cp）124.511183.26960534842.5（8）沿程里程、高程（管道全程320km）数据见表3表3 管道纵断面数据里程（km）04070130165190230250280300320高程（km）28301025352836426845352. 设计基础参数1） 原油物性参数 原油进站温度、出站温度由于一般原油加热温度为

7、6070，考虑到最高出站温度为60，故取TR =60 。 由于最低进站温度比凝固点高7，且考虑到反常温度和最低进站温度都为30，故在最低进站温度时仍可以满足牛顿流体的特性，故取TZ =30。 平均输送温度在加热输送条件下，计算温度采用平均输油温度T，平均输油温度采用加权法，按下式计算： Error! No bookmark name given. (1-1)式中：原油出站温度，取=60；原油进站温度，取=30；原油平均温度，由上式计算得= 40。 原油密度所输原油密度(g/cm3)随温度T()的变化关系为： (1-2) 式中：20下原油密度，kg/m3；温度系数，=1.825-0.，kg/(

8、m3)，解得=0.6941； 平均输油温度，取=40。即得原有粘度与温度的变化关系式：=860-0.6941(T-20) (1-3)解得=846.12 kg/m3。 原油粘度由最小二乘法回归粘温关系如表1-1表1-1 粘温关系回归表温度()6055504540353028粘度(10-6m2/s)42.54853606983.2111124.5ln-10.0660 -9.9443 -9.8452 -9.7212 -9.5814 -9.3943 -9.1060 -8.9912 取xi为T，yi为ln，并设xi= 343yi= -76.6496= 42.875= -9.5812=-8.1751回归结

9、果为ln=-8.1751-0.0328T得原油粘度为：=e-8.1751-0.0328T (1-4)式中：T-平均输油温度()；2） 其他设计参数管道全线任务输量、最小输量、进出站油温、埋深处月平均气温等列于表1-12设计参数表中。生产天数按照350天计算。表1-2 设计参数表任务输量(10t/a)最小输量(10t/a)管线里程(Km)最高出站油温最低出站油温埋深处月平均气温55038532060302.0质量流量为： kg/s 127.31kg/s 由质量流量与体积流量换算公式： (1-5) 0.2149m3/s 0.1505m3/s2、 经济管径的选择1. 管径及管材的初选1)管径选择根据

10、规范，输油管道经济流速范围为1.5-2.0m/s，管径计算公式如下：d= (2-1)式中：Q-额定任务输量(m/s),0.2149m/s； V-管内原油经济流速(m/s)； d-管道内径(m)；根据输量计算结果如下表1-13：表1-13 初选管径表经济流速(m/s)计算结果(mm)初选管(mm)初选管(mm)初选管径(mm)1.5427.2406.44575082)管材选用本工程采用直缝电阻焊钢管。综合考虑输油系统的压力、输油泵的特性、阀门及管件的耐压等级等综合因素，管材选用按照API标准生产的X60直缝电阻焊钢管，局部高压管段选用按照API标准生产的X80直缝电阻焊钢管。根据输量的大小，本次

11、设计提出了3种可能的管径，分别是406.46.4、4577.1、5087.9。在这里采用费用现值来确定最经济管径。2. 费用现值法确定经济管径1)确定经济管径的原则对某一输量下的管路，随着管径的增大，基本建设中钢材及线路工程投资增大，但压力损失降低，泵站数减少，站场投资减少。而有些项目如道路、供水、通讯等投资不变。故总投资随着管径的变化必有极小值存在，而输油能耗也在下降。其它项目如材料费、折旧费、税金、管理及维修费等是按照投资总额提成一定比例计算的。该费用随着管径的变化与投资随着管径的变化趋势相同，所以总投资与经营费用的叠加总有一个与其最小值对应。该费用最小值的管径为最优管径。2)费用现值法费

12、用现值比较法简称现值比较法。使用该方法时，先计算各比较方案的费用现值，然后进行对比，以费用现值较低的方案为优。费用现值法的计算公式为： (1-8)式中：I-第t年的全部投资(包括固定资产和流动资金)； -第t年的经营成本； S-计算期末回收的固定资产余值(此处为0)； W-计算期末回收的流动资金； N-计算期 N=16； i-行业基准收益率 =12%；油气储运企业的要素成本包括：电力费用、工资及福利费、修理费、油气损耗费、折旧费、利息支出、其他费用。3)经营成本和流动资金年经营成本燃料费用电力费用工资及福利费修理费油气损耗费折旧费+其他费用燃料费用主要是指加热设备(包括加热炉和锅炉)的燃料费用

13、。对于长距离输油管道系统，燃料费用主要是原油加热输送工艺中加热炉的燃料油费用。可根据原油进出站温度计算，计算公式如下： SR= G Cy (TRi Tzi) nR (1-9)式中：SR -燃料费用，元/年； ey-燃料油价格，元/吨； Cy -原油比热，J/kg； BH-燃料油热值，J/kg； TRi -第i加热站的出站温度，； TZi -第i加热站的进站温度，； Ri-第i加热站的加热炉效率； G-管道年输量，吨/年；nR-加热站个数； 电力费用是指用于支付泵的电力设备和电动机具所消耗电能的费用，主要是输油泵等动力设备的电费。对于长输管道系统，电力费用主要是泵站输油泵机组的电费。全线的电力费

14、用可采用下式计算： SP= (1-10)式中：SP-全线泵机组所消耗的电力费用，元/年；H -第i泵站的扬程，m；ed -电力价格，元/kWh；pei-第i泵站泵机组的效率；G-年输量，吨/年；油气损耗费包括大罐的蒸发损耗和泄漏损失等，可按年输量或销售量的一定比例计算。油气损耗费损耗比例年输量(或年销量)油价(或气价)损耗比例一般可取为0.1%2.3%。固定资产形成率为85%，综合折旧率取7.14%(综合折旧年限为14年)，残值为0。修理费按固定资产原值的1%计算，输油成本中其他费用按工资总额与职工福利费之和的2倍计算。水电设施、道路、通讯设施等费用按线路投资与输油站投资之和的12%计算。管道

15、建设期为2年，第一年和第二年投资分别按总投资的40%、60%计算，固定资产投资方向调节税税率为0。固定资产的30%为自有资金，70%为建设银行贷款，贷款利率为8%。流动资金利用扩大指标估算法，按流动资金占固定资产原值的5%计算。4)比较方案三种管径的计算结果如下：其中4577.1的费用现值最小，采用4577.1的管道进行施工和投产运行更为经济。3. 管道壁厚选择根据输油管道工程设计规范，输油管道直管段钢管管壁厚按下式计算： (1-11)式中： 计算的屈服应力，MPa；工作压力，MPa；管道外径，mm；强度设计系数，此处取=0.72；焊缝系数，此处取=1.0；管道厚度，mm。 管道系统设计压力为

16、7MPa时，管道选用X60直缝电阻焊钢管，屈服强度413MPa，壁厚计算结果如下表1-14：表1-14 壁厚计算表公称直径(mm)计算壁厚(mm)腐蚀余量(mm)实选壁厚(mm)管道外径(mm)DN4575.37917.14577.13、 输油工程1. 主要工艺1)原油密闭加热输送工艺 (1)加热输送工艺易凝易粘的油品当其凝点高于管道周围环境温度、或在环境温度条件下油流粘度很高时，不能直接采用等温输送方法。油流过高的粘度使管道的压降剧增，不经济也不安全。加热输送是目前最常用的方法。其可以降低粘度减少摩阻损失并降低管输压力，保证安全输送。 (2)密闭输送工艺泵到泵密闭输送工艺是目前国内外管道采用

17、的先进输送工艺。对输油系统压力实行自动调节以及系统自动连锁保护，是实现密闭输油的前提。中间泵站设一水击泄放罐，不设旁接油罐和缓冲罐，大幅降低各站储罐的容量，节约工程投资，减少原油损耗。2.判断流态并计算总传热系数1） 判断流态雷诺数的计算公式如下： 只需在最小和最大流量两种极端状况下便可判断流态是否变化，由表1-1知在计算温度下的原油动力粘度为：=6910-6m2/s。则=8960.046274.95由推荐值：e=0.054mm。则管壁相对当量粗糙度为：0.243910-3。查得公式：代入计算得：8.006105。因为3000 Remin Remax Re1，两种极端情况下的流动都处在水力光滑

18、区。据此，可确定m = 0.25，=0.0246。2) 总传热系数由 (2-3)式中：D-管道外径(m)； -土壤导热系数(w/m)，取1.45 w/m； h-管道中心埋深(m)，取1.55 m；得=2.434K= (2-4)式中：-沥青防腐层(m)，0.006 m； -防腐层导热系数(w/m)，取0.15w/m；得总传热系数K=2.22 (w/m)；3. 工艺计算及站场布置1)最小输量工况计算根据任务书的要求，设计最小输量为Qmin =0.1505m3/s = 541.8 m3/h 即Gmin =127.3kg/s。确定热站数热力计算按最小输量情况进行计算。根据任务书的要求，设计最小输量为0

19、.1505m/s 即127.3kg/s.总传热系数由(2-4)得为2.22w/m。由雷诺数判断流态均为紊流的水力光滑区。 根据以下公式求解所需的热站数。水力坡降i= (2-5)a= (2-6)b= (2-7)L (2-8)最终得热站数：n (2-9)最终向上取整得热站数n。式中：D-管道外径(m)，取0.457m； K-热油管道总传热系数(w/m)，取2.22w/m； C-油品比热(J/(kg)，取2100 J/(kg)；i=0.m/mb=1.568a=1.1910-5mLR=6.3721104mn=5.02向上取整得n=6需要6座加热站，站间距为L=53.33 Km。按平均布站反算出站温度设

20、TZ = 30，b= 1.568，起点油温计算公式： (2-10)将各参数代入上式得：TR1=53.436。则由公式(1-1)得平均温度：T=37.812；由公式(1-4)得计算动力粘度：=8.14810-5 m2/s；由公式(1-3)得在计算温度下的密度：=847.64 kg/m3；由公式(1-5)得在计算温度下的最小体积流量：Q=0.1502m3/s；将上述参数值带入公式（2-5）得：i=0.00406 m/m；由公式(2-7)得：b=1.591；由公式(2-8)得：LR =53.33km。故取TR=56.69。则在最小输量工况下的设计参数选取结果如表2-1：表2-1最小输量工况下热力计算

21、参数表出站温度TR（）平均温度T（）平均密度（kg/m3）体积流量Q（m3/s）水力坡降i（m/m）b()站间距LR(km)53.43637.812847.640.15020.004061.59153.33翻越点判断由沿程高程表3知(280km，68m)处可能存在翻越点。在长输管路中，局部摩阻总是占据很小的部分，一般占沿程摩阻的约1%，全线总压头损失公式： (2-11)式中：全线压头损失，m；沿程摩阻，m；管道起点与终点的高程差，m；局部摩阻，m。由公式(2-11)计算得：全线总压头损失：H=1.010.00406320103+（35-28）=1319.192m。到可能翻越点处压头损失:Hf=

22、1.010.00406280103+（68-28）= 1188.168m。由Hf 0.2，故对出站油温进行第二次迭代试算：由公式(1-1)计算得平均温度：T= 34.41；由公式(1-4)得计算动力粘度：=0.910910-4 m2/s；由公式(1-3)得在计算温度下的密度：=850.00kg/m3；由公式(1-5)得在计算温度下的最小体积流量：Q=0.2140m3/s；将上述参数值带入公式（2-5）得i=0.00775 m/m；由公式(2-7)计算得：b=4.342；由公式(2-10)得：TR3= 43.24。由于|TR2-TR3|0.2，故取TR= 43.24，即在最大输量下原油出站温度是

23、TR= 43.24。则在最大输量工况下热力计算参数如表2-2：表2-2最大输量工况下热力计算参数表出站温度TR（）平均温度T（）平均密度（kg/m3）体积流量Q（m3/s）水力坡降i（m/m）b()站间距LR(km)43.2434.41850.000.21400.007754.34253.33翻越点判断由沿程高程表3知(280km,68m)处可能存在翻越点。由公式(2-11)计算得：全线总压头损失：H=1.010.00775320103+（35-28）=2511.8m。到可能翻越点处压头损失：Hf=1.010.00775280103+（68-28）=2231.7m。由Hf 0.2，故对出站油温

24、进行第二次迭代试算：由公式(1-1)计算得平均温度：T= 35.27；由公式(1-4)得计算动力粘度：=0.885510-4 m2/s；由公式(1-3)得在计算温度下的密度：=849.40kg/m3；由公式(1-5)得在计算温度下的最小体积流量：Q=0.1927m3/s；将上述参数值带入公式（2-5）得i=0.00641 m/m；由公式(2-7)计算得：b=3.231；由公式(2-10)得：TR3= 45.81。由于|TR2-TR3|0.2，故对出站油温进行第二次迭代试算：由公式(1-1)计算得平均温度：T= 35.40；由公式(1-4)得计算动力粘度：=0.881810-4 m2/s；由公式

25、(1-3)得在计算温度下的密度：=849.31kg/m3；由公式(1-5)得在计算温度下的最小体积流量：Q=0.1713m3/s；将上述参数值带入公式（2-5）得i=0.00521 m/m；由公式(2-7)计算得：b=2.627；由公式(2-10)得：TR3= 46.20。由于|TR2-TR3|0.2，故取TR= 45.81，即在最大输量下原油出站温度是TR= 45.81。则在90%输量工况下热力计算参数如表2-5：表2-6 80%输量工况下热力计算参数表出站温度TR（）平均温度T（）平均密度（kg/m3）体积流量Q（m3/s）水力坡降i（m/m）b()站间距LR(km)46.2035.408

26、49.310.17130.005212.62753.33由于是平均布站，故各个加热站的进站温度、出站温度都相同，即TR=46.20，TZ=30。由公式(2-16)计算得热泵站加热炉的热负荷为：q=145.52.1(46.20-30)=4949.91kw。水力参数全线总压头损失：H=1.010.00521320103+（35-28）=1690.872m。设置3个泵站，则泵站扬程为：HC=563.624m80%输量下泵扬程：H=240.56-0.00042Q1.75=240.56-0.00042（0.17133600）1.75=208.5m则每个泵站需开泵数：N=2.7,向上取整N=3，故80%输

27、量下开泵3台。4）最小输量热力参数最小输量时的基本热力参数计算结果如表2-1。由于是平均布站，故各个加热站的进站温度、出站温度都相同，即TR=46.20，TZ=30。由公式(2-16)计算得热泵站加热炉的热负荷为：q=127.32.1(53.44-30)=6266.2152kw。水力参数全线总压头损失：H=1.010.00406320103+（35-28）=1319.192m。设置3个泵站，则泵站扬程为：HC=439.73m最小输量下泵扬程为H=215.1m则每个泵站需开泵数：N=2.04,向上取整N=3，故最小输量下开泵3台。5.主要设备选型1）输油站储油罐首、末站的油罐分别用来调节来油、收

28、油（转运）单位与管道的输量不平衡，罐容较大。罐容计算公式如下： (2-19)式中：输油首站、输入站、分输站、末站原油储罐总容量，m3； 输油首站、输入站、分输站、末站原油年总运转量，kg；利用系数，取0.9；储存时间，d。储存温度这里取30，由公式(1-2)计算得=853.059kg/m3。输油首站的原油来自油田或管道时，其储备天数选为3d。则由公式(2-19)得输油首站储油罐总容量：=61403.7m3所以，可以选取1座50000m3和1座15000m3钢制浮顶罐。末站为向用户供油的管道专输站时，油品储备天数宜为4d。则由公式(2-19)得分输站、末站储油罐总容量：m3所以，可以选取1座50

29、000m3和2座20000m3钢制浮顶罐。2）加热炉因为是加热站是均匀布站，所以相同流量下每站所需有效负荷是相同的。由前述计算过程可以得到各种工况下各热泵站所需热量如表2-7：表2-7 不同输量下所需热量表输量100%输量90%输量80%输量70%输量管路所需热量(kw)5055.65435.004949.916266.22综合使用年限内的输送要求，在保证满足加热站的热负荷要求且加热效率高的前提下，以设置加热炉数量最少、利用率最高为原则，最后选定直接加热的卧式圆筒管式加热炉，具体为：3500kw功率一座、2000kw两座和1500kw两座。个输量工况下的加热炉配置如表2-8：表2-8 不同输量

30、下加热炉配置表输量100%输量90%输量85%输量70%输量管路所需热量(kw)5055.65435.004949.916266.22加热炉功率(kw)3500+20003500+20003500+15003500+15002为便于检修和相互替代，在3500kw加热炉不能使用时，可以用一台1500kw和一台2000kw的加热炉替代。若2000kw的加热炉不能使用，则可以用两台1500kw或用一台3500kw替代。若某台1500kw的加热炉不能正常使用时，可以用一台2000kw互相替换。3）输油泵由前计算所得选择型号为KSY800-190的泵，每个泵站设置六台，最大输量下5台串联，另有一台备用。

31、4）原动机（1）根据机械的负载性质和生产工艺对电动机的启动、制动、反转、调速等要求，选择电动机的类型。（2）根据负载转矩、速度变化范围和启动频繁程度等要求，考虑电动机的温升限制、过载能力和启动转矩，选择电动机功率，并确定冷却通风方式。所选电动机功率应留有余量，负荷率一般取0.80.9。（3）根据使用场合的环境条件，如温度、适度、灰尘、雨水、瓦斯以及腐蚀和易燃易爆气体等考虑必要的保护方式，选择电动机的机构形式。（4）根据企业的电网电压标准和对功率因数的要求，确定电动机的电压等级和类型。（5）根据生产机械的最高转速和对电力传动调速系统的过渡过程性能的要求，以及机械减速机构的复杂程度，选择盯得紧的额

32、定转速。除此之外，选择电动机还必须符合节能要求，考虑运行可靠性、设备的供货情况、备品备件的通用性、安装检修的难易，以及产品价格、建设费用、运行和维修费用、生产过程中前期电动机功率变化关系等各种因素。泵功率计算公式为： (2-20)式中：输油泵轴功率，kw；输送温度下泵排量为qv时的输油效率；输送温度下的排量（m3/s）；输送温度下介质的密度（kg/m3）； 输油泵排量为qv时的扬程。电机功率计算公式为： (2-21)式中：输油泵配电机额定功率，kw；输油泵轴功率，kw；传动系数，取=0.95；电动机额定功率安全系数，取=1.1。由公式(2-20)计算得KSY800-190的泵：425.42kw

33、由公式（2-21）得输油主泵电机功率：492.6kw由JB/T 10444-2004选择电动机，型号为Y2 4501-4,其基本参数为：额定功率500kw，转速3000r/min，额定频率50Hz，结构及安装型式为IMB3，外壳防护等级IP54，冷却方法IC411。最优管径的确定1)判断流态由于一般原油加热温度为6070，考虑到最高出站温度为60，故取TR =60 。 由于最低进站温度比凝固点高7，且考虑到反常温度和最低进站温度都为30，故在最低进站温度时仍可以满足牛顿流体的特性，故取TZ =30。在加热输送条件下，计算温度采用平均输油温度T，平均输油温度采用加权法，由式（1-1）得=40。4

34、0的原油密度由式（1-2）计算=860-0.6941（40-20）=846.12 kg/m3。原油粘度由表1-1得=6910-6m2/s任务输量Q=550100001000/（350243600） =181.9(kg/s) =0.2149(m/s)根据规范，输油管道经济流速范围为1.5-2.0m/s，管径计算公式如下：d= (2-1)式中：Q-额定任务输量(m/s),0.2149m/s； V-管内原油经济流速(m/s)； d-管道内径(m)；根据输量计算结果如下表1-13：表1-13 初选管径表经济流速(m/s)计算结果(mm)初选管(mm)初选管(mm)初选管径(mm)1.5427.2406

35、.4457508根据输油管道工程设计规范，输油管道直管段钢管管壁厚按下式计算：= (2-4)式中：P-设计内压力(MPa)； D-钢管外径(mm)； K-设计系数，取0.72； -材料的最低屈服强度(MPa)； -焊缝系数，取1.0； 管道系统设计压力为7 MPa时，管道选用X60直缝电阻焊钢管，屈服强度413MPa，壁厚计算结果如下表2-2：表2-2 计算壁厚表公称直径(mm)DN406.4DN457DN508计算壁厚(mm)4.7835.3795.979考虑1mm的腐蚀余量后,实际选择的壁厚尺寸列于表2-3:表2-3 实选管壁壁厚表公称直径(mm)DN406.4DN457DN508实选壁厚

36、(mm)6.47.17.9雷诺数计算公式为： (2-5) (2-6) (2-7)计算结果见表2-4，2-5，2-6表2-4 406.4管径下流态参数管径流态406.49762.576836.987.258105水力光滑区表2-5 457管径下流态参数管径流态4578960.046274.958.006105水力光滑区表2-6 508管径下流态参数管径流态5088060.765645.169.035105水力光滑区 由上表的数据，可以分析得各管径不同输量下，管内原油都处于水力光滑区，以此来进行设计计算，则有m=0.25，=0.0246。2)热力计算热力计算按照最小输量情况计算。0.1505m3/

37、s由 (2-3)式中：D-管道外径(m)； -土壤导热系数(w/m)，取1.45 w/m； h-管道中心埋深(m)，取1.55 m；得=2.434K= (2-4)式中：-沥青防腐层(m)，0.006 m； -防腐层导热系数(w/m)，取0.15w/m；得总传热系数K=2.22 (w/m)；有雷诺数判断流态均为紊流的水力光滑区。根据以下公式求解所需的热站数。水力坡降：i= (2-10)a= (2-11)b= (2-12)L (2-13)最终得热站数：n (2-14)最终向上取整得热站数n。式中：D-管道外径(m)； K-热油管道总传热系数(w/m)，取2.22 w/m； C-油品比热(kj/kg

38、)，取2100 kj/kg；计算结果如下表2-9表2-9 各管径水力参数表管道规格(mm)i(m/m)a (10)b()L(km)nnL(km)406.40.0069910.583.08574.674.35644570.0039911.191.56763.725.02653.335080.0024213.230.85356.265.7653.333）水力计算通过水力计算来确定泵站数。计算按照最大输量(任务输量)来确定。根据初选的管径、原油的任务输量，用列宾宗公式进行水力计算，并判断是否存在翻越点，再由管道工作承压，选择输油泵后，确定全线所需要的泵站数，并通过绘制水力坡降图优化布站，确定站址。管

39、路全线能耗为：H=iL+Z+H (2-15)泵站数：N= (2-16)式中：H -任务流量下管道所需要的总压头(m液柱)； -任务输量下泵站的扬程(m液柱)； H-末站剩余压力(m液柱)，取20m液柱； h-泵站站内损失(m液柱)，取30m液柱；当N不是整数，要向上取整。经过计算，406.46.4、4577.1、5087.9的三条线路全线均不存在翻越点。计算结果如表2-11表2-11 各管径下水力参数表管道规格(mm)H(m)H (m)Hc(m)nn406.46.41129.54128.2 966.144.354577.11114.32362.3 966.142.435087.91115.41432.1 966.141.524)燃料与电力费用的计算生产期第1、2年，负荷为零。故S、S为零。 燃料费用计算燃料费用主要是指加热设备(包括加热炉和锅炉)的燃料费用。对于长距离输油管道系统，燃料费用主要是原油加热输