高排架施工方案

1、武汉分公司乘用车项目冲压、车身车间工程高排架施工方案编制： 审核： 审批： 上海建工二建集团有限公司 乘用车项目冲压、车身车间工程项目部 二0一二年十二月二日目 录一、项目概况 11.1 参建单位 11.2 地理位置1 1.3 建筑概况21.4编制依据 2 二、施工策划3 三、主要施工方案3 3.1 排架支撑体系技术要求33.2 排架搭设的基本要求 4 四、安全保证措施 5 4.1.一般要求： 5 4.2 排架拆除安全措施 6 高排架施工方案一、 项目概况1.1 参建单位工程名称武汉分公司乘用车项目冲压、车身车间工程工程地址武汉市江夏区江夏经济开发区金港新区建设单位上海通用汽车股份有限公司勘察

2、单位武汉市勘测设计研究院设计单位上海市机电设计研究院有限公司监理单位武汉市鸿诚咨询有限责任公司总包单位上海建工二建集团有限公司1.2 地理位置工程地点平面图1.3 建筑概况车身车间（含LOC/DOCK/CMM室等）面积约46276，为单层钢结构厂房（局部二层）；车身车间辅楼面积约4650，为二层框架砼结构。车身车间为“一”型厂房：长240m，宽为177m。基础采用承台基础+基础梁。上部结构主要为钢柱、钢梁、钢桁架、钢檩条，上铺压型钢板，钢桁架上弦杆、下弦杆为热轧H型钢；腹杆为121*7、133*7等规格钢管。建筑高度13.35m。屋面排水采用女儿墙内天沟有组织排水。本工程所用的外墙为钢檩条双层

3、彩色压型钢板，墙体内填50厚玻璃保温棉毡，内外层压型钢板竖向铺设，用自攻螺钉固定于墙檩条。车身车间辅楼长155m，宽15m，为两层框架结构。 CMM三坐标室位置宽度15m，长度30m,净高9.3米。屋面为钢筋混凝土楼面。厚度为120mm。1.4编制依据1) 业主及设计提供的施工图纸以及其它相关资料；2) 武汉市政府有关安全、文明施工的各项法规和规定；3) 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-20024) 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）5) 安全设施计算软件。二、 施工策划本工程车身车间三坐标排架支撑体系搭设高度均大于8m，框架梁截面尺寸为4001400mm，板厚

4、120mm。框架平台板底排架支撑立杆间距为800800。排架支撑杆件采用48钢管，壁厚不得小于3.2mm。三、 主要施工方案3.1 排架支撑体系技术要求1) 排架立杆框架梁底下排架间距为400400，框架平台板底排架间距为800800，排架的步距为1500。在立杆底部铺设12槽钢。由于排架较高，立杆需要接长，为避免接头在同一截面，排架立柱管子需要错位对接。排架立杆应竖直设置，2m高度的垂直度允许偏差不得超过15mm。总高垂直度偏差不得大于架高的1200。垂直度控制应由专人负责，搭设前详细交底，搭设过程中跟踪检查，并配备相应数量的水平尺或托线板，发现问题及时整改，确保立杆垂直度在允许偏差范围内。

5、2) 纵横向水平牵杆排架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆设置在离地高200mm处，当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。在排架高度内，按1.5米步高设置纵横向水平牵杆，水平牵杆的接头也采用对接，其接头也必须错位设置。高排架搭设过程中，扣件连接水平间距4m,垂直间距3m。水平牵杆在框架柱处，水平牵杆采用抱箍形式与框架柱相连。3) 剪刀撑剪刀撑在三个方向进行设置，排架纵横向垂直剪刀撑按4米设置一道，排架外围通设剪刀撑；在排架的高度方向水平剪刀撑，每6米设置一道，第一道剪刀撑设置在离地高3200mm处，共设置3道。水平向剪刀撑必须与二层、三层排架相连。4) 排架立

6、柱的沉降观测由于高排架对排架立杆的承载力、地基的要求较高，为了了解框架结构施工过程中的变形情况，在排架的边缘（内侧观测受立杆影响）每8米设置一个沉降观测点，；排架的沉降观测在排架搭设完成时进行初读数，在框架模板钢筋绑扎完后观测一次，四层框架及屋面层框架混凝土砼浇捣时跟踪观测，砼浇捣完成后连续观测三天，以了解排架的沉降情况；沉降观测的结果应及时反馈至项目部技术部门，有异常情况时应及时停止砼浇捣，分析其原因，并采取相应的加固措施。3.2 排架搭设的基本要求3.2.1 材料要求1) 脚手架所有钢管均采用48钢管，钢管壁厚不得小于3.2mm。2) 所用钢管应表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位

7、、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、断面等的偏差均应符合规范要求。所用旧钢管表面锈蚀深度、弯曲变形程度应符合规范规定。3) 所用扣件应使用正规厂家产品，扣件使用前应进行检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3.2.2 排架搭设及支撑要求1) 支撑排架体系主要以48钢管排架为主。钢管接长采用双扣件搭接形式或对接扣件连接形式。2) 在搭设48钢管排架前，楼层面上应弹线以保证排架搭设间距正确。3) 横平竖直，整齐清晰，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，不变形，不摇晃。4) 排架底部必须设置纵、横向扫地杆，扫地杆离地200mm。5) 立杆接头除在顶部可采用搭接外，其余各接头必须采

8、取对接扣件，对接应符合下要求： 6) 立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的13，同一步内不允许有二个接头。7) 排架调节立杆对接部位均设双扣件，并增加一个抗滑扣件。扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N.m。8) 剪刀撑的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。9) 大横杆设于小横杆之上，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧。大横杆对接扣件连接、对接应符合以下

9、要求：对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。并应避免设在纵向水平跨的跨中。10) 纵横向杆的布置连接用直角扣件，相互位置应使力的传递保持中心受力。剪刀撑斜杆与地面夹角为4560之间，自下而上连续设置，搭接长度不少于100cm。最下部的斜杆与立杆的连接点离地面不大于50cm，脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于10cm，防止杆件滑脱。11) 扣件安装，螺栓的扭力矩控制在4045N.m 之间，最大不得超过59N.m，施工时派专人用扭力扳手定量抽查验收。12) 搭设排架支撑时除满足立杆横杆间距要求外，还应考虑预留位置进行预应力索的张拉操作。13) 平台排架立管

10、及部分水平牵管搭设好以后，在立管上引测出控制标高，红油漆作出醒目标志，操作班组根据标高拉统麻线控制大横杆标高，由技术员复核标高后，再开始安装搁栅。14) 排架剪刀撑统一采用搭接形式，搭接长度600mm，且一个搭接接头上不得少于两个转向扣件连接；搭接部位必须与立杆有效连接。所有扣件的连接扭力必须达到50N.m力矩。四、 安全保证措施4.1.一般要求：1) 安装与拆除模板时，当高度在2米以上时，应在脚手架上进行施工。同时设有防护栏杆。2) 操作人员应佩带安全帽，使用的工具、连接件应放在工具袋内，不得放在模板或脚手架上。3) 当遇到降雨时应立即停止安装和拆除作业。4) 模板的预留洞口应设防防护栏杆，

11、防止操作人员及物体缀物。5) 支模、拆模时不得使用腐烂、裂、暗伤的木板或铁木脚手板，亦不得使用50100mm木条或板当作立人板。6) 使用的榔头、斧头等工具、木柄要装牢，操作时手要握紧，以防工具脱柄或脱手伤人。7) 排架搭设与拆除过程中严禁立体交叉作业，搭设时设置立人板。2米以上的高处悬空部位作业，操作人员必须佩带安全带，保险钩高挂低用，扣在牢固的部位。8) 施工时根据区域位置在地面设置警戒线，落实专人监护。9) 相邻杆件对接或搭接必须错开一跨或一步，立杆顶部可以采取搭接方式，其他部位严禁搭接。搭接长度不得小于1米，并用2只转向扣件紧固。钢管伸出扣件盖板边缘不得小于100mm。4.2 排架拆除

12、安全措施1) 排架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期检查体检，合格者方可持证上岗。2) 搭拆前搭拆区域应拉设好警戒线，划分警戒区，非操作人员禁止入员。3) 搭设排架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。4) 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。5) 在排架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。6) 不得在排架基础及邻近进行挖掘作业，否则应采取安全措施。7) 搭设及拆除排架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入。8) 排架拆除应待框架混凝土的抗压强度达到设计要求后方

13、可拆模。9) 排架拆除应遵循“先搭后拆、后搭先拆”的原则，拆除过程中操作人员应戴好安全帽、安全带，通道铺好竹笆或脚手板，不得站在方木上操作。拆下的钢管应传递下来，不得直接往下抛。10) 所有作业人员带好安全帽，搭设排架属于高空作业，必须扣好安全带。搭设时应将工具放在工具包内，以防上下交叉作业时坠物伤人；吊装钢管时，要有专人统一指挥，负责作业安全。11) 排架支撑打设完成后要进行验收。验收通过后再进行上部模板的施工。12) 禁止施工人员在脚手架上向下抛物，以防意外事故的发生。13) 排架拆除必须根据拆模令进行，严禁擅自拆除排架杆件。梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架

14、安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 模板支架搭设高度为15.0米， 基本尺寸为：梁截面 BD=600mm800mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.40米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加1道承重立杆。 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1203.7500.400=5.400kN。 采用的钢管类型为483.2。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重

15、荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重线荷载(kN/m)： q1 = 25.0001.8000.400=18.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.800+0.600)/0.600=1.400kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.6000.400=0.720kN 均布荷载 q = 1.2018.000+1.201.400=23.280kN/m 集中荷载 P = 1.40.720=1.008kN 面板的截面惯性矩I和截

16、面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.123kN N2=3.042kN N3=3.324kN N4=3.324kN N5=3.042kN N6=1.123kN 最大弯矩 M = 0.036kN.m 最大变形 V = 0.0mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03610001000/21600=

17、1.667N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31900.0/(2400.00018.000)=0.396N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.029mm 面板的最大挠度小于120.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.324/0.40

18、0=8.309kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.310.400.40=0.133kN.m 最大剪力 Q=0.60.4008.309=1.994kN 最大支座力 N=1.10.4008.309=3.656kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.133106/53333.3=2.49N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算

19、可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31994/(25080)=0.748N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6776.924400.04/(1009500.00.5)=0.059mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑

20、钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.563kN.m 最大变形 vmax=0.165mm 最大支座力 Qmax=13.586kN 抗弯计算强度 f=0.563106/4729.0=119.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R

21、 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=13.59kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.59kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.11814.970=2.120kN N = 13.586+2.120=15.707kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (

22、cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：l0=

23、1.1671.7001.50=2.976m =2976/15.9=187.396 =0.205 =15707/(0.205450)=170.038N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/15.9=107.053 =0.537 =15707/(0.537450)=64.929N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.040； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.040(

24、1.500+20.100)=2.063m =2063/15.9=129.928 =0.401 =15707/(0.401450)=87.021N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.0

25、26 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106

26、1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037

27、1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 模板支架搭设高度为16.2米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。 图1

28、楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.2。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2000.800+0.3500.800=4.280kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.800=2.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算

29、f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.24.280+1.42.400)0.3000.300=0.076kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07610001000/43200=1.770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24.280+1

30、.42.400)0.300=1.529kN 截面抗剪强度计算值 T=31529.0/(2800.00018.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.2803004/(1006000)=0.101mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.300=

31、1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 0.001.500+0.000.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.549/0.800=3.186kN/m 最大弯矩 M = 0.

32、1ql2=0.13.190.800.80=0.204kN.m 最大剪力 Q=0.60.8003.186=1.529kN 最大支座力 N=1.10.8003.186=2.804kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.204106/53333.3=3.82N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q =

33、0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31529/(25080)=0.573N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.605800.04/(1009500.00.5)=0.220mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计

34、算得到 最大弯矩 Mmax=0.607kN.m 最大变形 vmax=1.028mm 最大支座力 Qmax=8.119kN 抗弯计算强度 f=0.607106/4729.0=128.39N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.12kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考

35、虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11816.150=1.906kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.8000.800=3.200kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.330kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与

36、振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.8000.800=1.920kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.08kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压

37、强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/15.9=185.469 =0.209 =9084/(0.209450)=96.364N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的

38、计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/15.9=132.242 =0.386 =9084/(0.386450)=52.227N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.037； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.037(1.500+20.300)=2.515m =2515/15.9=158.391 =0.280 =9084/(0.280450)=71.967N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁侧模板计算书 一、梁

39、侧模板基本参数 计算断面宽度600mm，高度1800mm，两侧楼板高度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用单钢管48mm3.2mm，外龙骨采用双钢管48mm3.2mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+600+600mm，断面跨度方向间距400mm，直径16mm。 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取2

40、00/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取1.58m。 荷载计算值 q = 1.250.