车库顶板行车区域支撑补强方案

1、车库顶板行车区域支撑补强方案12020 年 4 月 19 日文档仅供参考明 发 锦 绣 华 城地下车库顶板行车道支撑方案一、项目概况：沈阳明发锦绣华城项目地下车库顶板已经施工完成。因施工需要项目现场需要迁移到地下室顶板上，为了满足施工运输和顶板安全需要，场地迁设前需要对地下车库混凝土顶板进行必要验算，如不满足施工荷载要求，需要对顶板进行必要支顶加固。重型机械设备的行走，按车辆荷载（含自重）为60 吨，轮胎左右间距 2.9m ，前后轴距 4.45m，每个后轮的集中压力为 q1=20 吨，每个前轮的集中压力为 q2=10 吨。针对现场情况对地下室顶板的内力及承载能力进行验算。已知，地下一层基础持力

2、层为第层粘土层，承载力特征值为fa=150kpa，地下二层基础持力层为第层粘土层，承载力特征值为fa=180kpa；地下车库顶板可变荷载标准值按q310.0kn/m 2 设计；地下车库顶板静荷载取值按q41.6x18 = 28.8kn/m 2地下室顶板厚400mm ，混凝土现浇无梁楼盖体系，混凝土强度等级c30，框架柱 550 mm 550mm ，混凝土强度等级为c40。二、加荷后内应力计算：加荷方式验算按两种模型考虑，一种是重载车辆作用于板跨中间（如下图 1）的计算模型，另一种是重载车辆后轮作用于跨中（如下图5）的计算模型。经过建模分别计算出各种形势下所产的内应力，然后确22020 年 4

3、月 19 日文档仅供参考定出：跨中板带最大弯矩、跨中板带最大剪力、柱帽处最大负弯矩、柱帽处最大剪力。内力分析采用midas/gen 软件，建立33 无梁板区格，并考虑柱帽处厚度变化。每个区格尺寸8m8m ，按 0.5m 0.5m 的尺寸划分单元。重车 荷载简化 为4 个 集中 荷载， 两个 前轮竖 向荷 载分 别是10 吨（ 100kn），两个后轮竖向荷载分别是20 吨（ 200kn）。荷载组合=1.2恒载 +1.4活载。计算两种荷载情况，图1图4 为重车作用在跨中；图5图8 为重车后轮作用在跨中。模型和内力如图18所示。00.0.0000.0.1010-0-022-图 1 重车作用在跨中的计

4、算模型32020 年 4 月 19 日文档仅供参考midas/genpost-processorplate force弯矩 -mxx1.05275e+0020.00000e+0000-4.55897e+001.-1.21022e+002041-1.96455e+002-0-2.71887e+002.0-3.47320e+00241-4.22753e+0020-4.98185e+002.-5.73618e+00208-6.49050e+0022-0-7.24483e+002.0系数 =824.2268e+002-cb:荷载组合max : 640min : 1170文件 :板单元跨中受荷单位 :k

5、n*m/m日期 :08/05/2011表示 - 方向x:-0.419y:-0.726z:0.545图 2 重车作用在跨中时x 方向的弯矩图（跨中最大正弯矩105 kn/m；柱帽最大负弯矩725 kn/m ）midas/genpost-processorplate force弯矩 -myy8.51942e+0010.00000e+0000-5.44114e+001.-1.24214e+002041-1.94017e+002-0-2.63820e+002.04-3.33623e+0021-4.03426e+0020-4.73228e+002.-5.43031e+00208-6.12834e+002

6、2-0-6.82637e+002.08系数 =24.2268e+002-cb:荷载组合max : 19min : 1170文件 :板单元跨中受荷单位 :kn*m/m日期 :08/05/2011表示 - 方向x:-0.419y:-0.726z:0.545图 3 重车作用在跨中时y 方向的弯矩图42020 年 4 月 19 日文档仅供参考（跨中最大正弯矩852 kn/m；柱帽最大负弯矩683 kn/m）midas/genpost-processorplate force剪力 -max1.00500e+0038.22269e+00206.39542e+002.4.56816e+0020412.74090e+002-09.13632e+001.040.00000e+0001-2.74090e+0020-4.56816e+002.-6.39542e+00208-8.22269e+0022-1.00500e+0030.0系数 =824.2268e+002-cb:荷载组合max : 1170min : 1148文件 :板单元跨中受荷单位 :kn/m日期 :08/05/2