桥梁70m系杆拱结构计算书

桥梁70M系杆拱结构计算书一、工程概况1桥梁主桥上部采用718M单跨预应力混凝土系杆拱，为刚性系杆刚性拱，计算跨径L70M，拱轴线为二次抛物线，矢跨比为1/5，矢高为14M。拱肋采用等截面“I”字型截面，拱肋高14M，宽10M；系杆采用等截面箱梁，系杆高16M，宽10M；每片拱片设间距为5M的吊杆13根，吊杆采用带PES护层的平行钢丝成品索；端横梁高度为14M1449M，内横梁高度为13M1349M，桥面双向15横坡通过横梁高度的变化形成。2吊杆采用两次张拉，张拉控制力和张拉顺序见主跨上部结构施工顺序图。3主桥下部结构采用柱式墩、钻孔灌注桩基础。柱距75米，截面为16米圆柱，每墩基础采用8根直径为12米的钻孔灌注桩。二、设计技术标准1设计荷载人群荷载35KN/M22桥面宽度03M（护栏）59M（行车道）03M（护栏）65M3通航净空455M，最高通航水位为10458M4纵坡竖曲线纵坡25，竖曲线半径为1000M5设计地震烈度6度，按7度设防，设计基本地震加速度值005G。二、设计主要材料1混凝土主桥拱肋、主桥系杆、横梁为C50混凝土，预应力空心板为C50混凝土，行车道板、风撑、桥面现浇整体化混凝土为C40混凝土，墩帽、墩身、台帽、台身、承台、背墙、挡块、护栏、桥头搭板等为C30混凝土，钻孔灌注桩为C25混凝土，桥面铺装为砼混凝土。2预应力钢绞线应符合ASTMA41602A的规定。单根钢绞线直径S152MM，面积AY140MM2，钢绞线标准强度FPK1860MPA，弹性模量EP195105MPA。3吊杆材料吊杆采用带PES护层的平行钢丝成品索，规格为737，FPK1670MPA，锚具采用冷铸镦头锚。4普通钢筋采用符合GB130131991和GB149998国家标准的R235钢筋和HRB335钢筋。5钢板及钢管钢板、钢管采用Q235低碳钢。6锚具及管道成孔锚具采用国内生产的优质夹片锚具及其配套设备，管道采用波纹管成孔。7支座主桥采用盆式橡胶支座GPZ5GD、GPZ5DX、GPZ5SX，引桥采用GYZ圆板式橡胶支座。8伸缩缝桥梁伸缩缝采用D80型伸缩缝。三、主桥纵向计算主桥上部结构静力分析采用DRBRIDGEV31平面杆系有限元程序进行验算，系杆、拱肋采用梁单位进行模拟，吊杆采用拉索单元进行模拟，计算模型见下图。拱肋钢管根据规范及施工图说明考虑各种作用。因设计文件未提及系杆的预应力构件类型，本次咨询暂按全预应力混凝土构件进行验算。主桥共划分为81个单元、59个节点，22个施工阶段，计算模型如下计算模型1施工阶段划分主桥上部结构在施工全过程的受力和体系转换特点，共划分为24个阶段，逐阶段计算并累加后得到成桥内力和其他荷载效应。阶段1系杆和部分横梁在支架上浇筑完成。阶段2系杆第1批预应力张拉。阶段3安装拱肋及风撑。阶段4安装其他横梁。阶段5安装64、66吊杆并进行初张拉。阶段6安装62、68吊杆并进行初张拉。阶段7安装60、70吊杆并进行初张拉。阶段8安装65吊杆并进行初张拉。阶段9安装63、67吊杆并进行初张拉。阶段10安装61、69吊杆并进行初张拉。阶段11安装59、71吊杆并进行初张拉。阶段12系杆第2批预应力张拉，系杆落架。阶段13行车道板安装完成。阶段1464、66吊杆第二次张拉。阶段1562、68吊杆第二次张拉。阶段1660、70吊杆第二次张拉。阶段1765吊杆第二次张拉。阶段1863、67吊杆第二次张拉。阶段1961、69吊杆第二次张拉。阶段2059、71吊杆第二次张拉。阶段21桥面二期恒载施加完毕。阶段22收缩徐变，营运。2计算参数（1）温度变化按三种情况A体系升温25B体系降温25C温度梯度按系杆顶板日照温差5。（2）混凝土材料力学特性C50混凝土，容重26KN/M3，弹性模量345104MPA，混凝土强度标准值FCK324MPA，FTK265MPA。C40混凝土，容重26KN/M3，弹性模量325104MPA，混凝土强度标准值FCK268MPA，FTK24MPA。（3）预应力材料力学特性钢绞线的弹性模量195105MPA锚下张拉控制应力1209MPA波纹管摩擦系数025波纹管偏差系数00015锚具单端回缩变形6MM吊杆7高强平行钢丝，容重785KN/M3，弹性模量205105MPA，强度标准值FPK1670MPA。（4）设计荷载人群荷载35KN/M2（5）不均匀沉降外部静定结构，未考虑。（6）吊杆张拉力拉索号6、84、102、1275、93、111、13第一批总张拉力KN260300260240220220200第二批总张拉力KN400440380320320340320张拉顺序12345673上部计算主要结果（1）施工阶段的计算结果及结论1、施工阶段拱肋的应力计算结果表明，在整个施工过程中，拱肋在施工阶段荷载作用下截面上下缘均未出现拉应力，满足规范（JTGD622004）要求。现列出部分施工阶段拱肋应力图。阶段11全部吊杆初张拉完毕。阶段12系杆第2批预应力张拉，系杆落架。阶段20全部吊杆第二次张拉完毕。阶段22收缩徐变，营运。部分施工阶段拱肋的应力图单位MPA。2、施工阶段系杆的应力计算结果表明，在整个施工过程中，系杆在施工阶段荷载作用下截面上下缘均未出现拉应力，满足规范（JTGD622004）要求。现列出部分施工阶段系杆应力图。阶段11全部吊杆初张拉完毕。阶段12系杆第2批预应力张拉，系杆落架。阶段20全部吊杆第二次张拉完毕。阶段22收缩徐变，营运。部分施工阶段系杆正截面应力图单位MPA。（二）使用阶段的计算结果及结论1、吊杆的内力计算结果表明，各吊杆的安全系数均大于3，符合规范的要求。吊杆的内力和安全系数位置恒载KN恒载活载KN拉索破断力KN安全系数13599469523785124038547923784334066562223784244664638223783753890546023784464427611223783973921550323784384445613423783993873544223784410466663832378371140685624237842124050549423784313360147022378512、系杆强度验算经计算，极限状态承载能力组合I下预应力混凝土系杆各正截面的强度均符合公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD622004）第542条规定。承载能力组合I系杆最大抗力及对应内力图单位KNM承载能力组合I系杆最小抗力及对应内力图单位KNM3、使用阶段系杆、拱肋应力验算计算结果表明（1）法向压应力正常使用荷载标准值组合下系杆最大正压应力851MPA，拱肋最大正压应力819MPA；（2）法向拉应力正常使用荷载短期效应组合下系杆最小正压应力134MPA，拱肋最小正压应力330MPA；（3）主压应力正常使用荷载标准值组合下系杆最大主压应力851MPA，拱肋最大主压应力819MPA；（4）主拉应力正常使用荷载短期效应组合下系杆最小主拉应力007MPA，拱肋最小主拉应力003MPA。各荷载组合下系杆及拱肋砼正截面抗裂验算、斜截面抗裂验算及应力验算均满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD622004）要求。详见下图。作用短期效应组合系杆上下缘最小正应力图作用短期效应组合系杆主拉应力图作用标准值系杆上下缘最大正应力图作用标准值系杆主压应力图使用阶段系杆砼应力组合值单位MPA作用短期效应组合拱肋上下缘最小正应力图作用短期效应组合拱肋主拉应力图作用标准值拱肋上下缘最大正应力图作用标准值拱肋主压应力图使用阶段拱肋砼应力组合值单位MPA四、横梁计算1、计算模型中横梁验算分析采用同济大学编制的DRBRIDGEV31版程序。共划分为11个计算单元，梁端约束按简支考虑。结构离散图见图8。中横梁结构离散图2、中横梁施工阶段划分结合中横梁