高支模施工计算书

主拱圈高支模施工计算书一、编制依据1、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）2、工程施工图3、公路桥涵施工技术规范（JTJ0412000）4、公路桥梁通用设计规范JTGD6020045、建筑结构荷载规范（GB500092001）6、公路桥涵钢结构及木结构设计规范JTJ025867、WDJ碗扣型多功能脚手架构件（TB/T22921991）8、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020019、混凝土模板用胶合板（GB/176561999）10、路桥施工计算手册11、建筑施工脚手架实用手册11、公路施工手册桥涵二、工程概况本桥为单孔空腹式拱桥。全桥总长75M，采用空腹式悬链线拱桥，主跨拱轴系数M2465，净跨径L26M，净矢高F38M，净矢跨比1/6842桥址处楞良渠正常蓄水位890M，楞良渠渠底标高867M，拟建桥梁拱脚底标高8912M；桥梁中心桩号K3288346，起点桩号K3250846，终点桩号K3325846，全宽5925M；由于桥面较宽，本桥横向沿路线前进方向自右向左分四幅桥布置，第一幅桥宽120M，第二幅桥宽145M，第三幅桥宽1775M，第四幅桥宽140M，分别独立受力；桥梁上部采用单孔空腹式拱，主拱厚度为50CM。三、支架承载面的水文地质情况本桥主拱支架承载面高程为867M，比原地面低约430M。1、水文场地在勘探深度范围内揭露有一层地下水，为孔隙潜水。孔隙潜水赋存在含碎石粘性土、粘土层中，主要接受大气降水补给，因粘土为相对隔水层，稳定水位埋深差异性较大，勘察期间测得其稳定水位埋深为2402050M，相应高程为70498831M，水量中等，无统一稳定水位；本次勘察在1、层中未揭露地下水，但据区域地质资料，场地应存在溶洞裂隙水，赋存于破碎石灰岩1层及石灰岩层的裂隙、溶隙中，随季节变化水位、水量变化较大，桩基施工时会产生一定的影响，应引起重视。根据区域水文地质资料，地下水年水位变化幅度100300M2、地质根据地质资料显示该承载面位于含碎石粘性土（QELDL）层，地质情况描述如下褐红、褐黄、灰褐，局部灰白色，硬塑状，稍湿，成分以粘性土为主。韧性中等，粘性较强，干强度中等，局部砂感强烈，呈粉土状，韧性低，干强度中等，粘性较差。碎石含量约535，局部含量稍高，达45以上,成分以硅质岩为主,石灰岩角砾次之，呈次棱角状，少数亚圆状，粒径230MM居多，大者达60MM以上。细小裂隙发育，裂隙间含黑褐色铁锰质结核及其氧化物。局部为粉质粘土。砾石分布不均，疏密不等，局部为散状，局部呈含粘土砾砂状。该层层顶埋深020080M，层顶高程89919119M，层底埋深2602500M，层底高程66398831M，层厚2102450M，平均厚度为636M。本次勘察该层取原状土试样11件，据土工试验结果，其液限平均值WL322，液性指数平均值IL002，压缩系数平均值120130MPA1，压缩模量平均值ES121308MPA。现场做标准贯入试验9段次，因土层中碎石的含量、分布不均，导致标贯击数差异性变化较大，实测锤击数为730击，平均锤击数N205击；现场作重型圆锥动力触探试验1050M，经杆长校正后锤击数39199击，平均修正锤击数N635121击。具中压缩性。四、主拱圈高支模设计方案1、支架承载面开挖、平整、压实,地基承载力达到150KPA；2、支架承载面硬化铺设20CM厚杂砂石，其上浇筑10CM厚C15砼；3、碗口支架搭设钢管规格483MM，纵横向间距90CM，步距120CM，离地面20CM设一道扫地杆及水平设剪刀撑，顶托下15CM设一道连接杆及水平剪刀撑；按纵横向及高度方向每45M设一道剪刀撑，剪刀撑倾角为4560间；4、支架顶托上纵桥向铺设10CM12CM方木，横向间距90CM。方木与顶托之间斜坡空隙用楔形木调整，楔形木与方木间用铁钉固定；5、模板下横桥向铺设10CM10CM方木，纵向间距30CM，纵横向方木用铁钉连接固定；6、横桥向方木上铺设16CM厚竹胶板7、支架靠近承台拱座侧面沿高度方向每04M、横桥方向每045M设水平支撑杆。拱座承台节点详图1节点详图2碗口支架节立面图单位CMAA拱座承台节点详图390N碗口支架节A剖面图单位CM120N顶托下钢管连接杆16CM厚竹胶板横桥向方木0横向方木与顶托间调整楔形木横桥向方木2碗口支架立杆顶托水平连接杆碗口支架节点详图1剪刀撑碗口支架节点详图2立杆扫地杆立杆下垫板15M610CM厚C5砼20CM厚杂砂石拱座承台拱座底模横桥向方木纵桥向方木支架顶托顶托下支架拉杆顶托下支架拉杆支架剪刀撑承台、拱座与支架间水平力支撑杆（横桥向间距045M）支撑钢板20CM610CM厚C5砼2厚砂夹石碗口支架节点详图3五、高支模计算1、模板受力验算11荷载计算111静荷载标准值Q1（1D1B（260050901309）/COS341425KN/M其中126KN/M3钢筋砼自重D105M主拱圈砼厚度B09M方木横桥向间距013KN/M2模板自重，按8KN/M3取近似值34主拱圈与水平面的最大夹角112活荷载标准值Q2（252009/COS34489KN/M其中25KN/M2施工荷载20KN/M2砼振捣荷载B09M方木横桥向间距34主拱圈与水平面的最大夹角113荷载设计值Q12Q114Q2121425144892395KN/M12计算模型模板受力计算模型单位CMQ395KN/LL13抗弯拉验算模板弯矩图MAX012LL单位MMAX01QL2012395032022KNMFMMAX/W022106/38410357MPAF130MPA,满足要求。其中QMAX模板的最大剪力计算值Q2395KN/M荷载设计值L03M模板受力计算跨度Q模板容许剪力值FV13MPA模板抗剪强度值，根据模板厂商提供数值确定B90CM方木横桥向间距H16CM模板厚度15挠度验算MAX0677QL4/100EI茠06772395103034/10065001063072108066MML/400075MM,满足要求。其中QMAX方木的最大剪力计算值Q81KN/M荷载设计值L09M方木受力计算跨度Q方木容许剪力值FV13MPA方木抗剪强度值，方木强度等级为A3B10CM方木的宽度H10CM方木的高度25挠度验算MAX5QL4/384EI茠581103094/38490001068333108092MML/400225MM,满足要求。其中QMAX方木的最大剪力计算值P737KN荷载设计值L09M方木受力计算跨度Q方木容许剪力值FV13MPA方木抗剪强度值，方木强度等级为A3B10CM方木的宽度H12CM方木的高度35挠度验算MAXPL3/48EIPA2ACL24A2L2A3A2BC3/6EIL茠737103093/489000106144010873710301520150150924015209201530152060153/69000106144010809130MML/400225MM,满足要求。其中MAX方木的最大挠度计算值茠P737KN荷载设计值L09M方木受力计算跨度A、B、C集中荷载位置标示值，A015M，B06M，C015ME9000MPA方木弹性模量，方木强度等级为A3方木容许挠度值茠I方木的净截面惯性矩方木惯性矩I1/12B1H310123/121440CM4B110CM方木宽度H12CM方木高度4、碗口支架受力验算（按最不利集中荷载计算）41支架立杆单元荷载计算411由31得知支架立杆单元顶托以上部分荷载Q12456KN/MN1Q1L245609221KN其中L09M支架纵向间距412支架立杆单元自身荷载N212H120059120085KN其中0059KN/M支架立杆综合自重H12M支架立杆步距413支架立杆单元总荷载NN1N22219KN42支架立杆单元容许荷载验算N2219KNN292KN,满足要求。其中N292KN步距125M时立杆容许荷载，路桥施工计算手册189页表83443支架立杆单元容许长细比验算L0/I150/1694150，满足要求。主要受压构件支架长细比计算值L020M计算长度ML0H2A120315M；H12M立杆步距A015M立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的最大长度150主要受压构件支架容许长细比44支架立杆单元的稳定性验算FN/A2219103/0641424104816MPAF215MPA,满足要求。其中N2219KN立杆的轴心压力计算值0641轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/I查表得到I16CM计算立杆的截面回转半径A424CM2立杆净截面面积W449CM3立杆净截面抵抗矩F钢管立杆抗压强度计算值F215MPA钢管立杆抗压强度设计值113钢管立杆长细比5、支架立杆单元基础承载力验算51荷载511支架立杆单元顶托以上部分荷载，由411得知N1Q1L245609221KN512支架立杆单元荷载N212H12005965046KN其中0059KN/M支架立杆单元综合自重，含托架及周边横杆分配值H65M取支架立杆单元高度最大值513支架立杆单元总荷载NN1N22210462256KN52支架钢板下砼承载力验算N/A2256/0022510MPAFC75MPA，满足要求。其中N2219KN立杆的轴心压力计算值FC75MPAC15砼抗压强度设计