结构计算书正文

第 52 页 1 工程概况1.1工程背景本项目为6层钢筋混凝土框架结构体系，占地面积约为6138.76 m2，总建筑面积约为6138.73 m2；首层高3.9m,标准层3.6 m平面尺寸为14.7m69.6m。采用桩基础，室内地坪为0.000m，室外内高差0.45m。框架梁、柱、楼面、屋面板板均为现浇。1.1.1设计资料(1)气象资料夏季最高气温，冬季室外气温最低-200C冻土深度25cm，基本风荷载W。=0.35kN/ m2；基本雪荷载为0.35 kN/ m2。年降水量650mm。(2) 地质条件建筑场地地形平坦，地基土成因类型为冰水洪积层。自上而下叙述如下：新近沉积层（第一层），粉质粘土，厚度0.51.0米，岩性特点，团粒状大孔结构，欠压密。粉质粘土层（第二层），地质主要岩性为黄褐色分之粘土，硬塑状态，具有大孔结构，厚度约3.0米, qsk=3540kPa。粉质粘土层（第三层），地质岩性为褐黄色粉质粘土，具微层理，含铁锰结核，可塑状态，厚度3.5米， qsk=3035kPa。粉质粘土层（第四层），岩性为褐黄色粉质粘土，具微层理，含铁锰结核，硬塑状态，厚度未揭露，qsk=4060kPa,qpk=15002000kPa。不考虑地下水。(3) 地震设防烈度7度(4) 抗震等级三级(5) 设计地震分组场地为1类一组Tg（s）=0.25s （表3.8高层建筑结构）1.1.2 材料柱采用C30，纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，梁采用C30，纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235。基础采用C30，纵筋采用HRB400，箍筋采用HPB235。 1.2工程特点本工程为6层，主体高度为24米，属多层建筑。高层建筑采用的结构可分为钢筋混凝土结构、钢结构、钢-钢筋混凝土组合结构等类型。根据不同结构类型的特点，正确选用材料，就成为经济合理地建造高层建筑的一个重要方面。经过结构论证以及设计任务书等实际情况，以及本建筑自身的特点，决定采用钢筋混凝土结构。 由于本次设计是办公楼设计，要求有灵活的空间布置，和较高的抗震等级，故采用钢筋混凝土框架结构体系。1.3 本章小结本章主要论述了本次设计的工程概况、相关的设计资料、高层建筑的一些特点以及综合本次设计所确定的结构体系类型。2 结构设计2.1工程特点本项目为6层钢筋混凝土框架结构体系，占地面积约为960.96 m2，总建筑面积约为8811.84 m2；层高3.6m平面尺寸为18.3m52.0m。采用桩基础，室内地坪为0.000m，室外内高差0.6m。框架平面同柱网布置如下图：图2.1 框架平面柱网布置框架梁柱现浇，屋面及楼面采用120mm厚现浇钢筋混凝土。2.2 设计资料（1） 气象条件:基本风荷载W。=0.35kN/ m2;基本雪荷载为0.2 KN/ m2。（2） 楼、屋面使用荷载：走道：2.5kN/ m2；消防楼梯2.5kN/ m2；办公室2.0kN/ m2；为安全考虑，均按2.5kN/ m2计算。（3） 屋面及楼面做法：屋面做法：20mm厚1：2水泥砂浆找平；100140mm厚（2%找坡）膨胀珍珠岩；100mm厚现浇钢筋混凝土楼板；15mm厚纸筋石灰抹灰。楼面做饭：25mm厚水泥砂浆面层； 100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 15mm纸筋石灰抹灰 2.3 梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定（1） 初估截面尺寸(1)柱：bh=400mm400mm(2)梁：梁编号如下图：L1: h=(1/101/15)600=400600 取h=500mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)500=167250 取b=250mmL2: h=(1/121/8)2700=225338 取h=450mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)450=130225 取b=250mmL3: h=(1/121/8)4500=375562 取h=450mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)450=150225 取b=250mm（2） 梁的计算跨度框架梁的计算跨度以上柱形心为准，由于建筑轴线与柱轴线重合，故计算跨度如下：图2.2 梁的计算跨度（3）柱高度底层柱 h=3.9+0.45+0.5=4.85m其他层 h=3.6m图2.3 横向框架计算简图2. 4 荷载计算（1）屋面均布恒载二毡三油防水层 0.35 kN/ m2冷底子有热玛蹄脂 0.05 kN/ m220mm厚1：2水泥砂浆找平 0.02 20=0.4 kN/ m2100140厚(2%坡度)膨胀珍珠岩 (0.1+0.14)7/2=0.84 kN/ m2100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 0.125=2.5 kN/ m215mm厚纸筋石灰抹底 0.01516=0.24 kN/ m2共计 4.38 kN/ m2屋面恒载标准值为：（69.6+0.24）（62+2.7+0.24）4.38=4570.13 kN（2）楼面均布恒载按楼面做法逐项计算25厚水泥砂浆找平 0.02520=0.05 kN/ m2100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.125=2.5 kN/ m215厚纸筋石灰抹灰 0.01516=0.24 kN/ m2共计 3.24 kN/ m2楼面恒载标准值为：（69.6+0.24）（62+2.7+0.24）3.24=3380.04 kN（3） 屋面均布活载计算重力荷载代表值时，仅考虑屋面雪荷载：0.2（69.2+0.24）（62+2.7+0.24）=208.67 kN（4） 楼面均布活荷载楼面均布活荷载对于办公楼一般房间为2.0KN/ m2，走道、消防楼梯为2.5 kN/ m2，为计算方便，偏安全的统一取均布活荷为2.5 kN/ m2。楼面均布活荷载标准值为：2.5（69.2+0.24）（62+2.7+0.24）=2608.52 kN（5） 梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱的抹灰重量）L1： bh=0.25m0.5m 长度5.66m 每根重量 0.55.625（0.022+0.25）=42.84 kN 根数 2126=252根L2： bh=0.25m0.45m 长度2.1m 每根重量 0.452.125（0.022+0.25）=6.85 kN 根数 216=126根L3： bh=0.25m0.45m 长度3.2m 每根重量 0.453.225（0.022+0.25）=10.44 kN 根数 1629=288根Z1： 截面 0.60.6 m2 长度4.7m 每根重量 （0.4+0.022）4.725=16.4 kN 根数 144=56根Z2： 截面 0.40.4 m2 长度3.6m 每根重量 （0.4+0.022）3.625=14.4 kN 根数 2145=420根表2.1 梁柱自重梁（柱）编 号截面（m2）长度（m）根数每根重量（kN）L10.250.55.625220.3L20.250.452.31356.85L30.250.453.228810.44Z10.40.44.18416.4Z20.40.43.642014.4（6） 墙体自重外墙墙厚240mm，采用瓷砖贴面；内墙墙厚1240mm，采用水泥砂浆抹面，内外墙均采用粉煤灰空心砌块砌筑。单位面积外墙体重量为：7.00.24=1.68 kN/ m2 单位面积外墙贴面重量为：0.5 kN/ m2单位面积内墙体重量为：7.00.24=1.68 kN/ m2单位面积内墙贴面重量为（双面抹面）：0.362=0.72 kN/ m2表2.2 墙体自重墙体每片面积（m2）片数重量（KN）底层纵墙外墙3.23.436外墙墙体407.43743.23外墙墙面121.263.04.302外墙墙体10.15外墙墙面3.024.13.42外墙墙体27.23外墙墙面8.115.63.144外墙墙体127.95外墙墙面38.08内墙3.23.48内墙墙体132.12548.57内墙墙面56.623.63.49内墙墙体277.30内墙墙面82.53底层横墙外墙7.24.04外墙墙体96.77207.56外墙墙面82.942.14.252外墙墙体15.0外墙墙面12.85内墙7.24.016内墙墙体387.07718.85内墙墙面331.78外墙3.43.1516外墙墙体287.89外墙墙面85.68续表2-2墙体每片面积（）片数重量（kN）其他层纵墙外墙3.43.136外墙墙体282.14537.31外墙墙面83.975.63.14外墙墙体116.66外墙墙面34.722.33.152外墙墙体15.27外墙墙面4.55内墙3.43.137内墙墙体577.551179.5内墙墙面247.525.63.122内墙墙体634.57内墙墙面271.964.13.12内墙墙体9.68内墙墙面8.294.13.11内墙墙体17.82内墙墙面7.64其他层横墙外墙7.22.904外墙墙体140.37210.48外墙墙面41.762.13.152外墙墙体22.23外墙墙面6.12内墙7.22.9016内墙墙体280.62514.48内墙墙面233.86（7）荷载总汇顶层重力荷载代表值包括屋面恒载+50%屋面雪载+纵横梁自重+半层柱自重+半层墙体自重。顶层恒载：4570.13kN顶层活载：208.68kN顶层梁自重：+=20.342+6.8521+10.4776=1789.891kN顶层柱自重：14.484=1209.60 kN顶层墙自重：1179.51+537.31=1716.82 kN=+1/2+1/2+1/2=7927.57 kN其他层重力荷载代表值包括楼面恒载+50%活载+纵横梁自重+楼面上下各半层的柱及纵横墙体自重。G=3380.65+1/22608.52+1789.89+1209.60+1716.82=9401.229401.22 kN =3380.65+1/22608.52+1789.89+1/21209.60+1/216.484=7768.4kN门窗荷载计算M-1、 M-2 采用钢框门，单位面积钢框门重量为0.4kN/ m2M-3、采用木门，单位面积木门重量为0.2 kN/ m2 C-1、 C-2、 C-3 均采用钢框玻璃窗，单位面积钢框玻璃窗重量为0.45 kN/表2.3 门窗重量计算层号门窗号单位面积（m2）数量重量(kN)底层M-12.03.037.280.39M-22.02.423.84M-31.002.141.68C-12.72.112.55C-21.51.867.29C-43.42.11857.83二至六层M-31.02.12410.08110.24C-12.72.112.55C-21.51.889.72C-33.02.13187.89（1）底层墙体实际重量：=7848.79 kN（2）二至六层实际重量：kN kN建筑物总重力荷载代表值kN2. 5 水平地震作用下框架的侧向位移验算 （1） 横向线刚度混凝土 C30 kN/ m2在框架结构中，有现浇楼面或预制板楼面。而现浇板的楼面，板可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架取=1.5（为梁的截面惯性矩）。对中框架取=2.0。若为装配楼板，现浇层的楼 图2.5 质点重力荷载值面，则边框架梁取=1.2，对中框架取=1.5。 横向线刚度计算见表2.4。（2） 横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于表2.5，横向框架柱侧移刚度D值计算见表2.6。（3） 横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基本公式。表2.4 横向刚度计算梁号截面Bh (m2 )跨度L(m)惯性矩I0=bh3/12边框架梁中框架梁Ib=1.5I0Kb=E0 /l Ib=2I0Kb=E0 /lL10.250.56.02.63.010-31.951045.2010-32.60104L20.250.452.71.902.8510-33.171043.8010-34.22104L30.250.453.61.902.8510-32.381043.8010-32.85104表2.5 柱线刚度柱号截面（m2）柱高度（m）惯性矩线刚度（m4）（kNm）0.40.44.12.1310-31.561040.40.43.62.1310-31.78104 表2.6横向框架柱侧移刚度D值计算 项目柱类型层根数底层边框架边柱0.53859914边框架中柱0.71679744中框架边柱0.591658138中框架中柱0.765851938629660二至六层边框架边柱0.3557694边框架中柱0.5997244续表2-6 项目柱类型层 根数二至六层中框架边柱0.42692238中框架中柱0.49807638631896这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期： 式中基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减少的影响，取0.6；框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移；是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位移。然后由求出，再用求出框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。横向框架顶点位移计算见表2-7。表2.7 横向框架顶点位移层次（kN）（kN）（kN/m）层间相对位移68037.818037.816318960.01270.299559511.4617549.396318960.02780.286849511.4627060.86318960.04280.259039511.4636372.266318960.05760.216229511.4646083.726318960.07290.158617848.7953932.516296600.08570.8570=1.70.6（4） 横向地震作用计算在I类场地，6度设防区，设计地震分组为第二组情况下，结构的特征周期=0.25s，水平地震影响系数最大值=0.16。由于=0.558=1.40.25=0.35（s），应考虑顶点附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配给各层，则水平地震作用呈倒三角形分布。对一般层，这种分布基本符合实际。但对结构上部，水平作用小于按时程分析法和振型分解法求得的结果，特别对于周期比较长的结构相差更大。地震的宏观震害也表明，结构上部往往震害很严重。因此，即顶部附加地震作用系数考虑顶部地震力的加大。考虑了结构周期和场地的影响。且修正后的剪力分布与实际更加吻合。=0.08+0.01=0.080.558+0.01=0.0546结构横向总水平地震作用标准值：=（/ ）0.85=（0.25/0.558）0.90.160.8553932.51=3560.74kN顶点附加水平地震作用：=0.05463560.74=194.43kN各层横向地震剪力计算见表2-8，表中：横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图2.4。表2.8 各层横向地震作用及楼层地震剪力层次（m）（m）（kN）（kN）（kN）63.622.18037.811776360.251844.99844.9953.618.59511.461759620.248834.901679.8943.614.99511.461417210.200673.302353.1933.611.39511.461074790.152511.712864.9023.67.79511.46732380.103346.753211.6514.854.17848.74321840.045151.493363.14注：表中第6层中加入了，其中 =194.43kN。图2.4 横向框架剪力图（5） 横向框架抗震变形验算详见表2.9。表2.9 横向框架抗震变形验算层次层间剪力（kN）层间刚度（kN）层间位移（m）层高（m）层间相对弹性转角6844.996318960.001343.61/268751679.896318960.002663.61/135342353.1916318960.003723.61/96732864.906318960.004533.61/79422211.656318960.005083.61/70913363.146299600.005344.851/674注：层间弹性相对转角均满足要求。=1/450。（若考虑填充墙抗力作用为1/550）（6）水平地震作用下横向框架的内力分析本设计取中框架为例，柱端计算结果详见表2.10。地震作用下框架梁柱弯矩，梁端剪力及柱轴力分别见表2.11、图2-7，图2.8。表2.10 A轴柱（边柱）柱端弯矩计算层次层高h层间剪力层间刚度y(m)63.6844.9963189662999.281.460.323.3910.0253.61679.89631896629918.41.460.439.7726.5143.62353.19631896629925.751.460.4550.9941.7233.62864.90631896629931.521.460.4561.8850.6323.63211.65631896629935.161.460.4569.6256.9414.853363.14629660658135.141.670.582.5682.58注：表中： 表2.11 D轴柱（中柱）柱端弯矩计算层次层高h层间剪力层间刚度y(m)63.6844.996318968076111.920.4521.4217.5353.61679.896318968076211.920.4542.5334.8043.62353.196318968076301.920.4559.4848.6633.62864.906318968076371.920.565.8465.8423.63211.656318968076411.920.573.8573.8514.853363.146296608519454.370.664.14128.28该框架为对称结构A轴柱与D轴柱相同，B轴柱与C轴柱相同。图2.5地震作用下中框架弯矩图（kN/m）（7） 竖向荷载作用下横向框架的内力分仍以中框架为例进行计算。2. 6荷载计算第6层梁的均布线荷载 图2.9 荷载折减示意图 AB跨：屋面均布恒载传给梁 4.383.60.847=17.52kN/m横梁自重（包括抹灰） （0.25+0.022）0.525=5.95kN/m恒载： 16.99kN/mBC跨：屋面均布恒载传给梁 4.383.60.847=13.36kN/m横梁自重（包括抹灰） （0.25+0.022）0.4525=3.26kN/m恒载： 16.22kN/m第25层梁均布线荷载AB跨： 楼面均布恒载传给梁 3.243.60.847=12.96kN/m横梁自重（包括抹灰） （0.25+0.022）0.525=5.95kN/m无横墙恒载： 13.51kN/mBC跨： 楼面均布恒载传 3.243.60.847=12.96kN/m 横梁自重（包括抹灰） （0.25+0.022）0.4525=3.26kN/m 恒载： 13.14kN/m第25层集中荷载：纵梁自重（包括抹灰）： （0.25+0.022）0.45253.6=11.75 kN 外纵墙自重（包括抹灰）： （1.68+0.72）3.6（3.6-0.40）=27.65 kN内纵墙自重： （1.68+0.72）3.6（3.6-0.40）=27.65 kN柱自重（包括抹灰）： 0. 40.43.625=14.40 kN 总计： 81.45 kN第1层梁均布线荷载AB跨恒载： 13.51kN/mCD跨恒载： 13.14kN/m第1层集中荷载：纵梁自重（包括抹灰）： 13.05 kN纵墙自重（包括抹灰）： 16.22 kN柱自重（包括抹灰）： 48.13 kN总计： 104.05 kN活荷载计算：屋面梁上线活荷载楼面梁上线活荷载边框架恒载及活荷载见图2.6（a）恒载示意2.6 （a）恒载示意（1）用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置。这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低，但当活荷载在总荷载比例较大时，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘1.11.2的放大系数予以调整。a.固端弯矩计算1.恒荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。计算结果见表2-13。表2.13固端弯矩计算层数简图边跨框架梁顶层 底层中间跨框架梁顶层底层2.活荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。计算结果见表2.14。表2.14固端弯矩计算层数简图边跨框架梁顶层底层中间跨框架梁顶层底层b.分配系数计算 考虑框架对称性，取半框架计算，半框架的梁柱线刚度如图2-11。各杆端分配系数见表2.15。表2.15各杆端分配系数层号节点A各杆端分配系数节点B各杆端分配系数顶层A6A6041B6B5014A6B6059B6A6020B6C6066标准层A5A60.29A6A5029B5B6012B5B6012A5B5042B5A5018B5C5058底层B1B7030A1A0026B1B2012B1B0011B1D1044B1A1018B1C10593 一层板计算3.1 房间编号 133.1.1 基本资料1、房间编号： 13 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 6.25 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.50 kN/M2 计算跨度Lx = 3600 mm；计算跨度Ly = 6000 mm 板厚H = 120 mm； 砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。3.1.2 计算结果： Mx =(0.03670+0.00760/5)(1.20 6.3+1.40 1.3) 3.62 = 4.58kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.08200+0.02420/5)(1.4 1.3) 3.62 = 1.97kNM Mx= 4.58 + 1.97 = 6.55kNM Asx= 326.81mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.272% ， 0.279% My =(0.00760+0.03670/5)(1.20 6.3+1.40 1.3) 3.62= 1.79kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.02420+0.08200/5)(1.4 1.3) 3.62 = 0.92kNM My= 1.79 + 0.92 = 2.71kNM Asy= 326.81mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.272% ， 0.279% Mx =0.07930(1.20 6.3+1.40 2.5) 3.62 = 11.31kNM Asx= 566.55mm2，实配10125 (As 628.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.524% My =0.05710(1.20 6.3+1.40 2.5) 3.62 = 8.14kNM Asy= 450.52mm2，实配 8125 (As 402.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.335%3.1.3 跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.03670+0.00760/5)(1.0 6.3+1.0 2.5 ) 3.62 = 4.33kNM Mq =(0.03670+0.00760/5)(1.0 6.3+0.5 2.5 ) 3.62 = 3.71kNM Es 210000.N/mm2 Ec 27871.N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.33/(0.87 101. 335.) = 147.19N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335./ 60000.=0.00559 1.1 - 0.65 1.78/(0.00559 147.19) = -0.307 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 27870.7 = 7.535 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 335./1000/ 101.=0.00332 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs 210000. 335. 101.2/1.150.200+0.2+67.5350.00332/(1+3.50.00)= 1237.70kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 4.33/ 3.71(2-1)+ 4.33 1237.70 = 666.454kNM(5)、挠度 f Qk L 4 / B f 0.00236 8.8 3.64/ 666.454= 5.204mm f / L 5.204/3600.= 1/ 692.，满足规范要求！3.1.4 裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.33106/(0.87 101. 335.) = 147.19N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 147.19) = 0.314max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.10.314147.2/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) = 0.060，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.69106/(0.87 93. 335.) = 62.49N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 62.49) = -0.751当 0.2 时，取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.10.200 62.5/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) = 0.016，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 8.99106/(0.87 100. 628.) = 164.51N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 628./ 60000.= 0.010 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 164.51) = 0.429max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.10.429164.5/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01047) = 0.104，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 6.48106/(0.87 101. 402.) = 183.25N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 402./ 60000.= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 183.25) = 0.469max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.10.469183.3/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) = 0.111，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 8.99106/(0.87 100. 628.) = 164.51N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 628./ 60000.= 0.010 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 164.51) = 0.429max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.10.429164.5/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01047) = 0.104，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 6.48106/(0.87 101. 402.) = 183.2