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第 52 页 1 工程概况1.1工程背景本项目为6层钢筋混凝土框架结构体系,占地面积约为6138.76 m2,总建筑面积约为6138.73 m2;首层高3.9m,标准层3.6 m平面尺寸为14.7m69.6m。采用桩基础,室内地坪为0.000m,室外内高差0.45m。框架梁、柱、楼面、屋面板板均为现浇。1.1.1设计资料(1)气象资料夏季最高气温,冬季室外气温最低-200C冻土深度25cm,基本风荷载W。=0.35kN/ m2;基本雪荷载为0.35 kN/ m2。年降水量650mm。(2) 地质条件建筑场地地形平坦,地基土成因类型为冰水洪积层。自上而下叙述如下:新近沉积层(第一层),粉质粘土,厚度0.51.0米,岩性特点,团粒状大孔结构,欠压密。粉质粘土层(第二层),地质主要岩性为黄褐色分之粘土,硬塑状态,具有大孔结构,厚度约3.0米, qsk=3540kPa。粉质粘土层(第三层),地质岩性为褐黄色粉质粘土,具微层理,含铁锰结核,可塑状态,厚度3.5米, qsk=3035kPa。粉质粘土层(第四层),岩性为褐黄色粉质粘土,具微层理,含铁锰结核,硬塑状态,厚度未揭露,qsk=4060kPa,qpk=15002000kPa。不考虑地下水。(3) 地震设防烈度7度(4) 抗震等级三级(5) 设计地震分组场地为1类一组Tg(s)=0.25s (表3.8高层建筑结构)1.1.2 材料柱采用C30,纵筋采用HRB335,箍筋采用HPB235,梁采用C30,纵筋采用HRB335,箍筋采用HPB235。基础采用C30,纵筋采用HRB400,箍筋采用HPB235。 1.2工程特点本工程为6层,主体高度为24米,属多层建筑。高层建筑采用的结构可分为钢筋混凝土结构、钢结构、钢-钢筋混凝土组合结构等类型。根据不同结构类型的特点,正确选用材料,就成为经济合理地建造高层建筑的一个重要方面。经过结构论证以及设计任务书等实际情况,以及本建筑自身的特点,决定采用钢筋混凝土结构。 由于本次设计是办公楼设计,要求有灵活的空间布置,和较高的抗震等级,故采用钢筋混凝土框架结构体系。1.3 本章小结本章主要论述了本次设计的工程概况、相关的设计资料、高层建筑的一些特点以及综合本次设计所确定的结构体系类型。2 结构设计2.1工程特点本项目为6层钢筋混凝土框架结构体系,占地面积约为960.96 m2,总建筑面积约为8811.84 m2;层高3.6m平面尺寸为18.3m52.0m。采用桩基础,室内地坪为0.000m,室外内高差0.6m。框架平面同柱网布置如下图:图2.1 框架平面柱网布置框架梁柱现浇,屋面及楼面采用120mm厚现浇钢筋混凝土。2.2 设计资料(1) 气象条件:基本风荷载W。=0.35kN/ m2;基本雪荷载为0.2 KN/ m2。(2) 楼、屋面使用荷载:走道:2.5kN/ m2;消防楼梯2.5kN/ m2;办公室2.0kN/ m2;为安全考虑,均按2.5kN/ m2计算。(3) 屋面及楼面做法:屋面做法:20mm厚1:2水泥砂浆找平;100140mm厚(2%找坡)膨胀珍珠岩;100mm厚现浇钢筋混凝土楼板;15mm厚纸筋石灰抹灰。楼面做饭:25mm厚水泥砂浆面层; 100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 15mm纸筋石灰抹灰 2.3 梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定(1) 初估截面尺寸(1)柱:bh=400mm400mm(2)梁:梁编号如下图:L1: h=(1/101/15)600=400600 取h=500mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)500=167250 取b=250mmL2: h=(1/121/8)2700=225338 取h=450mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)450=130225 取b=250mmL3: h=(1/121/8)4500=375562 取h=450mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)450=150225 取b=250mm(2) 梁的计算跨度框架梁的计算跨度以上柱形心为准,由于建筑轴线与柱轴线重合,故计算跨度如下:图2.2 梁的计算跨度(3)柱高度底层柱 h=3.9+0.45+0.5=4.85m其他层 h=3.6m图2.3 横向框架计算简图2. 4 荷载计算(1)屋面均布恒载二毡三油防水层 0.35 kN/ m2冷底子有热玛蹄脂 0.05 kN/ m220mm厚1:2水泥砂浆找平 0.02 20=0.4 kN/ m2100140厚(2%坡度)膨胀珍珠岩 (0.1+0.14)7/2=0.84 kN/ m2100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 0.125=2.5 kN/ m215mm厚纸筋石灰抹底 0.01516=0.24 kN/ m2共计 4.38 kN/ m2屋面恒载标准值为:(69.6+0.24)(62+2.7+0.24)4.38=4570.13 kN(2)楼面均布恒载按楼面做法逐项计算25厚水泥砂浆找平 0.02520=0.05 kN/ m2100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.125=2.5 kN/ m215厚纸筋石灰抹灰 0.01516=0.24 kN/ m2共计 3.24 kN/ m2楼面恒载标准值为:(69.6+0.24)(62+2.7+0.24)3.24=3380.04 kN(3) 屋面均布活载计算重力荷载代表值时,仅考虑屋面雪荷载:0.2(69.2+0.24)(62+2.7+0.24)=208.67 kN(4) 楼面均布活荷载楼面均布活荷载对于办公楼一般房间为2.0KN/ m2,走道、消防楼梯为2.5 kN/ m2,为计算方便,偏安全的统一取均布活荷为2.5 kN/ m2。楼面均布活荷载标准值为:2.5(69.2+0.24)(62+2.7+0.24)=2608.52 kN(5) 梁柱自重(包括梁侧、梁底、柱的抹灰重量)L1: bh=0.25m0.5m 长度5.66m 每根重量 0.55.625(0.022+0.25)=42.84 kN 根数 2126=252根L2: bh=0.25m0.45m 长度2.1m 每根重量 0.452.125(0.022+0.25)=6.85 kN 根数 216=126根L3: bh=0.25m0.45m 长度3.2m 每根重量 0.453.225(0.022+0.25)=10.44 kN 根数 1629=288根Z1: 截面 0.60.6 m2 长度4.7m 每根重量 (0.4+0.022)4.725=16.4 kN 根数 144=56根Z2: 截面 0.40.4 m2 长度3.6m 每根重量 (0.4+0.022)3.625=14.4 kN 根数 2145=420根表2.1 梁柱自重梁(柱)编 号截面(m2)长度(m)根数每根重量(kN)L10.250.55.625220.3L20.250.452.31356.85L30.250.453.228810.44Z10.40.44.18416.4Z20.40.43.642014.4(6) 墙体自重外墙墙厚240mm,采用瓷砖贴面;内墙墙厚1240mm,采用水泥砂浆抹面,内外墙均采用粉煤灰空心砌块砌筑。单位面积外墙体重量为:7.00.24=1.68 kN/ m2 单位面积外墙贴面重量为:0.5 kN/ m2单位面积内墙体重量为:7.00.24=1.68 kN/ m2单位面积内墙贴面重量为(双面抹面):0.362=0.72 kN/ m2表2.2 墙体自重墙体每片面积(m2)片数重量(KN)底层纵墙外墙3.23.436外墙墙体407.43743.23外墙墙面121.263.04.302外墙墙体10.15外墙墙面3.024.13.42外墙墙体27.23外墙墙面8.115.63.144外墙墙体127.95外墙墙面38.08内墙3.23.48内墙墙体132.12548.57内墙墙面56.623.63.49内墙墙体277.30内墙墙面82.53底层横墙外墙7.24.04外墙墙体96.77207.56外墙墙面82.942.14.252外墙墙体15.0外墙墙面12.85内墙7.24.016内墙墙体387.07718.85内墙墙面331.78外墙3.43.1516外墙墙体287.89外墙墙面85.68续表2-2墙体每片面积()片数重量(kN)其他层纵墙外墙3.43.136外墙墙体282.14537.31外墙墙面83.975.63.14外墙墙体116.66外墙墙面34.722.33.152外墙墙体15.27外墙墙面4.55内墙3.43.137内墙墙体577.551179.5内墙墙面247.525.63.122内墙墙体634.57内墙墙面271.964.13.12内墙墙体9.68内墙墙面8.294.13.11内墙墙体17.82内墙墙面7.64其他层横墙外墙7.22.904外墙墙体140.37210.48外墙墙面41.762.13.152外墙墙体22.23外墙墙面6.12内墙7.22.9016内墙墙体280.62514.48内墙墙面233.86(7)荷载总汇顶层重力荷载代表值包括屋面恒载+50%屋面雪载+纵横梁自重+半层柱自重+半层墙体自重。顶层恒载:4570.13kN顶层活载:208.68kN顶层梁自重:+=20.342+6.8521+10.4776=1789.891kN顶层柱自重:14.484=1209.60 kN顶层墙自重:1179.51+537.31=1716.82 kN=+1/2+1/2+1/2=7927.57 kN其他层重力荷载代表值包括楼面恒载+50%活载+纵横梁自重+楼面上下各半层的柱及纵横墙体自重。G=3380.65+1/22608.52+1789.89+1209.60+1716.82=9401.229401.22 kN =3380.65+1/22608.52+1789.89+1/21209.60+1/216.484=7768.4kN门窗荷载计算M-1、 M-2 采用钢框门,单位面积钢框门重量为0.4kN/ m2M-3、采用木门,单位面积木门重量为0.2 kN/ m2 C-1、 C-2、 C-3 均采用钢框玻璃窗,单位面积钢框玻璃窗重量为0.45 kN/表2.3 门窗重量计算层号门窗号单位面积(m2)数量重量(kN)底层M-12.03.037.280.39M-22.02.423.84M-31.002.141.68C-12.72.112.55C-21.51.867.29C-43.42.11857.83二至六层M-31.02.12410.08110.24C-12.72.112.55C-21.51.889.72C-33.02.13187.89(1)底层墙体实际重量:=7848.79 kN(2)二至六层实际重量:kN kN建筑物总重力荷载代表值kN2. 5 水平地震作用下框架的侧向位移验算 (1) 横向线刚度混凝土 C30 kN/ m2在框架结构中,有现浇楼面或预制板楼面。而现浇板的楼面,板可以作为梁的有效翼缘,增大梁的有效刚度,减少框架侧移。为考虑这一有利作用,在计算梁的截面惯性矩时,对现浇楼面的边框架取=1.5(为梁的截面惯性矩)。对中框架取=2.0。若为装配楼板,现浇层的楼 图2.5 质点重力荷载值面,则边框架梁取=1.2,对中框架取=1.5。 横向线刚度计算见表2.4。(2) 横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于表2.5,横向框架柱侧移刚度D值计算见表2.6。(3) 横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆,导出以直杆顶点位移表示的基本公式。表2.4 横向刚度计算梁号截面Bh (m2 )跨度L(m)惯性矩I0=bh3/12边框架梁中框架梁Ib=1.5I0Kb=E0 /l Ib=2I0Kb=E0 /lL10.250.56.02.63.010-31.951045.2010-32.60104L20.250.452.71.902.8510-33.171043.8010-34.22104L30.250.453.61.902.8510-32.381043.8010-32.85104表2.5 柱线刚度柱号截面(m2)柱高度(m)惯性矩线刚度(m4)(kNm)0.40.44.12.1310-31.561040.40.43.62.1310-31.78104 表2.6横向框架柱侧移刚度D值计算 项目柱类型层根数底层边框架边柱0.53859914边框架中柱0.71679744中框架边柱0.591658138中框架中柱0.765851938629660二至六层边框架边柱0.3557694边框架中柱0.5997244续表2-6 项目柱类型层 根数二至六层中框架边柱0.42692238中框架中柱0.49807638631896这样,只要求出结构的顶点水平位移,就可以按下式求得结构的基本周期: 式中基本周期调整系数,考虑填充墙使框架自振周期减少的影响,取0.6;框架的顶点位移。在未求出框架的周期前,无法求出框架的地震力及位移;是将框架的重力荷载视为水平作用力,求得的假想框架顶点位移。然后由求出,再用求出框架结构的底部剪力,进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。横向框架顶点位移计算见表2-7。表2.7 横向框架顶点位移层次(kN)(kN)(kN/m)层间相对位移68037.818037.816318960.01270.299559511.4617549.396318960.02780.286849511.4627060.86318960.04280.259039511.4636372.266318960.05760.216229511.4646083.726318960.07290.158617848.7953932.516296600.08570.8570=1.70.6(4) 横向地震作用计算在I类场地,6度设防区,设计地震分组为第二组情况下,结构的特征周期=0.25s,水平地震影响系数最大值=0.16。由于=0.558=1.40.25=0.35(s),应考虑顶点附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力,若按分配给各层,则水平地震作用呈倒三角形分布。对一般层,这种分布基本符合实际。但对结构上部,水平作用小于按时程分析法和振型分解法求得的结果,特别对于周期比较长的结构相差更大。地震的宏观震害也表明,结构上部往往震害很严重。因此,即顶部附加地震作用系数考虑顶部地震力的加大。考虑了结构周期和场地的影响。且修正后的剪力分布与实际更加吻合。=0.08+0.01=0.080.558+0.01=0.0546结构横向总水平地震作用标准值:=(/ )0.85=(0.25/0.558)0.90.160.8553932.51=3560.74kN顶点附加水平地震作用:=0.05463560.74=194.43kN各层横向地震剪力计算见表2-8,表中:横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图2.4。表2.8 各层横向地震作用及楼层地震剪力层次(m)(m)(kN)(kN)(kN)63.622.18037.811776360.251844.99844.9953.618.59511.461759620.248834.901679.8943.614.99511.461417210.200673.302353.1933.611.39511.461074790.152511.712864.9023.67.79511.46732380.103346.753211.6514.854.17848.74321840.045151.493363.14注:表中第6层中加入了,其中 =194.43kN。图2.4 横向框架剪力图(5) 横向框架抗震变形验算详见表2.9。表2.9 横向框架抗震变形验算层次层间剪力(kN)层间刚度(kN)层间位移(m)层高(m)层间相对弹性转角6844.996318960.001343.61/268751679.896318960.002663.61/135342353.1916318960.003723.61/96732864.906318960.004533.61/79422211.656318960.005083.61/70913363.146299600.005344.851/674注:层间弹性相对转角均满足要求。=1/450。(若考虑填充墙抗力作用为1/550)(6)水平地震作用下横向框架的内力分析本设计取中框架为例,柱端计算结果详见表2.10。地震作用下框架梁柱弯矩,梁端剪力及柱轴力分别见表2.11、图2-7,图2.8。表2.10 A轴柱(边柱)柱端弯矩计算层次层高h层间剪力层间刚度y(m)63.6844.9963189662999.281.460.323.3910.0253.61679.89631896629918.41.460.439.7726.5143.62353.19631896629925.751.460.4550.9941.7233.62864.90631896629931.521.460.4561.8850.6323.63211.65631896629935.161.460.4569.6256.9414.853363.14629660658135.141.670.582.5682.58注:表中: 表2.11 D轴柱(中柱)柱端弯矩计算层次层高h层间剪力层间刚度y(m)63.6844.996318968076111.920.4521.4217.5353.61679.896318968076211.920.4542.5334.8043.62353.196318968076301.920.4559.4848.6633.62864.906318968076371.920.565.8465.8423.63211.656318968076411.920.573.8573.8514.853363.146296608519454.370.664.14128.28该框架为对称结构A轴柱与D轴柱相同,B轴柱与C轴柱相同。图2.5地震作用下中框架弯矩图(kN/m)(7) 竖向荷载作用下横向框架的内力分仍以中框架为例进行计算。2. 6荷载计算第6层梁的均布线荷载 图2.9 荷载折减示意图 AB跨:屋面均布恒载传给梁 4.383.60.847=17.52kN/m横梁自重(包括抹灰) (0.25+0.022)0.525=5.95kN/m恒载: 16.99kN/mBC跨:屋面均布恒载传给梁 4.383.60.847=13.36kN/m横梁自重(包括抹灰) (0.25+0.022)0.4525=3.26kN/m恒载: 16.22kN/m第25层梁均布线荷载AB跨: 楼面均布恒载传给梁 3.243.60.847=12.96kN/m横梁自重(包括抹灰) (0.25+0.022)0.525=5.95kN/m无横墙恒载: 13.51kN/mBC跨: 楼面均布恒载传 3.243.60.847=12.96kN/m 横梁自重(包括抹灰) (0.25+0.022)0.4525=3.26kN/m 恒载: 13.14kN/m第25层集中荷载:纵梁自重(包括抹灰): (0.25+0.022)0.45253.6=11.75 kN 外纵墙自重(包括抹灰): (1.68+0.72)3.6(3.6-0.40)=27.65 kN内纵墙自重: (1.68+0.72)3.6(3.6-0.40)=27.65 kN柱自重(包括抹灰): 0. 40.43.625=14.40 kN 总计: 81.45 kN第1层梁均布线荷载AB跨恒载: 13.51kN/mCD跨恒载: 13.14kN/m第1层集中荷载:纵梁自重(包括抹灰): 13.05 kN纵墙自重(包括抹灰): 16.22 kN柱自重(包括抹灰): 48.13 kN总计: 104.05 kN活荷载计算:屋面梁上线活荷载楼面梁上线活荷载边框架恒载及活荷载见图2.6(a)恒载示意2.6 (a)恒载示意(1)用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析,除活荷载较大的工业厂房外,对一般的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置。这样求得的框架内力,梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低,但当活荷载在总荷载比例较大时,可在截面配筋时,将跨中弯矩乘1.11.2的放大系数予以调整。a.固端弯矩计算1.恒荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁,计算固端弯矩。计算结果见表2-13。表2.13固端弯矩计算层数简图边跨框架梁顶层 底层中间跨框架梁顶层底层2.活荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁,计算固端弯矩。计算结果见表2.14。表2.14固端弯矩计算层数简图边跨框架梁顶层底层中间跨框架梁顶层底层b.分配系数计算 考虑框架对称性,取半框架计算,半框架的梁柱线刚度如图2-11。各杆端分配系数见表2.15。表2.15各杆端分配系数层号节点A各杆端分配系数节点B各杆端分配系数顶层A6A6041B6B5014A6B6059B6A6020B6C6066标准层A5A60.29A6A5029B5B6012B5B6012A5B5042B5A5018B5C5058底层B1B7030A1A0026B1B2012B1B0011B1D1044B1A1018B1C10593 一层板计算3.1 房间编号 133.1.1 基本资料1、房间编号: 13 2、边界条件(左端/下端/右端/上端):固定/固定/固定/固定/ 3、荷载: 永久荷载标准值:g 6.25 kN/M2 可变荷载标准值:q 2.50 kN/M2 计算跨度Lx = 3600 mm;计算跨度Ly = 6000 mm 板厚H = 120 mm; 砼强度等级:C25;钢筋强度等级:HPB235 4、计算方法:弹性算法。 5、泊松比:1/5. 6、考虑活荷载不利组合。3.1.2 计算结果: Mx =(0.03670+0.00760/5)(1.20 6.3+1.40 1.3) 3.62 = 4.58kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩: Mxa =(0.08200+0.02420/5)(1.4 1.3) 3.62 = 1.97kNM Mx= 4.58 + 1.97 = 6.55kNM Asx= 326.81mm2,实配 8150 (As 335.mm2) min 0.272% , 0.279% My =(0.00760+0.03670/5)(1.20 6.3+1.40 1.3) 3.62= 1.79kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩: Mya =(0.02420+0.08200/5)(1.4 1.3) 3.62 = 0.92kNM My= 1.79 + 0.92 = 2.71kNM Asy= 326.81mm2,实配 8150 (As 335.mm2) min 0.272% , 0.279% Mx =0.07930(1.20 6.3+1.40 2.5) 3.62 = 11.31kNM Asx= 566.55mm2,实配10125 (As 628.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% , 0.524% My =0.05710(1.20 6.3+1.40 2.5) 3.62 = 8.14kNM Asy= 450.52mm2,实配 8125 (As 402.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% , 0.335%3.1.3 跨中挠度验算: Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数: Mk =(0.03670+0.00760/5)(1.0 6.3+1.0 2.5 ) 3.62 = 4.33kNM Mq =(0.03670+0.00760/5)(1.0 6.3+0.5 2.5 ) 3.62 = 3.71kNM Es 210000.N/mm2 Ec 27871.N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下,受弯构件的短期刚度 Bs: 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) (混凝土规范式 8.1.22) sk Mk / (0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk 4.33/(0.87 101. 335.) = 147.19N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 te As / Ate (混凝土规范式 8.1.24) te 335./ 60000.=0.00559 1.1 - 0.65 1.78/(0.00559 147.19) = -0.307 当 0.2 时,取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E: E Es / Ec 210000.0/ 27870.7 = 7.535 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f: 矩形截面,f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 335./1000/ 101.=0.00332 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式(混凝土规范式 8.2.31)计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs 210000. 335. 101.2/1.150.200+0.2+67.5350.00332/(1+3.50.00)= 1237.70kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 : 按混凝土规范第 8.2.5 条,当 0时, 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B,可按下列公式计算: B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs (混凝土规范式 8.2.2) B 4.33/ 3.71(2-1)+ 4.33 1237.70 = 666.454kNM(5)、挠度 f Qk L 4 / B f 0.00236 8.8 3.64/ 666.454= 5.204mm f / L 5.204/3600.= 1/ 692.,满足规范要求!3.1.4 裂缝宽度验算: 、X方向板带跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) (混凝土规范式 8.1.22) sk Mk / (0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk 4.33106/(0.87 101. 335.) = 147.19N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 te As / Ate (混凝土规范式 8.1.24) te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时,取te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 147.19) = 0.314max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21)max 2.10.314147.2/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) = 0.060,满足规范要求! 、Y方向板带跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) (混凝土规范式 8.1.22) sk Mk / (0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk 1.69106/(0.87 93. 335.) = 62.49N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 te As / Ate (混凝土规范式 8.1.24) te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时,取te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 62.49) = -0.751当 0.2 时,取 0.2max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21)max 2.10.200 62.5/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) = 0.016,满足规范要求! 、左端支座跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) (混凝土规范式 8.1.22) sk Mk / (0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk 8.99106/(0.87 100. 628.) = 164.51N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 te As / Ate (混凝土规范式 8.1.24) te 628./ 60000.= 0.010 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 164.51) = 0.429max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21)max 2.10.429164.5/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01047) = 0.104,满足规范要求! 、下端支座跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) (混凝土规范式 8.1.22) sk Mk / (0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk 6.48106/(0.87 101. 402.) = 183.25N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 te As / Ate (混凝土规范式 8.1.24) te 402./ 60000.= 0.007当 te 0.01 时,取te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 183.25) = 0.469max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21)max 2.10.469183.3/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) = 0.111,满足规范要求! 、右端支座跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) (混凝土规范式 8.1.22) sk Mk / (0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk 8.99106/(0.87 100. 628.) = 164.51N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 te As / Ate (混凝土规范式 8.1.24) te 628./ 60000.= 0.010 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 164.51) = 0.429max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21)max 2.10.429164.5/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01047) = 0.104,满足规范要求! 、上端支座跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) (混凝土规范式 8.1.22) sk Mk / (0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk 6.48106/(0.87 101. 402.) = 183.2
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