某教学楼设计计算书（毕业设计）.pdf

毕业设计（论文）专用纸 - 第 1 页 建筑设计说明 1、工程概况 ： （1） 、工程名称：教学楼； （2） 、 工 程位置：某市； （3） 、工程总面积：4491.01，主楼5层，标准层高为3.9m。 （4） 、 结构形式：现浇整体框架 。 2、建筑物功能与特点： （1） 、平面设计 建筑平面布置满足长宽比小于5， 采用纵向3.6m、 横向7.8m、 3.0m、 7.8m的柱距，满足建筑开间模数和进深的要求。 （2） 、立面设计 该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。外墙面选用面砖饰面，不同分隔区采用不同的颜色区隔，以增强美感。 （3） 、防火 安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，大房间设前后两个门，小房间设一个门，满 足防火要求；室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设3个消火栓，满足间距50m的要求。 （4） 、抗震 建筑的场地地势平坦，体型规则、简洁有利于抗震。 （5） 、屋面 屋面形式为平屋顶； 平屋顶排水坡度为2%， 排水坡度的形式为垫置坡度，排水方式为内排水。屋面做法采用98J1工程做法中柔性防水，聚苯乙烯泡沫塑料板保温层屋面。 3、设计资料 （1） 、自然条件 工程地质条件：详见地质勘查报告。 抗震设防： 7 度 建筑物安全等级： 2级 毕业设计（论文）专用纸 - 第 2 页 基本风压： W0= 0.50 KN/m2，主导风向：东北风 基本雪压： S0= 0.40 KN/m2 气象条件： 夏季最高温度：40 oC 冬季最低温度：3oC 最冷月平均相对湿度：75% 最热月平均相对湿度：80% 年总降雨量：1200mm 日最大降雨量：260 mm 楼面活荷： 教室：2.0 KN/m2；走道及其他：2.5KN/m2。 4、工程做法 （1） 、屋面做法 30厚细石混凝土保护层（带砂、小片石，作为保护层） 20厚1：3水泥砂浆层找平层 100-140厚（2%找坡）膨胀珍珠 三毡四油防水层 钢筋混凝土基层 吊顶和粉底 （2） 、楼面做法瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 1) 房间、走道楼面现制水磨石 瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 100厚现浇混凝土楼板 15厚纸筋石灰抹底 2) 卫生间楼面铺地砖 8厚地砖楼面，干水泥擦缝 撒素水泥面（洒适量清水） 20厚1:4干硬性水泥砂浆结合层 60厚C20细石混凝土向地漏找平，最薄处30厚 聚氨酯三遍涂膜防水层厚1.51.8或用其他防水涂料防水层，防水层周边卷起高150 20厚1:3水泥砂浆找平层，四周抹小八字角 现浇钢筋混凝土楼板 （3） 、外墙面做法面砖饰面 毕业设计（论文）专用纸 - 第 3 页 1:1水泥砂浆（细砂）勾缝 贴8厚面砖（在砖粘贴面上涂抹专用粘贴剂，然后粘贴） 6厚1:0.2:2水泥石灰膏砂浆找平层 6厚1:1:6水泥石膏砂浆刮平扫毛 6厚1:0.5:4水泥石灰砂浆打底扫毛 刷一道加气混凝土界面处理剂 （4） 、内墙面做法纸筋（麻刀）灰墙面 刷内墙涂料 2厚纸筋（麻刀）灰抹面 9厚1:3石灰膏砂浆 5厚1:3:9水泥石膏砂浆打底划出纹理 加气混凝土界面处理剂一道 （5） 、散水做法：混凝土散水 50厚C15混凝土撒1:1水泥砂子，压实赶光 150厚3:7灰土垫层 素土夯实向外坡4% 一 结构布置 根据该房屋结构的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其建筑平面，结构平面和剖面图都已给出。主体结构共 5层，建筑面积共4491.01 ，每层高为 3.9 m ，女儿墙高为 0.6 m 。 外墙体采用 250 mm的加气混凝土砌体，内墙体200mm的加气混凝土砌体，采用门为木门，窗为铝合金窗，屋盖及楼盖使用 100 mm厚现浇钢筋混凝土板。 主梁的截面尺寸按1/81/12 进行估算，次梁不设。混凝土采用 C30，设计强度为：fc =14.3 N /mm ，ft =1.43 N /mm。该工程框架为横向框架承重，根据梁跨度可初步确定梁的尺寸见表 1.1。 表1.1 梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级 横梁（b*h） 层次 砼强度等级 AB、CD跨 BC跨 纵梁（b*h） 15 C30 350650 350550 350650 毕业设计（论文）专用纸 - 第 4 页 查表知，七级抗震设防烈度，高度30m的框架结构的抗震等级为三级，柱的截面尺寸采用轴压比来进行控制,其轴压比限值 N =0.9，各层的重力荷载代表值取为12KN / ，边柱的负载面积为 3.63.9，中柱的负载面积为 3.6 5.4 ，则柱截面尺寸可用如下经验公式粗略确定： N=1.2Nv=1.23.65.412=279.94KN A=23(0.1)10cNGnFaf=中柱：A=23(0.1)10cNGnFaf=1253.65.4/14.3（0.9-0.1）1000=0.10 则 a=0.32m 边柱：A=23(0.1)10cNGnFaf=0.07 则 a=0.27 根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计柱的截面尺寸为500500。柱高度：底层柱高度 h=3.9+0.6+0.5=5.0，其中 3.9 为底层告诉，0.6 为室内为高差，0.5为基础顶面至外地面高度，其他均为3.9m。计算简图如下： 二 重力荷载的计算 2.1 屋面及楼面的永荷载标准值 毕业设计（论文）专用纸 - 第 5 页 1. 屋面均布恒载 30厚细石混凝土保护层 220.03=0.66KN/ 三毡四油防水层 0.4 KN/ 20厚水泥沙浆找平层 200.02=0.4 KN/ 100-140厚（2%找坡）膨胀珍珠岩 （0.1+0.4）7/2=0.8 KN/ 100厚现浇混凝土楼板 0.125=2.5 KN/ 吊顶或粉底 0.5 KN/ 屋面恒荷载 5.3 KN/ 2. 楼面均布恒载 瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 KN/ 100厚现浇混凝土楼板 2.5 KN/ 15厚纸筋石灰抹底 0.01516=0.24 KN/ 楼面均布恒载 3.29 KN/ 2.2 屋面及楼面可变荷载标准值 不上人屋面均布活荷载标准值 0.5 KN/ 楼面活荷载标准值 教室及休息室 2.0 KN/ 其他 2.5 KN/ 屋面雪荷载标准值 Sk= rS。 =1.0 0.4= 0.4KN/m 式中： r 为屋面积雪荷载分布系数，取 r =1.0 2.3 现浇板带区板 25 0.1=3KN / 2.4 梁、柱、墙、窗、门重力荷载代表值的计算 梁柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗可计算出单位面积上的重力荷载。具体计算过程见表2.5.1和2.5.2 外墙为 250mm厚的加气混凝土砌体，外墙面贴瓷砖，内墙面为 20mm厚的抹灰，则单位墙体的重力荷载为： 0.5+70.25+170.02=2.59 KN/ 毕业设计（论文）专用纸 - 第 6 页 内墙为 200mm 厚加气混凝土砌体，两侧面为 20mm 厚的抹灰，则单位墙体的重力荷载为： 70.2+170.022=2.08 KN/ 1、 一层的计算 （1）窗的计算： 铝合金窗： C: (2.4m2.1m) 2 个 2.4m 2.1m2 = 10.08 窗的总重: 10.080.4=4.032KN 。 （2）墙重的计算： 外墙：（0.36-0.5）（5.0-0.65）2-2.42.122.59=43.745 KN 内墙：（0.36-0.5）（5.0-0.65）22.08=56.098KN 合计：99.843KN （3）楼板的计算: 板：3.6（7.8+7.8+3+0.25）2.5=169.65KN 面层和吊顶的重量： （0.36-0. 5）0.24（7.8+7.8+3-0.25）+3.6（7.8+7.8+3-0.25）0.55=49.985KN -合计：219.635KN 2、 二到四层的计算 （1）窗的计算： 铝合金窗： C: (2.4m2.1m) 2 个 2.4m 2.1m2 = 10.08 窗的总重: 10.080.4=4.032KN 。 （2）墙重的计算： 外墙：（0.36-0.5）（3.9-0.65）2-2.42.122.59=26.081 KN 内墙：（0.36-0.5）（3.9-0.65）22.08=41.912KN 合计：67.993KN （3）楼板的计算: 板：3.6（7.8+7.8+3+0.25）2.5=169.65KN 面层和吊顶的重量： 毕业设计（论文）专用纸 - 第 7 页 （0.36-0. 5）0.24（7.8+7.8+3-0.25）+3.6（7.8+7.8+3-0.25）0.55=49.985KN - 合计：219.635KN 3、 五层的计算 （1）窗的计算： 铝合金窗： C: (2.4m2.1m) 2 个 2.4m 2.1m2 = 10.08 窗的总重: 10.080.4=4.032KN 。 （2）墙重的计算： 外墙：（0.36-0.5）（3.9-0.65）2-2.42.122.59=26.081 KN 内墙：（0.36-0.5）（3.9-0.65）22.08=41.912KN 女儿墙：0.63.622.59=11.189KN 合计：79.182KN （3）楼板的计算: 5.33.9（7.8+7.8+3+0.25）=384.462KN 表 2.4.1 梁、柱重力荷载标准值 层 次 构件 b h g L nGi Gi 边横梁 0.35 0.65 25 1.05 5.972 7.3 2 87.19 中横梁 0.35 0.55 25 1.05 5.053 2.5 1 12.63 纵梁 0.35 0.65 25 1.05 5.972 3.1 4 74.05 173.8751 柱 0.5 0.5 25 1.1 6.875 5 4 137.5 边横梁 0.35 0.65 25 1.05 5.972 7.3 2 87.19 中横梁 0.35 0.55 25 1.05 5.053 2.5 1 12.63 纵梁 0.35 0.65 25 1.05 5.972 3.1 4 74.05 173.8752-5 柱 0.5 0.5 25 1.1 6.875 3.9 4 107.25 注：表中 为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数。 毕业设计（论文）专用纸 - 第 8 页 表 2.4.2 各层梁、柱、门、窗、墙、板的重力荷载标准值 层次 构件 梁 柱 门窗 墙 板 1 173.875 137.5 4.032 99.843 219.635 2-4 173.875 107.25 4.032 67.993 219.635 5 173.875 107.25 4.032 79.182 384.462 2.5 重力荷载代表值的计算 重力荷载代表值取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合之和，各层的重力荷载代表值 Gi 取各楼层标高上下各楼层的一半 。 重力荷载代表值 ： GE =Gk + Ei Qki （1）永久荷载代表值： 一层永久荷载标准值 Gk1=173.875+219.635+（137.5+4.032+99.843+107.25+4.032+67.994）0.5 =603.835KN 二层永久荷载标准值 Gk2-4=173.875+219.635+0.5（107.25+4.032+67.993）2=572.785KN 五层永久荷载标准值 Gk5=173.875+384.462+0.5（107.25+4.032+79.183）2=748.801KN （2）可变荷载组合值： QK1-4=（7.8-0.250.5-0.20.5）3.622.0+（3-0.2）3.62.5=134.28KN QK5=3.6（18.6-0.25）（0.5+0.4）=59.454KN （3）各层的重力荷载代表值： G E1 =G k1 + E1 Q k1 = 603.835+0.5134.28 = 670.975KN G E2-4 =G k2-4 + E2-4 Q k2-4 =572.785+0.5134.28=639.925KN G E5 =G k5+ E5Q k5 =748.801+0.559.454=778.528KN 毕业设计（论文）专用纸 - 第 9 页 各楼层重力荷载代表值的计算结果如下图所示 ： 三 横向框架侧移刚度的计算 3.1 横梁线刚度ib 的计算 表3.1.1 横梁线刚度ib 计算表 类别 层次 Ec Bh l I O E CIO/ l 1.5 E CIO/ l 2.0 E CIO/ l1 3.0 350650 7800 8.01 3.081 4.622 6.162 边横梁 2-5 3.0 350650 7800 8.01 3.081 4.622 6.162 1 3.0 350550 3000 4.853 4.853 7.28 9.706 走道梁 2-5 3.0 350550 3000 4.853 4.853 7.28 9.706 3.2 柱线刚度ic 的计算 表3.2.1 柱线刚度ic 计算表 层数 ch （ mm） cE 1010 /Nmmbh (mmmm) cI 9410 mm /cc cEI h 1010 Nmm 毕业设计（论文）专用纸 - 第 10 页 1 5000 3.0 500500 5.2 3.12 2-5 3900 3.0 500500 5.2 4.0 3.3 各层横向侧移刚度计算(D 值法) 以下计算均只选择轴号为11 的一榀横向框架进行计算 。 1、 底层柱的侧移刚度计算 从 A 轴线的柱起，分别把柱编号为 Z1、 Z2、 Z3、 Z4。 Z1：124.6221.4813.12ciiKi+= 0.5 0.5 1.4810.5692 2 1.481KK+ += =+c 1012212 12 3.12 100.569 8521.344 /5000ccjiDNmh= = Z2: 124.622 6.1623.4563.12ciiKi+ += = 102220.5 0.5 3.4560.7252 2 3.45612 12 3.12 100.725 10857.6 /5000ccCjKKiDNmh+ += =+= =Z3：32DD= Z4：41DD= 2、 25层柱的侧移刚度计算 12341101 224.622 4.622: 1.15552 4.0 21.15550.3662 2 1.155512 12 4.0 100.366 11550.3 /3900cccCjiiiiZKiKKiDNmh+ += = =+= = 毕业设计（论文）专用纸 - 第 11 页 12342102 2233 244 1(4.622 9.706) 2: 3.5822 4.0 23.5820.6422 2 3.58212 12 4.0 100.642 20260.4 /3900:cccCjiiiiZKiKKiDNmhZD DZD D+ += = =+= = 将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加， 即得框架柱各层层间侧移刚度 Di,见下表 边柱（Z1、Z4） 中柱（Z2、Z3） 层次 D1 D4 D2 D3 Di（N/mm）1 8521 8521 10858 10858 38758 2 11550 11550 20260 20260 63620 3 11550 11550 20260 20260 63620 4 11550 11550 20260 20260 63620 5 11550 11550 20260 20260 63620 四 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 4.1 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算 1、 横向自振周期计算 结构顶点的假想侧移由公式111,( ) , ( )nnGiGi k i i kskkijjVVGu u uD= =来计算，计算过程见表 4.1.1。 表4.1.1 结构顶点的假想侧移计算 层次 Gi（ KN） GiV（ KN） Di（ N/mm）iu（ mm） iu（ mm） 5 778.528 778.528 63620 12.237 196.231 4 639.925 1418.453 63620 22.296 183.994 3 639.925 2058.378 63620 32.354 161.698 毕业设计（论文）专用纸 - 第 12 页 2 639.925 2698.303 63620 42.413 129.344 1 670.975 3369.278 38758 86.931 86.931 按式21 1320.60.33 0.0006918.6T =+ 计算基本自振周期，其中 H=20.6，B=18.6，则21 1320.60.33 0.0006918.6T =+ =0.44s。 2、 水平地震作用及楼层地震剪力的计算 本结构高度不超过 40m ，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按式1EK eqFG= 计算，即： eqG =0.85（778.528+639.9253+670.975）=2863.89KN 该设计场地类别为类，近震，查表可知特征周期gT=0.4S， 7度设防max =0.08,则0.91max10.4( ) ( ) 0.08 0.0730.44g rTT=， 10.073 2863.89 210.28EK eqFG KN= = 因为 1.4 1.4 0.4 0.56 0.44gT = s，故不需要考虑顶部附加水平地震作用。各质点的水平地震作用按式1iiiEKnjjjGHFFGH=计算，地震作用下各楼层水平地震层间剪力为ikVF=（1，2，3，n） 。计算过程见表4.1.2。 表4.1.2 各质点横向水平地震作用及一榀楼层地震剪力计算表 层次 iH（m） iG（KN）iiHG（KNm）iiiiHGHGiF（KN） iV（KN）5 20.6 778.528 16037.677 0.365 76.75 76.75 4 16.7 639.925 10686.748 0.243 51.10 127.85 3 12.8 639.925 8191.04 0.186 39.11 166.96 2 8.9 639.925 5695.333 0.130 27.34 194.30 毕业设计（论文）专用纸 - 第 13 页 1 5.0 670.975 3354.875 0.076 15.98 210.28 各质点水平地震作用及一榀楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图 ： 水平地震作用分布 层间剪力分布 3、 水平地震作用下的位移验算 水平地震作用下框架结构的层间位移 u 和iu顶点位移分别按公式1/mjj jkkuV D=和1njjjuu=来计算，计算过程见表 4.1.3， ，表中还计算了各层的层间弹性位移角/eiiuh =。 表4.1.3 横向水平地震作用下的位移验算 层次 iV （ KN） Di（N/mm） iu（ mm） iu （ mm）ih （ mm） /eiiuh =5 76.75 63620 1.206 14.319 3900 1/3234 4 127.85 63620 2.010 13.113 3900 1/1940 3 166.96 63620 2.624 11.103 3900 1/1486 2 194.30 63620 3.054 8.479 3900 1/1277 1 210.28 38758 5.425 5.425 3900 1/922 由上表可见，最大层间弹性位移角发生在第二层， 1/922故取双肢箍8100.其他截面的箍筋配制见表6.1.2 加密长度取1.5 倍的梁高和500 mm中的较大者，故取1000mm。加密区箍筋间距为100mm，非加密区箍筋间距为150mm。最小配箍率为,min0.24 0.163%tsvyvff = 表6.1.2 横向框架箍筋数量计算表 梁端加密区 非加密区层次 截面 REV （KN） 00.25ccf bh（KN） 000.421.25sv RE tyvAVfbhSf =实配钢筋 （双肢） 实配钢筋（双肢）,lAB 60.21 615.62 -0.43=当 时，取 ；当 时，取 ；对直接承受重复荷载的构件，取。纵向受拉钢筋的等效直径 223202031.0 20iieqii inddmmnvd= =构件受力特征系数cr ，对钢筋混凝土构件有：轴心受拉构件cr =2.7；偏心受拉构件cr =2.4；受弯和偏心受压构件，cr =2.1。 验算时的最大裂缝宽度 毕业设计（论文）专用纸 - 第 46 页 max5lim157.9 20(1.9 0.08 ) 2.1 0.273 (1.9 25 0.08 )2.0 10 0.010.094 0.3eqskcrstedcEmm mm=+=+=故应考虑偏心距增大系数 21133020.5 0.5 14.3 5002.4 1.0 1.0744.88 10/ 4.6 10 / 500 9.2 5. 1.0cfANlh= = = =取，取220120302 100111()1 9.21.41400 / 1400 199.54 / 4605001.14 199.54 40 437.4822744.88 100.23 0.51814.3 500 460(1 0.5 )()7iisbccssysleh hhee a mNfbhNe f bhAAfh a=+ =+ =+= + = = = = =0bcf bh ,及Ne200.43cf bh 因为：N=869.61KN = 2,按单向板进行计算；对于 BC 跨按双向板计算。双向板按弹性理论设计 （ 1） 设计荷载 1q =2.01.4=2.8KN/m2 2q =2.51.4=3.5KN/m2g=3.291.2=3.948KN/m21p =1q +g= 6.748KN/m2 2p =2q+g= 7.448KN/m2（ 2） 计算跨度 l0=lc( 轴线间距离 ) （ 3） 弯矩计算 表 7.1.1 中跨板弯矩计算 项目 01l （ m） 02l （ m） 01 02/ll 1m 2m1m 2m 1M (KNm )2M (KNm ) 1M (KNm )2M (KNm )数据 3.0 3.6 0.83 0.0256 0.0151 -0.0641 -0.0554 1.716 1.014 -4.298 -3.714边跨按单向板计算 支座负弯矩216.748 3.6 5.4716GM KN m= = 跨中正弯矩216.748 3.6 5.47 2.4811AB CDM MKNm= （ 4） 截面设计 截面有效高度：假定选用 8 钢筋，则 l01 方向跨中截面的 h01=80mm;l02 方向跨中截面的 h01=72mm;支座截面 h0=80mm。 为了便于计算， 均近似取 =0.95，ysfhMA095.0=。 截面配筋计算结果及实际配筋，列于表 7.1.2 中。 毕业设计（论文）专用纸 - 第 55 页 ho MAs配筋 实配 As(mm) (KNm) （mm2)（m2)lO1方向 80 2.48 155.39 8200 251lO2方向 72 2.48 172.65 8200 251lO1方向 80 1.72 107.52 8200 251lO2方向 72 1.01 70.52 8200 25180 -5.47 342.73 8150 335lO1方向 80 -4.30 269.30 8200 251lO2方向 80 -3.71 232.71 8200 251支座边跨板中跨板表. 楼面板配筋计算跨中边跨板中跨板数值计算位7.2 屋面板的计算 对于 AB,CD 跨，由于 l02/ l012,按单向板进行计算；对于 BC 跨按双向板计算。双向板按弹性理论设计 （ 5） 设计荷载 q=0.51.4=0.7KN/m2 g=5.31.2=6.36KN/m2 p=q+g= 7.06KN/m2 （ 6） 计算跨度 l0=lc( 轴线间距离 ) （ 7） 弯矩计算 表 7.2.1 中跨板弯矩计算 项目 01l（ m） 02l（ m） 01 02/ll1m2m1m2m1M(KN m)2M(KN m)1M(KN m)2M(KN m)数据 3.0 3.6 0.83 0.0256 0.0151 -0.0641 -0.0554 1.627 0.959 -4.073 -3.520边跨按单向板计算 支座负弯矩217.06 3.6 5.7216GM KN m= = 跨中正弯矩217.06 3.6 5.72 2.6011AB CDM MKNm= （ 8） 截面设计 截面有效高度：假定选用 8 钢筋，则 l01 方向跨中截面的 h01=80mm;l02 方向跨中截面的 h01=72mm;支座截面 h0=80mm。 毕业设计（论文）专用纸 - 第 56 页 为了便于计算， 均近似取 =0.95，ysfhMA095.0=。 截面配筋计算结果及实际配筋，列于表 7.2.2 中。 ho MAs配筋 实配 As(mm) (KNm) （mm2)（m2)lO1方向 80 2.60 162.91 8200 251lO2方向 72 2.60 181.01 8200 251lO1方向 80 1.63 101.94 8200 251lO2方向 72 0.96 66.76 8200 25180 -5.72 342.73 8150 335lO1方向 80 -4.07 269.30 8200 251lO2方向 80 -3.52 232.71 8200 251支座边跨板中跨板表. 屋面板配筋计算跨中边跨板中跨板数值计算位八 基础设计 8.1 基本资料 底层柱的截面为 500mm 500mm，采用独立基础， C20的混凝土， HRB335的钢筋，取基础的埋深为 d= 1.4m，基础顶面距室外地面的距离为 0.5m，基础高度为 0.8m。垫层混凝土等级C10，垫层厚度为100 mm。 基底位于可塑性粘土层中， f ak = 180KPa ，基底的承载力设计值为： (3) ( 0.5)aakb dmff rb d =+ + 查表可知，承载力修正值系数20.3, 1.6 20 /bd mKN m = =取 先不考虑基础宽度进行修正： ( 0.5) 180 1.6 20 (1.4 0.5) 208.8aakdmf fd Kpa =+ =+ = 8.2 基础的计算 1. A柱的计算 （1） 确定基础底面尺寸 确定基础底面面积时应按荷载标准进行计算。荷载效应组合为： 1121nGK Q K ci Qik GK Q K c Q kiSS S S SS S S=+ =+和 由于基础埋深按室内外标高平均值考虑， 故1.3 1.3 0.61.62dm+ +=。 基础梁采用250mm毕业设计（论文）专用纸 - 第 57 页 400mm。A基础纵向的墙体传给基础的荷载标准值： (3.6 0.5) (5.0 0.65 0.4) 2.59 1.05 0.25 0.4 (3.6 0.5) 25 34.34qkG KN=+=223544.53 118.06 34.34 0.7 99.71 766.7210.40 4.54 14.94766.724.34208.8 20 1.62336kkkamFKNMKNmFAmfdm=+=+= =2将其面积增大20% 40%，即：A取值范围为（5.21，6.08）初步选用底面尺寸为：b=3.0m,l=2.0m基础地面的抵抗矩 lbW=6基础自重及基础上部2,max20 3 2 1.6 216766.72 216 14.94169.32 /23 3kmkk kkGbld KNFG MPKNmbl W=+ +=+= +=土重为 基础边缘的最大和最小压力按下式计算，即 2,min766.72 216 14.94158.49 /23 3kk kkFG Mbl W+ += =由于,max ,min 22,max163.91 / 208.8 /2169.32 / 1.2 1.2 208.8 250.56 /kkkaPPP KNm f KNmP KNm f KNm+= =冲切力抗冲切力：故该基础高度满足受冲切承载力的要求。 （b）变阶处抗冲切验算 101500 2 400 1300 , 450 40 410 , 1300 2 410 2120 3000bammhma mm=+= = = += =冲切力抗冲切力：故该基础高度满足受冲切承载力的要求。 3) 配筋计算 （a） 基础长边方向 1-1截面（柱边） 柱边净反力 ,1 ,min ,max ,min30.5( ) 52.81 (227.77 52.81) 154.87223cnn n nbaPP P P KPab+ +=+ =+ =毕业设计（论文）专用纸 - 第 60 页 11(227.77 154.87) 191.3222KPa+=n，max n,1悬臂部分净反力平均值为 （P +P ）= 弯矩 1211(2 )24 21191.32 (3 0.5) (2 2 0.5)24224.20cM lbKN m= += += 2n，max n,1 c（P +P ）(b-a )则 621,10224.20 101092.600.9 0.9 300 760syMAmmfh= =3-3截面（变阶处） 柱边净反力1,3 ,min ,max ,min31.3( ) 52.81 (227.77 52.81) 178.2022nn n nbaPP P P KPab+ +=+ =+ =弯矩 31211(2 )24 21178.20 (3 1.3) (2 2 1.0)24122.20M lbKN m= += += 2n，max n,3 1（P +P ）(b-a )则 623,30122.20 1011040.9 0.9 300 410syMAmmfh= =比较,1sA 和,3sA ，应按,3sA 进行配筋。 （b） 基础短边方向 在基础短边方向基底反力可按均匀分布计算，取 ,max ,min11( ) (227.77 52.81) 140.2922nnnPPP KPa=+=+= 2-2截面（柱边） 柱边净反力 140.29nPKPa= 弯矩 221(2 )241140.29 (2 0.5) (2 3 0.5)2485.49cMbbKN m= += += 2ncP(l-a )毕业设计（论文）专用纸 - 第 61 页 则 622,2085.49 10416.520.9 0.9 300 760syMAmmfh= =4-4截面（变阶处） 柱边净反力 140.29nPKPa= 弯矩 4121(2 )241140.29 (2 1.0) (2 3 1.3)2442.67MbaKN m= += += 2n1P(l-b )则 624,4042.67 103850.9 0.9 300 410syMAmmfh= =比较,2sA 和,4sA ，按,2sA 进行配筋。 maxNM及相应的 1）验算基础高度及基础的配筋 ,max,min18.58/ 0.75 24.77853.181.2 34.34 1107.680.80.81107.68 24.77 64.89 0.8210.1723 31107.68 24.77 64.89 0.8159.0523 3nnMKNmNKmFMVhbl WPKPa=+=+=+=+ =+= =n基础高度取为地基净反力的计算 P2）基础高度（采用阶梯形基础） （a）柱边基础截面抗冲切验算 l=2m ,b=3m, 0.5tcaa m= , 0.5cbm= ,00.8 0.04 0.76hm= = 500 2 760 2020 3000 , 2020bbammam=+= =冲切力抗冲切力：故该基础高度满足受冲切承载力的要求。 （b）变阶处抗冲切验算 101500 2 400 1300 , 450 40 410 , 1300 2 410 2120 3000bammhma mm=+= = = += =冲切力抗冲切力：故该基础高度满足受冲切承载力的要求。 3) 配筋计算 （a） 基础长边方向 1-1截面（柱边） 柱边净反力 ,1 ,min ,max ,min30.5( ) 159.05 (210.17 159.05) 188.87223cnn n nbaPP P P KPab+ +=+ = + =毕业设计（论文）专用纸 - 第 63 页 11(210.17 188.87) 199.5222KPa+=n，max n,1悬臂部分净反力平均值为 （P +P ）= 弯矩 1211(2 )24 21199.52 (3 0.5) (2 2 0.5)24233.81cM lbKN m= += += 2n，max n,1 c（P +P ）(b-a )则 621,10233.81 1011390.9 0.9 300 760syMAmmfh= =3-3截面（变阶处） 柱边净反力1,3 ,min ,max ,min31.3( ) 159.05 (210.17 159.05) 195.6922nn n nbaPP P P KPab+ +=+ = + =弯矩 31211(2 )24 21195.69 (3 1.3) (2 2 1.0)24122.18M lbKN m= += += 2n，max n,3 1（P +P ）(b-a )则 623,30122.18 1011040.9 0.9 300 410syMAmmfh= =比较,1sA 和,3sA ，应按,1sA 进行配筋。 （b） 基础短边方向 在基础短边方向基底反力可按均匀分布计算，取 ,max ,min11( ) (210.17 159.05) 184.6122nnnPPP KPa=+=+= 2-2截面（柱边） 柱边净反力 184.61nPKPa= 弯矩 毕业设计（论文）专用纸 - 第 64 页 221(2 )241184.61 (2 0.5) (2 3 0.5)24112.50cMbbKN m= += += 2ncP(l-a )则 622,20112.50 105480.9 0.9 300 760syMAmmfh= =4-4截面（变阶处） 柱边净反力 184.61nPKPa= 弯矩 4121(2 )241184.61 (2 1.0) (2 3 1.3)2456.15MbaKN m= += += 2n1P(l-b )则 624,4056.15 105070.9 0.9 300 410syMAmmfh= =比较,2sA 和,4sA ，按,2sA 进行配筋。 经比较可知经比较可知，基础长边方向按 Nmax 及相应M的组合的情况进行配筋，实配筋1410，21099sAmm= ，在允许范围内。 短边方向按 Nmax 及相应的M组合情况进行配筋，实配筋168， As =804.8 2mm 2. B柱的计算 （1）确定基础底面尺寸 确定基础底面面积时应按荷载标准进行计算。荷载效应组合为： 1121nGK Q K ci Qik GK Q K c Q kiSS S S SS S S=+ =+和 由于基础埋深按室内外标高平均值考虑， 故1.3 1.3 0.61.62dm+ +=。 基础梁采用250mm400mm。A基础纵向的墙体传给基础的荷载标准值： (3.6 0.5) (5.0 0.65 0.4) 2.08 1.05 0.25 0.4 (3.6 0.5) 25 33.61qkG KN=+= 2689.35 158.74 33.61 0.7 259.63 1063.442.7 6.2 8.91063.445.93211.2 20 1.6kkkamFKNMKNmFAmfd=+=+= = 毕业设计（论文）专用纸 - 第 65 页 232.8 2.83.666m=2将其面积增大20% 40%，即：A取值范围为（7.12，8.30）初步选用底面尺寸为：b=2.8m,l=2.8m基础地面的抵抗矩 lbW=6,max20 3.4 2.2 1.6 239.361063.44 239.36 8.9168.612.8 2.8 3.66kmkk kkGbld KNFG MPKPabl W=+ +=+= +=基础自重及基础上部土重为 基础边缘的最大和最小压力按下式计算，即 ,min1063.44 239.36 8.9164.312.8 2.8 3.66kk kkFG Mbl W+ += =由于,max ,min22,max166.46 211.22168.61 / 1.2 1.2 211.2 253.44 /kkkaPPPKPafKPaP KNm f KNm+=冲切力抗冲切力：故该基础高度满足受冲切承载力的要求。 （b）变阶处抗冲切验算 101500 2 500 1500 , 450 40 410 , 1500 2 410 2320 3400bammhma mm=+= = = += =冲切力抗冲切力：故该基础高度满足受冲切承载力的要求。 3) 配筋计算 1-1截面（柱边） 柱边净反力 ,1 ,min ,max ,min2.8 0.5( ) 3.98 (1