丙烯腈(下).doc

附录一：绿色援助示范项目丙烯腈装置余热锅炉系统工艺技术规程第一章 装置概况 第一节 概 述 一、项目概况 中国石油化工股份有限公司安庆分公司丙烯腈装置环保节能示范项目是日本经济产业省与中国国家发展计划委员会共同推进的绿色援助计划(GAP)的一环，全称为“有效利用化工厂副产气的设备示范项目”。该项目采用日本国巴布柯克日立株式会社(BHK)的废气废液处理技术，可将丙烯腈装置生产过程中排放的废气和废液引入焚烧炉，使其完全自燃，实现无害化，而且还能抑制焚烧过程中氮氧化合物的产生量。另外，还可用蒸汽回收的方法回收蒸汽，产生4120KPa(G)、380的蒸汽加以综合利用，是一项既能保护环境，又能提高能量利用效率的技术。该项目于1999年5月由中国国家发展计划委员会及主管局和日本新能源产业技术综合开发机构(NEDO)以及日本通产省签定基本协议书，1999年7月NEDO委托巴布柯克-日立株式会社(BHK)和中国安庆石化腈纶有限公司签署协议书附件。由中石化集团公司兰州设计院设计，核二三公司施工安装，2001年12月完成施工建设，2002年10完成了吹扫、试压、烘炉、仪表联校等开工前的准备工作，2002年10月21日正式启动运行，2003年2月22日竣工验收。 二、工艺技术特点 安庆石化丙烯腈装置环保节能示范项目采用直接燃烧法，以一定的过剩空气与被处理的废气废液在焚烧炉中进行氧化反应，废物中的有害物质在高温下氧化、分解而被破坏，使有害物质转化成无害物质后放空，避免了环境污染，同时可利用焚烧的高温烟气的余热产生蒸汽。 丙烯腈装置排出的废物既有废液，又有废气，其组分复杂，有丙烯腈、乙腈、氢氰酸、硫铵聚合物、丙烯醛、水蒸汽、一氧化碳、二氧化碳、氮气等，该项目是将废液废气通入同一焚烧炉内焚烧，其工艺技术具有如下特点：能够同时焚烧有机物含量很低的废气和废液。采用多级分段低温燃烧方法，废气废液中的可燃成分能完全燃烧并且可降低助燃用的燃料量。利用CN-的还原性，还原燃烧过程中产生的NOx，减少了NOx排放量。充分利用燃烧后高温烟气中热能产生4120KPa(G)、380的蒸汽，节约了能源。 第二节 工艺说明 一、工艺技术路线 该项目属于日本通产省(NEDO)与中国国家计划委员会发起的绿色援助计划项目，工艺技术全部由日本NEDO委托巴布柯克日立株式会社无偿提供。 二、工艺流程 从吸收塔顶排出的尾气(AOG)，首先通过流控阀FV-13，在FV-13前后均设有管道上导淋，将尾气中凝液排入排污桶D-828中，D-828补充新鲜水，废液排入PS系统。然后尾气进入水封罐D-823，D-823通过补加新鲜水建立水封，废液经底部液封管溢流至AOG排污罐D-824中，用排污泵P-834打入焚烧废水集合管。尾气经水封罐顶部由AOG加热器E-817加热至170，并和节油装置E-811废水蒸汽混合后，按一定比率分成三股，分别通过第一层、第二层和第三层的AOG喷嘴进入炉膛，其中第一层、第二层各有10个喷嘴，第三层有6个喷嘴，共26个。从E-811出来的提浓后的废水和硫铵聚合物废水混合后，进入废水集合管，再和P-843打来的水封罐排污水混合后分成两支，一支进入底部第一层废水烧嘴，一支进入第二层和第三层废水烧嘴，其中，底部和第二层废水嘴各有6只，第三层有3只，共15只。AOG需要和燃烧空气按一定比例进入AOG喷嘴，燃烧空气由空气鼓风机BF-831A/B提供，出口压力由鼓风机入口挡板PV-02A/B控制，进入空气加热器E-815中，被加热至170后按比例分成四支，其中3支分别到第一层，第二层和第三层的AOG烧嘴，另一支到底部的燃料油烧嘴。给焚烧炉提供热源的有6只排在炉底的燃料油烧嘴，燃料油经油加热器加热到140后进入烧嘴，并由1.0MPa(G)蒸汽做为雾化蒸汽进行雾化，由鼓风机BF831A/B提供燃烧空气。燃烧油烧嘴上另设有燃料气烧嘴做为辅助点火烧嘴。在焚烧炉里，为了防止NOX的产生，采用了多分路的燃烧方法，并且AOG、废水、烟气和燃烧空气的混合对于减少NOX的生成是非常重要的。从焚烧炉出来的860的烟气将依次通过遮蔽段E-811，过热段E-812，蒸发段E-813以及锅炉给水预热段E-814后，经烟囱(H-802)排入大气。脱盐水经脱盐水泵P-837加压，并经E-818和锅炉排污闪蒸罐D-822来的凝液换热后，进入除氧器D-825。进入D-825的还有AOG加热器E-817、空气加热器E-815的加热蒸汽凝液以及D-822的罐项蒸气，并由1.0MPa(G)蒸汽做为除氧蒸汽以除去水中的溶解气体组份。除氧水经锅炉给水泵P-833A/S加压后，进入锅炉给水预热器E-814和烟气进行换热，加热到208的除氧水进入泡包D-821。D-821的水通过铠装锅炉E-811和烟气锅炉E-813自循环和高温烟气换热，以产生4420KPa(表压、258)的饱和蒸汽。产生的饱和蒸汽经过热器E-812和减温器E-816后控制过热度380，过热蒸汽通过压控阀送往界外或放空。 第三节 工艺设计基础条件 一、工艺设计条件(一)焚烧物条件1 吸收尾气 成分（摩尔%）正常负荷（100%）设计范围丙烷0.070.07丙烯0.220.22氮气90.6390.63氧气1.001.00CO21.641.64CO0.940.94丙烯腈25ppm25ppm氰化氢13ppm13ppm水5.505.50流量(kg/h)49,50024,75054,450温度（）3737水封罐前压力（KPa）11.811.8L.H.V.（kJ/Nm3）374.4374.4分子量27.8227.82 2 废水 成分（摩尔%）正常负荷（100%）设计范围丙烯腈0.200.20乙腈0.110.11氰化氢0.830.83丙烯醛12.1812.18硫铵0.330.33水86.3586.35温度（）6060流量(kg/h)8,1004,0508,910压力KPa（表压）0.980.98比 重1,1801,180L.H.V.（kJ/Nm3）1,7361,736 (二)辅助燃料1 燃料油 成份组成（质量%）C87.6H11.3O-S1.1N-其它-L.H.V.41,031kj/kg进入压力980kPa(表压)进入温度140粘度100mm2/s(140)2、燃料气成份组成（vol%）氢36.3CO20.4氮气8.7甲烷28.8乙烷11.7乙烯6.1丙烷1.3丙烯4.3正丁烷0.2异丁烷0.5正丁烯0.3异丁烯0.31-丁烯0.6丁二烯0.1戊烷0.4进入压力490KPa(表压)LHV33,055kJ公用工程界区条件 (一)锅炉给水 水源： 二级脱盐水pH： 6.87(25)总硬度 0 mgCaCO3/l总脂肪油： 0 mg/l含氧量： 0.02mg/lFe2+,Fe3+ 0.025mg/lCu: 0.00021/mg/l压力： 392KPa(表压)温度： 20 (二)0.03MPa蒸汽 压力： 294KPa(表压)温度 140(USL) (三)1.0MPa蒸汽 压力： 980KPa(表压)温度： 220(USL) (四)循环冷却水 温度： 进入32返回42压力： 进入392KPa(表压)返回245KPa(表压) (五)仪表风 压力： 588KPa(表压)温度： 20 (六)电源 250kW： AC380 V，3，50Hz250kW： AC6000 V，3，50Hz仪表电磁阀、照明： AC220 V，1，50Hz (七)新鲜水： pH： 7压力： 245KPa(表压)温度： 30 (八)氮气： 压力： 588KPa(表压)温度： 20 (九)工业风 压力： 588KPa(表压)温度： 20 (十)AOGI产生蒸汽(正常负荷) 压力： 4，120KPa(表压)温度： 380 (十一)冷凝水： 压力： 176KPa(表压)温度： 40 三、公用工程消耗及能耗指标(一)公用工程消耗项 目单 位设 计 值1.0MPa（G）蒸汽t/h15.3脱盐水m3/h25工业风Nm3/h20仪表风Nm3/h50新鲜水m3/h0.15循环水m3/h7.9燃料油kg/h1660电kwh280 (二)能耗指标项目单位消耗定额每吨（AN）能量换算104.K.J单位能耗104.K.J燃料油T0.22134180925.0燃料气T0.0023501611.5冷却水T1.0530.4180.4新鲜水T0.020.75240.2脱盐水T3.3339.61432.0氮气Nm35.3330.6273.3工厂空气Nm32.6670.12540.3仪表空气Nm36.6670.16721.1电kwh37.331.25446.81.0MPa蒸汽T2.04317.68648.14.2MPa蒸汽T-4.765367.84-1552.8小计-84.1 第四节 工艺控制点及控制指标 一、工艺控制点及控制指标序号位置设 备单位正常范围1AT-01吸收塔出口O2%1.02.52PT-01水封罐出口气体压力KPa(g)5.91.2-9.273PT-02A空气鼓风机-A出口压力KPa(g)5.741.354PT-02B空气鼓风机-B出口压力KPa(g)5.741.355TIS-1A空气鼓风机-A轴承温度60806TIS-2A空气鼓风机-A轴承温度60807TIS-1B空气鼓风机-B轴承温度60808TIS-2B空气鼓风机-B轴承温度60809PT-03焚烧炉炉膛压力KPa(g)1.96-10TE-03焚烧炉出口气体温度860800-90011AT-02烟气O2%2.39512LS-13水封罐液位mm0+3013LT-01排污罐液位mm0+34014PT-11燃油回路压力MPa(g)0.9801.10015PT-10废水雾化蒸汽压力MPa(g)0.5000.35016PT-04废水侧面第二排压力MPa(g)0.5500.70017PT-05废水底部压力MPa(g)0.5500.70018FT-02燃料油流量kg/h166082219PT-06燃料油压力MPa(g)0.5000.10020PT-12燃料油雾化蒸汽压力MPa(g)0.5500.20021TS-14燃料油温度19016522PS-62DFW泵出口水压力MPa(g)68634023AT-09除氧水PHpH9.08.5-9.524LS-09联氨槽液位mm70-25FT-03除氧器蒸汽流量kg/h39161700-470026LT-02除氧器水位mm0-150-+15027AT-05锅炉给水电导率S/m-40028PT-07除氧器压力MPa(g)0.1800.02029TIS-03ABFW泵-A轴承泵608030TIS-03BBFW泵-A轴承泵608031TIS-04ABFW泵-B轴承泵608032TIS-04BBFW泵-B轴承泵608033LS-08除氧器液位m0-34S-15BFW泵出口压力MPa(g)5.14.735LT-04AOG/H凝液罐液位mm0-150-+15036LT-05A/H凝液罐液位mm0-150-+15037TE-12S/H出口蒸汽温度(DE-S/H出口)380360-40038TE-10S/H出口蒸汽温度(DE-S/H出口)410385-47039LT-03A.B汽包液位mm0-100-+10040PT-04汽包压力MPa(g)4.4203.840-5.20041FT-04锅炉给水流量kg/h358501590042AT-06锅炉水pH9.79.2-10.243AT-07锅炉水电导率S/m-40044PT-09S/H出口蒸汽压力MPa(g)4.2053.785-4.85045PT-13S/H出口蒸汽压力MPa(g)4.2053.785-4.85046LS-12化学品槽液位mm7047TE-13S/H出口蒸汽温度380360-40048AT-10B/D闪蒸罐液位mm+260150-40049CT-02A空气鼓风机(A)电流A38050050PS-16燃料气压力MPa(g)0.4900.200二、分析项目与指标序号项目名称分析项目控制指标分析频次1除氧水pH8101次/班电导率5m溶解氧0.01ppm2锅炉水pH9.210.22次/班Na3PO4515ppm电导率400S/cm3AOGO22.5%按需要4WW总固按需要催化剂AS5燃料油S含量1.1%按需要运动粘度100m2S(140)6烟气O26%按需要SOX55kg/hNOX120ppmCH-2ppm三、烟气排放指标项 目国家环保标准目标值烟道气NOX240mg/m360ppmCN-1.9mg/m32ppm烃类/20ppmSOX550mg/m3/第二章 操作法第一节 操作原理 一、焚烧炉 在焚烧炉内发生的焚烧反应路线可由下图表示：从上图可以看出，在焚烧炉里的主反应过程中，NOX有一个被氰根还原的阶段，为了实现此还原过程，焚烧炉采用了多分路的燃烧方法，即AOG、废水分段进入炉膛，以保证AOG、废水、烟气和燃烧空气的混合，减少NOX的生成。 为实现多分路的燃烧，AOG按一定比率被分成三段，分别通过第一排、第二排和顶排的AOG喷嘴进入炉膛，其中第一排、第二排各有10个喷嘴，顶排有6个喷嘴，合计AOG喷嘴数26个。污水被分成两支，一支进入底部废水烧嘴，一支进入第二排和顶排废水烧嘴，其中，底部和第二排废水嘴各有6只，顶排有3只，合计废水喷嘴数目为15只。燃烧空气按比例分成四支，其中3支分别到第一排，第二排和顶排的AOG烧嘴，另一支到燃料油烧嘴。给焚烧炉提供热源的有6只排在炉底的燃料油烧嘴，燃料油烧嘴上另设有燃料气烧嘴作为辅助点火烧嘴。 二、锅炉 废热锅炉的操作原理是利用焚烧产生的高温烟气的热量来产生4.0MPa蒸汽，其结构主要由汽包、锅炉给水预热段、蒸发段、过热段、遮蔽段、蒸汽减温器等部分组成。其中遮蔽段E-811是炉水蒸发段的一小部分，其作用是将炉水蒸发以产生4420KPa(表压)、258的饱和蒸汽，同时烟气温度由860降低为795，将其安排在最前段的主要目的是为了降低烟气温度以保护过热段炉管。过热段E-812的主要作用是将4420KPa(表压)、258的饱和蒸汽过热成4323KPa(表压)、410的过热蒸汽，同时烟气温度由795降低为691。蒸发段E-813是主要蒸发段，其作用是将炉水蒸发以产生4420KPa(表压)、258的饱和蒸汽，同时烟气温度由691降低为276。锅炉给水预热段E-814的主要作用是将锅炉进水预热，由130预热至208，同时烟气温度由276降低至181，以达到低温排放的目的。蒸汽减温器E-816是将产生的4323KPa(表压)、410的过热蒸气经过喷水减温后控制过热度3800，送往界外或放空。第二节 正常操作 一、焚烧炉的操作(一)工艺参数的控制和调节1 AOG系统 (1)吸收塔塔顶压力：控制指标 22KPa控制方法 利用放阀PIC-14的开度调节(2)AOG流量：控制指标 39900Nm3/h控制方法 利用流控阀FV-13的开度调节，或通过控制吸收塔塔顶压力来保证(3)AOG三段进喷嘴的流量控制指标 第一段 蝶阀开度45%第二段 蝶阀开度45%第三段 蝶阀开度45%控制方法 调节进各段的蝶阀开度，利用蝶阀的前后压差和蝶阀的流量性能线来调节进各段的流量。(4)AOG加热器出口温度：控制指标 170控制方法 利用温控阀TIC-01的开度调节加热蒸汽流量来控制温度。2 废水系统 (1)废水流量、压力控制指标 总流量 8.5t/h 底层流量 3.5t/h 底层压力 550KPa 第二、三层流量 5.0t/h 第二、三层压力 550KPa控制方法 根据FG-09指示调节进焚烧炉第二、三层的废水流量和压力，根据FG-10指示调节进焚烧炉底层的废水流量和压力(2)废水烧嘴的雾化蒸汽压力控制指标 500KPa控制方法 利用压控阀PV-10的开度调节 3 工艺空气系统 (1)鼓风机出口压力控制指标 5.74KPa控制方法 利用压控阀PV-02的开度调节(2)空气加热器出口温度控制指标 170控制方法 利用温控阀TIC-02的开度调节加热蒸汽流量来控制温度。 (3)空气流量控制指标 进各段烧嘴的总流量30390Nm3/h 各段烧嘴分支的流量第一段AOG烧嘴 蝶阀开度37%第二段AOG烧嘴 蝶阀开度39%第三段AOG烧嘴 蝶阀开度37%底部燃料油烧嘴 21230Nm3/h控制方法 底部燃料油烧嘴所需的空气量是根据空气燃油配比决定，由FT-05显示，由调节阀FV-12控制；而进各段AOG烧嘴的空气流量则通过调节进各段的蝶阀开度，利用蝶阀的前后压差和蝶阀的流量性能曲线来确定。4 焚烧系统 (1)燃料油的主管压力控制指标 0.98MPa控制方法 利用压控阀PV-11的开度调节(2)燃料油的流量控制指标 正常控制1.66t/h控制方法 利用流控阀FV-02的开度调节(3)燃料油的温度控制指标 140控制方法 利用温控阀TIC-8201的开度调节加热器的蒸汽流量来控制温度。(4)燃料气的压力控制指标 0.05MPa控制方法 利用自力式压控阀PCV-21调节。(5)焚烧炉出口烟气温度控制指标 860控制方法 利用燃料油的流量调节。(三)燃烧状况的调节1 调整过量空气比率 当烟道气流量需要增加或者下降时，在读取氧气分析仪的同时调节二级空气的挡板，从而获得正确的过量空气比率。 2 调整烧嘴间的火焰平衡。 如果在燃烧器之间发现火焰存在过大的差别，调节空气挡板来消除这种差别。 3 调节燃烧率 当需要提高燃烧率时，把空气挡板打开得比平时更宽，这样烟道气流量会增加。 4 调整火焰形式 应按需要保持一级空气流量不变或者增加，打开二级空气挡板 5 调整烟道气中的氧含量 减少烟道气O2时，应该关闭一级空气和二级空气挡板。 6 调整烟道气中的NOX含量 减少烟道气中的NOX，应该把一级空气挡板向关闭侧调节，同时保持调节之后二级空气流量不变。 7 负荷变化时的操作 当减小负荷时：当负荷下降时减少燃烧器火力，例如每隔二个或者三个燃烧器熄灭一燃烧器，从而使得在加热器中具有均匀的温度分布。确保熄灭火焰的燃烧器全部关闭空气挡板。否则，随着熄灭燃烧器个数的增加，空气泄漏增加，从而使空气泄漏达到较大的程度，以至于相对于要求的空气流量占有较大的比例，同时导致不能根据烟道气中的含氧量计算空气过量比率。当增加负荷时：点燃熄灭的燃烧器，打开空气挡板以使空气流量适应于想要的最终负荷，慢慢增加负荷，在增加负荷的同时，注意氧气分析仪，从而避免空气不足。 二、锅炉系统的操作(一)工艺参数的控制和调节1 除氧器液位 控制指标 0100mm控制方法 利用液位调节阀LC-02的开度调节除氧器的进水量来控制液位。 2 汽包液位 控制指标 0100mm控制方法 利用液位、汽包补水、泡包产汽三冲量串级调节来控制液位。 3 过热蒸汽温度 控制指标 380控制方法 利用温控阀TIC-12来调节向锅炉过热段产出的过热蒸汽加水量，以控制外送蒸汽的温度。 4 过热蒸汽压力 控制指标 4.205MPa控制方法 当产生的蒸汽外送时，利用压控阀PV-08的开度调节外送蒸汽量来控制汽包压力，当产生的蒸汽放空时，利用压控阀PV-09的开度调节蒸汽放空量来控制汽包压力。(二)锅炉系统的日常维护1 炉水排污 当锅炉升压正常产生蒸汽后，锅炉水就要进行排污操作，检查好排污系统流程，调节汽包的排污阀控制排污量为蒸汽发生量的3%，排污量由FT-07显示。 2 水质控制 为保证锅炉系统的水质，减少锅炉系统的腐蚀，需向锅炉补加水中加入联胺和向锅炉水中补加磷酸盐，补加量以维持炉水中联胺含量大于0.01ppm，锅炉水中磷酸根含量为3-10ppm。三、定期工作1 蒸汽吹灰系统 每日000、800、16、00启用蒸汽吹灰系统，对余热锅炉翅片管部分进行吹灰。2 激波吹灰系统 每班两次自动启用激波吹灰系统，对余热锅炉光管部分进行吹灰，当班检查该系统运行状况。 3 燃料油泵 每周五早班燃料油泵补加润滑脂。 4 蒸汽吹灰器 蒸汽吹灰器每六个月更换润滑油。第三节 异常情况操作法 一、常见故障及处理方法在操作期间，应该经常检查燃烧器的燃烧状态，检查火焰的颜色、火焰长度、火焰角度、冒烟的颜色、雾化状态和空气流量等。如果运行不正常，则会产生下列异常状态，需查明原因并予以消降。现象：火焰熄灭或者油滴滴落原因：油中含有过多的水蒸汽和油之间压差太小，导致雾化状态不良蒸汽和油之间压差太大，导致火焰熄灭油中具有太多的雾气油嘴的喷油管被结焦堵塞一级空气挡板调得过小，导致燃烧不完全结焦。蒸汽带液。措施：提高燃料油的质量按照0.15MPa的值调整好蒸汽和油之间的压差增加燃料空气量，防止结焦。现象：无法点火原因：雾化蒸汽量太大油嘴或者喷油管堵塞。措施：调整好雾化蒸汽主管压力以控制适当的流量疏通清洗油嘴现象：不规则火焰形式原因：空气流量不足，导致具有不确定形式的较长窜动火焰蒸汽中具有过多的排放液蒸汽和油之间的压力差变化结炭措施：增加燃烧空气量加强雾化蒸汽疏水疏通清洗油嘴现象：结炭原因：燃料油运动粘度过大，雾化效果不好空气流量不足措施：增加油温可以产生良好的雾化状态调整一级空气挡板的开度，增加燃烧空气量。现象：冒烟原因：雾化蒸汽压力低，效果不好空气流量不足措施：调整雾化蒸汽压力，保持蒸汽和燃油的压差调整一级空气挡板的开度，增加燃料空气量。现象：回火原因：空气挡板调得太小燃料油阀门快速打开空气混在油中措施：调节空气挡板，维持正常空气量避免瞬时大量提燃料油的操作油管道排气。现象：火焰熄灭原因：蒸汽流量过大或者蒸汽中有排放液喷油管或油嘴堵塞燃料气阀门节流过大措施：调整雾化蒸汽与燃料油的压差，加强雾化蒸汽脱水疏通和清洗油嘴控制燃料气压力正常第四节 事故预案 一、焚烧炉的联锁保护系统 1.为防止可能出现的意外事故对人身、设备造成大的危害，确保人身和设备的安全，焚烧炉系统设置了紧急事故联锁保护系统，一旦出现下列情况的任何一种，联锁保护紧急停车系统将动作：汽包液位低报 -180mm；烟道气温度高报 940；燃料油流量低报 n100kg/h(n为投用油枪的个数)；燃料油压力低报 0.075MPa(G)；风机停运；UPS电源故障；所有火焰丢失；六支油枪正常投用时，两个以上的火焰丢失；DCS紧急停车按纽(SHUT DOWN)启动；现场仪表盘停车按纽(SHUT DOWN)启动。2.紧急停车系统动作后，将进行以下动作：燃料气总阀FV-17及各支阀FV-18A-F的电磁阀动作，切断燃料气；燃料油总阀FV-16及各支阀FV-21A-F的电磁阀动作，切断燃料油；废水阀FV-15电磁阀动作，切断进焚烧炉废水；节油装置废蒸汽切断阀HV-8202动作，切断废水蒸汽进焚烧炉，同时废水返回阀HV-8203打开，加热蒸汽阀HV-8202关闭，切断加热蒸汽；吸收塔顶放空阀FV-11打开，FV-11打开后进焚烧炉的AOG切断阀FV-13关闭，同时AOG管道氮气吹扫阀FV-14打开。 二、焚烧炉可能发生的紧急事故及应急措施1 生产事故 (1)燃料油中断一旦由于燃料油泵故障或其他原因造成燃料油的中断，紧急停车系统将启动，将焚烧炉紧急停车。(2)风机停运一旦运行中的风机停运，紧急停车系统将启动，将焚烧炉紧急停车。(3)AOG中断如果丙烯腈装置突然停车造成AOG中断，焚烧炉将迅速降低燃料油量，以维持炉温，同时打开AOG放空阀，关闭AOG进焚烧炉的切断阀，停运废水蒸发器，关闭废水蒸汽进焚烧炉的阀，打开AOG管道氮气吹扫，如在AOG中断的同时焚烧炉的温度超温，则紧急停车系统将启动，将焚烧炉紧急停车。 2 公用工程事故 (1)停电一旦发生电力故障，造成装置停电，机泵停运，则紧急停车系统将启动，将焚烧炉紧急停车。(2)停脱盐水界外的脱盐水供应中断，将会造成除氧器和汽包液位快速下降，如短时间内无法恢复供应，则焚烧炉紧急停车。(3)停仪表风如果仪表风系统故障，则焚烧炉紧急停车。 三、对关联装置可能产生的影响 焚烧炉主要关联的装置为丙烯腈装置、硫铵装置和中三腈蒸汽管网，一旦焚烧炉紧急停车，将会对丙烯腈装置和中三腈蒸汽管网产生影响，其中： 1 对丙烯装置的影响 丙烯腈装置吸收塔尾气AOG送焚烧炉焚烧，焚烧炉紧急停车时，其联锁系统迅速全部打开吸收塔顶放空阀，然后切断AOG进焚烧炉。此动作过程会造成合成系统压力的波动，反应器压力将迅速下降20kPa，线速也随之波动，并有可能导致高气烯比反应器联锁跳车，同时空气量和压力的大幅波动还可能影响空压机的正常运行。故在余热回收装置投用前，必须确认反应器各股进料的流量自动控制能力，确保不因余热锅炉紧急停车造成反应器联锁跳车。 2 对中三腈蒸汽管网的影响 AOGI锅炉产生的蒸汽送中三腈蒸汽管网供炼油裂解装置和腈纶厂使用，焚烧炉紧急停车时其锅炉产汽也将中断，从而停止向中三腈供汽，在此过程中有可能造成中三腈蒸汽管网的压力波动，从而影响气轮机工作。故要求所有使用中三腈蒸汽的气轮机调速系统投用正常，其转速不因蒸汽压力的波动而造成大的波动。 3 对硫铵装置的影响 由于焚烧炉处理的废水中有硫铵聚合物，故一旦焚烧炉停工，将导致硫铵装置聚合物无法处理，应立即通知硫铵装置停止进料，硫铵装置打循环，待焚烧炉恢复正常后，硫铵装置恢复进料。 第三章 专用设备操作法第一节 烧嘴操作法一、燃油器的操作1 结构 NFK-SRG燃油器由位于中心部分的内部混合蒸汽雾化燃油器构成，具有圆形火焰的特点，燃烧空气分为一级空气和二级空气，由鼓风机提供，部分燃料气体再循环到燃烧器瓦沟中。燃油器为内部混合型，在油枪中具有雾化器，在雾化器中把油分成细小微滴并和蒸汽均匀地混合，在燃油器的末端具有油嘴，通过油嘴把油滴雾化后以更小的微滴方式喷入到燃烧室中。一级燃烧空气从燃油器的中央部分处引入，促进燃烧和稳定燃烧。二级燃烧空气从套筒处进入，提供完全燃烧和火焰形式控制。使用主燃烧空气和二级燃烧空气挡板可以调节燃烧空气的流量。 2 燃烧器的数据表 (1) 加热器标号 H801燃烧器型号 NFK-SRG-030FD-O数量 6燃料类型 油位置 朝上每台燃烧器能力 最大：330kg/h正常：276kg/h最小：137kg/h(2) 通风类型 强制燃烧器通风损失(KPa(mmH2O) 0.5(50)以下炉子底部的通风(KPa(mmH2O)表压) +2(+200)最大过量空气(在最大，正常情况下)(%) 16燃烧空气温度() 170(启动时：环境温度)(3) 燃料种类 油在燃烧器的压力 (KPa，表压) 500在燃烧器中的温度() 140(4) 雾化蒸汽在燃烧器中的压力(KPa,表压) 650在燃烧器中的温度() 220消耗 0.35kg/kg 油(5) 火焰形式尺寸(m-mL) 1.0m直径-5.5m长(最大散热时)(6) 导向燃烧器(火花点火) 顶部点火(220V-50Hz)散热(KJ/h) 13104(7) 燃料气气体压力(KPa，表压) 50离开燃烧器3英尺处的期望/保证噪声dB(A) 80/85颗粒(mg/m3正常) 50NOX排出量ppm(校正到干燥状态下6%氧气) 2503 燃油器点火启动步骤 (1)燃油器点燃前的准备工作在点燃之前，应该对油进行充分地排放和循环。混在油中的空气或者水会导致不稳定燃烧或火焰熄灭。在点火之前应该充分地排放雾化蒸汽。混合在蒸汽中的排放物会导致较差的雾化状态。PIC-10把雾化蒸汽压力设置到高于油压1.5kg/cm2。油枪中的油嘴、接管和雾化器本体应该具有良好的状态，而且具有良好的密封性。密封不良会导致油滴滴落。应该尽可能地小心，保证一次点火成功。(2)燃油器点火设置燃油器的一级空气和二级空气挡板到50%开度左右。通过火花点火器点燃长明灯。打开蒸汽截止阀，使用蒸汽控制阀调节蒸汽压力到2.5-3.5kg/cm2范围内。打开油截止阀，慢慢地开启油控制阀，燃油器将在1.5-2.5kg/cm2油压下点火。确认形成稳定的火焰。对燃烧器进行必要的调节，包括使用空气挡板来调节燃烧状况。 4 操作期间的调节 (1)低过量空气操作当烟道气流量需要增加或者下降时，在读取氧气分析仪的同时调节二级空气的挡板，从而获得正确的过量空气比率。(2)火焰平衡如果在燃烧器之间发现火焰存在过大的差别，调节空气挡板来消除这种差别。(3)燃烧率控制当需要提高燃烧率时，把空气挡板打开得比平时更宽，这样烟道气流量会增加。(4)正常运行应该控制燃烧，从而产生适合加热器的火焰形式以及烟道气中的氧含量、NOX和颗粒成分。火焰改善应按需要保持一级空气流量不变或者增加，打开二级空气挡板。NOX减少应该把一级空气挡板向关闭侧调节，同时保持调节之后二级空气流量不变。烟道气O2减少应该向关闭侧调节一级空气和二级空气挡板 5 燃油器故障查找 燃油器可能会产生下列故障。在这种情况下，必须进行检查以消除故障原因。下面列出了可能的故障。(1)火焰熄火或者油滴滴落：油中含有过多的水蒸汽和油之间压差太小，导致雾化状态不良蒸汽和油之间压差太大，导致火焰熄灭。油中具有太多的雾气油嘴的喷油管被结焦堵塞一级空气挡板调得过小，导致在燃烧器瓦沟中结焦。蒸汽中具有过多排放液。(2)无法点火：雾化蒸汽流量太大油嘴或者喷油管堵塞。(3)不规则火焰形式：空气流量不足，导致具有不确定形式的较长窜动火焰蒸汽中具有过多的排放液蒸汽和油之间的压力差变化碳粘结在油嘴中(4)碳粘结到燃烧器瓦沟或油嘴中：在烟道气中具有重油。增加油温可以产生良好的雾化状态空气流量不足。增加一级空气挡板的开度。(5)冒烟：雾化蒸汽流量不足空气流量不足雾化蒸汽压力不足 6 异常燃烧状态 在操作期间，应该经常检查燃烧器的燃烧状态，检查火焰的颜色、火焰长度、火焰角度、冒烟的颜色、雾化状态和空气流量等。如果运行不正常，则会产生下列异常状态。在这种情况下，须检查并消除导致不正常的原因。下面列出了可能的原因。(1)雾化不良由于雾化蒸汽喷孔堵塞而导致雾化蒸汽流量不足在雾化蒸汽中具有过多的排放液油温太低或者油粘度太大蒸汽和油之间的压差太小空气流量不足(2)回火空气挡板调得太小点火滞后切断阀紧急打开燃料油中带空气烟囱挡板紧急打开(3)火焰熄灭油中有水，蒸汽流量过大或者蒸汽中有排放液喷油管或油嘴堵塞或者烟道气阀门节流过大 7 负荷变化时的操作 (1)减小负荷当负荷下降时减少燃烧器火力，例如每隔二个或者三个燃烧器熄灭一个燃烧器，从而使得在加热器中具有均匀的温度分布。确保熄灭火焰的燃烧器全部关闭空气挡板。否则，随着熄灭燃烧器个数的增加，空气泄漏增加，从而使空气泄漏达到较大的程度，以至于相对于要求的空气流量占有较大的比例，同时导致不能根据烟道气中的含氧量计算空气过量比率。(2)增加负荷点燃熄灭的燃烧器打开空气挡板以使空气流量适应于想要的最终负荷慢慢增加负荷在增加负荷的同时，注意氧气分析仪显示，从而避免空气不足。8 停车关闭燃烧器处的烟道气截止阀和烟道气控制阀用蒸汽冲洗油路。 二、废水喷嘴操作1 结构 废水喷嘴安装在AOGI锅炉的焚烧炉H-801中。“A”型(1-6)喷嘴安装在底部，而“B”型喷嘴(7-15)水平安装。 2 喷嘴数据表 喷嘴 #1-#6 #7-15 “A”型 “B”型 (朝上喷) (水平)喷嘴型号 A-2 A-2数量 6 9工况1 工况2 工况1 工况2 容量(kg/h) 最大： 660 660 660 660 正常: 550 550 550 550 最小: 270 160 270 160液体 以参见废液性能液体压力(Kpa,表压) 680以下雾化蒸汽压力(Kpa,表压) 680以下消耗 0.35kg/kg液体废液性能 成分(%) 工况1 工况2 CH2CHCN 0.20 0.07HCN 0.83 0.28CH3CN 0.11 0.03CH2CHCHO 12.08 20.55(NH4)2SO4 0.33 0.56水 84.84 78.51温度() 60 100压力（Kpa,表压） 680 680比重 0.85L.H.V.(kj/kg) 1736 40493 喷嘴的操作 应该把雾化蒸汽压力设置到500Kpag恒压，而后应按照性能曲线图来操作废水(性能曲线图见附录)。第二节 鼓风机 一、启动前的检查和准备 (1)确定相关的电气、仪表设施处于完好状态；(2)确认地脚螺栓、联轴节等紧固件均已充分紧固；(3)确信齿轮箱的润滑油脂已正常加入，盘车23圈，确认空气鼓风机能正常盘车；(4)确认风机入口消音器(H-831)周围无任何杂物；(5)联系电气给电机送电；(6)确认空气鼓风机的出口挡板已全开，入口挡板(PV-02)全关。 二、启动 (1)在现场仪表盘上按“START”按钮，启动电机；(2)密切注意电流表，启动电机60s后，电流应迅速降至额定电流(385A)以下，否则按“STOP”按钮，停车；(3)全面检查电机及鼓风机运行情况，注意振动和声音，如遇异常情况，立