土木工程毕业设计（论文）-北京交通宾馆设计.doc

青岛农业大学 毕 业 论 文 设计 题 目 北京交通宾馆设计 姓 名 学 院 建筑工程学院 专 业 土木工程 班 级 2008 级 1 班 学 号 指导教师 2012 年 6 月 10 日 目 录 摘要 I ABSTRACT II 1 建筑设计 1 1 1 设计概述 1 1 2 建筑功能和建筑形式 1 1 3 宾馆构造做法 2 2 结构设计及结构计算 4 2 1 结构布置和计算简图 4 2 2 重力荷载计算 6 2 3 横向水平荷载内力计算及侧移验算 11 2 4 竖向荷载下框架结构内力计算 23 2 5 内力组合 43 2 6 框架结构梁板柱设计 51 2 7 楼梯设计 平行双跑楼梯 65 2 8 基础设计 9 69 参考文献 73 总 结 74 致 谢 75 毕业设计图纸目录 76 I 北京交通宾馆设计 全套图纸加扣 3012250582 摘要摘要 本次毕业设计为北京交通宾馆设计 该宾馆采用框架结构 地上主体部分共六层 位于北京 市海淀区 抗震设防烈度为 8 度 基本风压为 0 45kN m 总建筑面积约 5000 平方米 2 本设计主要包括建筑设计部分和结构设计部分及结构计算部分 设计重点是对结构进行合理的 布置 确定 计算 建筑设计主要是根据设计资料及设计思想对本建筑做初步设计 结构设计主要 进行结构方案中横向框架的一榀框架结构设计 在确定框架布局中各构件尺寸后 进行地震作用 风荷载 恒载及活载的统计 然后采用 D 值法进行地震作用 风荷载作用下的结构内力计算 分 层法进行竖向荷载作用下的结构内力计算 再进行内力组合分析 找出最不利的内力组合 进行构 件计算 最后 根据计算结果 按照构造要求 绘制结构施工图 关键词关键词 建筑设计 结构设计 框架结构 内力分析 II The Design of Beijing Traffic Hotel Student majoring in Civil Engineering Tutor Name Abstract Beijing Traffic Hotel was designed in the graduation project The hotel which is a six story frame structure with a total construction area of about 5000 square meters located in Haidian district Beijing City where the earthquake intensity is 8 degrees and fundamental wind pressure is 0 45kpa The design includes architectural design structural design and structure calculation whose main part is calculated for part of the layout reasonable structure and calculation Based on design data and design thinking architectural design part is mainly to do the preliminary design of the building The structural design is mainly to do a hinged frame structural design which is in the transversal frame In structural design the size of each component by the layout of the framework was determined firstly then horizontal earthquake action wind load dead load and live load were gathered The method which is called D values was used to calculate the internal forces of the wind load Also the internal forces of the structure under vertical load were calculated by hierarchical method Further the combination of internal forces to identify the most unfavorable combination of internal forces was calculated Finally according to calculations and accordance with the construction requirements the construction blueprints were drawn By design the building not only meets the requirements but also embodies more humanity design concept Key words architectural design structural design frame structure internal force analysis III 1 1 建筑设计 1 1 设计概述 本工程为北京交通宾馆设计 工程位于北京市海淀区 建筑面积约 5000 平方米 采用现浇混凝土框架结构 室内设计标高 0 000 室内外高差为 0 45 米 设计所在地相关地质条件及气候条件如下 1 设计地质条件 1 砂土 厚 0 5m 承载力特征值 180kpa 2 中等风化岩 厚 8 0m 承载力特征值 10 5Mpa 层厚至钻探孔底部 地 下 水 最高水位地表下 3m 属于 类场地 抗震设防烈度为 8 度 设计地震分 组为为第一组 2 自然气候条件 1 基本风压 0 45kN m 2 2 基本雪压为 0 40kN m 2 3 全年主导风向 东南风 4 气温 年平均气温 22 度 最高气温 38 度 最低为 13 度 5 降雨量 年降雨量 600mm 最大雨量 145mm 日 1 2 建筑功能和建筑形式 建筑设计通常包括两方面的内容 主要是指对建筑空间的研究和对构成建筑物实 体的研究 1 就宾馆而言 首先是合理的功能布局 宾馆一般分标准间区 套房区 行 政后勤区 这些区域既要划分明确 又要有机联系 另外 建筑物还应满足许多其他 方面的物质要求 例如通风 采光 防水 隔热 保温等 在建筑设计中 还必须注 重对建筑物实体的研究 建筑物实体同时具有利用价值和观赏价值 其利用价值是指 对空间的界定作用 而其观赏价值则是指对建筑形态的构成作用 包括建筑物的外形 和立面色彩等 本宾馆主体建筑的平面布置和结构形式 为了满足布置灵活 形成大的使用空间 等要求采用框架结构 工程设计近似为长方形 长约 46 8 米 宽约 20 70 米 为满足 宾馆交通和疏散要求 1 共设置一个入口 两个逃生通道 两部电梯和两部楼梯 楼梯 2 均为双跑 分散布置 1 2 1 宾馆客房的设计 客房是宾馆的主体 客房的入住率将直接影响宾馆的经济效益 客房是客人使用 效率最高 停留时间最长的地方 因而客房最能体现宾馆对客人的关照和态度 客人 入住以后 这种感觉带给客人的认知度将会留下深刻的印象 决定其是否再次入住该 宾馆 因此 客房的功能布局十分重要 是宾馆设计中重点设计的部位 本宾馆客房设计开间取 3 9m 进深取 7 5m 建筑面积 包括卫生间和门内小走廊 一般 30 至 40 m2 其中净面积 不包括卫生间和门内小走廊 20 至 28 m2 卫生间约 5 8 m2 客房高度 除了底层为 4 2m 外 其他楼层为 3 9m 卫生间有浴盆 淋浴 洗 脸池和座便器 较好得将干湿区分开 1 2 2 宾馆立面及剖面设计 建筑立面设计侧重于对建筑物的各个立面以及其外表面上所有的构件 例如门窗 雨篷等的形式 比例关系和表面装饰效果进行推敲 2 该宾馆外表面采用饰面砖 幕墙 涂料粉刷交叉搭配 使宾馆的立面效果更加多彩 设计时采用大面积的窗户 既满足 了宾馆设计对光线的要求 又满足了经济要求 使建筑立面上的节奏变化和所形成的 韵律感表现得更为突出 在本宾馆剖面设计时为了防止室外雨水流入室内 防止建筑因为不均匀沉降使地 面降低 为了满足建筑使用的要求 取室内外高差为 450mm 1 3 宾馆构造做法 1 3 1 屋面做法 20mm 厚细石混凝土保护层 40mm 厚 C20 细石混凝土刚性防水 2 找坡 三毡四 油铺小石子柔性防水 聚苯乙烯板隔热层 20mm 厚 1 3 水泥砂浆找平层 100mm 厚钢筋混凝土板 10mm 厚混合砂浆抹灰层 1 3 2 楼面做法 10mm 厚地板砖 30mm 厚水泥砂浆找平层 100mm 厚钢筋混凝土板 10mm 厚混 3 合砂浆抹灰层 1 3 3 卫生间做法 10mm 厚防滑地砖 20mm 厚水泥细砂浆面层 20mm 厚水泥砂浆找平层 100mm 厚钢筋混凝土板 10mm 厚混合砂浆抹灰层 1 3 4 基础 基础的类型较多 按构造形式分 有条形基础 独立基础 筏形基础 桩基础 箱形基础等 基础构造形式的确定随建筑物上部结构形式 荷载大小及地基土质情况 而定 根据本设计的地质情况及该建筑的结构形式 框架结构 最终决定采用钢筋混 凝土柱下独立基础 4 2 结构设计及结构计算 2 1 结构布置和计算简图 2 1 1 结构布置及荷载传递 本北京交通宾馆设计共 6 层 总建筑面积约为 5000 m2 底层层高为 4 2m 二 六 层层高为 3 9m 楼面及屋面采用现浇楼板 属于框架结构 荷载的传递形式如下 由 板传到次梁 由次梁传给主梁 再由主梁将荷载传到柱上 最后传到基础上 由于层数不多 土质较好 因而此框架结构的基础选择柱下独立基础 柱网布置图 如下图所示 图 2 1 柱网布置图 2 1 2 各杆件的截面尺寸选取 1 框架柱截面尺寸 底层框架柱尺寸估计 假设结构的荷载设计值为 13kN m2 Nv 13 负荷面积 层数 4 由框架图可知 框架上的边柱 中柱的计算单元的负荷面积分别为 边柱 7 5 2 4 2 7 8 2 19 31 m2 中柱 7 5 2 4 2 7 8 38 61 m2 代入公式得 5 边柱 13 19 31 6 1506 18 kNN V 1 1 1 1 1506 18 1656 798 kNNN V 由柱截面尺寸可根据公式和确定 地震为 8 度 0 2g cc N bhf fN A cNc 设防 查表 4 可知该框架的抗震等级为二级 其轴压比限值 0 8 选一榀框架上 N 计算如下 由 其中用 C30 砼 fc 14 3N m2 估取边柱的尺寸为 600mm fN A cNc hb 验算轴压比 1656 798 10 600 600 14 3 0 32 0 8 满足要求 cc N bhf 同理 估取中柱尺寸为 h b 600mm 验算轴压比 c 0 64 0 8 满足要求 为了简化施工 各柱截面从底层到顶层不改变 验算 考虑抗震设计 600mm 300mm 避免短柱 柱的剪跨比 5150 2 600 4 29 2 高宽比 co n h H 2 600 600 1 3 综上满足抗震要求 5 2 梁截面的选取 1 主梁 7 8m 1 12 1 8 650mm 975mm 取 700mm 0 lh 0 lh 1 3 1 2 233mm 350mm 取 300mm bhb 2 次梁 7 5m 1 18 1 12 417mm 625mm 取 450mm 0 lh 0 lh 1 3 1 2 233mm 350mm 取 200mm bhb 验算 避免深梁 h b 7 3 或 45 20 4 满足要求 同理 B C 轴间主梁尺寸 h 400mm b 300mm 验算也满足要求 2 1 3 框架计算简图 框架结构计算简图如图 2 2 所示 室内外高差为 450mm 根据设计任务书地质资 料确定基础顶面距室外地面为 500mm 求得底层计算高度为 0 5 0 45 4 2 5 15m 边跨梁 2 1 12 0 3 7 2 22 87 10mi b E c 3 7 0 4 E c 3 中间梁 6 2 1 12 0 3 2 4 13 33 10mi b E c 3 4 0 4 E c 3 上部各层柱 1 12 0 6 3 9 27 69 10mi c E c 3 6 0 4 E c 3 底层柱 1 12 0 6 5 15 21 10mi c E c 3 6 0 4 E c 3 取标准柱 i 1 0 则其余各杆的相对线刚度如图 c 图 2 2 框架相对线刚度 2 2 重力荷载计算 2 2 1 永久荷载计算 1 屋面荷载 20mm 厚细石混凝土保护层 24 0 02 0 48kN m 2 40mm 厚 C20 细石混凝土刚性防水 2 找坡 24 0 054 1 30kN m 2 三毡四油铺小石子柔性防水 0 40kN m 2 聚苯乙烯板隔热层 0 50kN m 2 20mm 厚 1 3 水泥砂浆找平层 20 0 02 0 40kN m 2 100mm 厚钢筋混凝土板 25 0 10 2 50kN m 2 10mm 厚混合砂浆抹灰层 0 01 17 0 17kN m 2 合计 5 75kN m 2 7 2 楼面荷载 10mm 厚地板砖 28 0 01 0 28kN m 2 30mm 厚水泥砂浆找平层 30 0 02 0 60kN m 2 100mm 厚钢筋混凝土板 25 0 10 2 50kN m 2 10mm 厚混合砂浆抹灰层 0 01 17 0 17kN m 2 合计 3 55kN m 2 3 卫生间楼面荷载 10mm 厚防滑地砖 28 0 01 0 28kN m 2 20mm 厚水泥细砂浆面层 0 02 20 0 4kN m 2 20mm 厚水泥砂浆找平层 20 0 02 0 40kN m 2 100mm 厚钢筋混凝土板 25 0 10 2 50kN m 2 10mm 厚混合砂浆抹灰层 0 01 17 0 17kN m 2 合计 3 75kN m 2 4 梁自重 主梁 b h 300mm 700mm 梁自重 0 3 0 7 0 1 25 4 5kN m 抹灰层 10mm 厚混合砂浆 0 01 0 70 0 10 0 3 17 2 0 306kN m 合计 4 806 kN m 次梁 b h 200mm 450mm 梁自重 0 2 0 45 0 1 25 1 75kN m 抹灰层 10mm 厚混合砂浆 0 01 0 45 0 10 0 2 17 2 0 187kN m 合计 1 937 kN m 5 柱自重 b h 600mm 600mm 柱自重 25 0 6 0 6 9kN m 抹灰层 10mm 厚混合砂浆 0 01 0 6 0 6 17 2 0 408kN m 合计 9 408kN m 8 6 外纵墙自重 标准层 塑钢窗自重 0 35 1 80 2 70 1 701kN 窗周边墙体自重 6 0 2 3 9 0 7 3 9 1 8 2 7 3 9 2 345kN m 窗边墙体粉刷 0 36 3 2 3 9 1 8 2 7 3 9 0 02 2 0 028kN m 合计 外墙 2 373kN m 塑钢窗 1 701kN 底层 塑钢窗自重 0 35 1 80 2 70 1 701kN 窗周墙体自重 6 3 95 3 9 1 8 2 7 3 9 0 20 3 245kN m 窗边墙体粉刷 0 36 3 95 3 9 1 8 2 7 3 9 0 02 2 0 032kN m 合计 外墙 3 277kN m 塑钢窗 1 701kN 7 内隔墙自重 标准层 内隔墙 6 3 9 0 70 0 20 3 84kN m 水泥粉刷墙面 0 36 3 9 0 70 0 02 2 0 046kN m 合计 3 886 kN m 底层 内隔墙 6 4 2 0 45 0 70 0 20 4 74kN m 水泥粉刷墙面 0 36 4 2 0 70 0 02 2 0 05kN m 合计 4 790kN m 8 女儿墙自重 墙高 1000mm 混凝土压顶 200mm 女儿墙自重 0 2 1 0 6 0 2 0 3 25 2 7kN m 女儿墙粉刷 0 02 1 2 2 0 3 0 054kN m 合计 2 754 kN m 2 2 2 可变活荷载标准值 根据结构荷载规范 3 查得 楼面均布活荷载标准值 2 0 kN m 走道活载 2 5 kN m 2 屋面均布活荷载标准值 上人屋面 2 0 kN m 22 9 图 2 3 板面荷载分配图 主梁线荷载标准值 为计算方便 按支座弯矩等效原则 将其转化为矩形分布 1 A B 轴间框架梁26 05 7 2 9 3 l a 顶层 屋面恒载 屋面板传恒荷载 梁自重 5 75kN m 3 9 2m 2 232 21 4 806kN m 23 406kN m 可变活载 屋面板传活荷载 2 0N m 3 9 2m 2 6 883kN m 223 1 2 其他层 标准层楼面恒载 屋面板传恒荷载 梁自重 标准层内墙自重 3 55kN m 3 9 2m 2 4 806kN m 3 886kN m 223 1 2 20 908kN m 底层楼面恒载 屋面板传恒荷载 梁自重 底层内墙自重 3 55kN m 3 9 2m 2 2 4 806kN m 4 79kN m 23 1 2 21 95 kN m 活载 板传活荷载 2 0kN m 3 9 2m 2 6 883kN m 223 1 2 2 B C 轴间框架梁荷载 10 屋面恒载 屋面板传恒载 梁自重 5 75 kN m 2 4m 2 5 8 2 4 806 kN m 2 12 91 kN m 活载 板传活载 2kN m 2 4m 2 5 8 2 3 kN m 2 3 C D 轴间框架梁荷载亦同 A B 轴间框架梁荷载 4 A 轴柱纵向集中荷载计算 顶层柱 顶层柱恒载 梁自重 板传荷载 女儿墙 4 806kN m 7 8m 0 6m 5 41 kN m 3 9 2m 5 8 3 9m 2 2 754kN m 3 9m 2 2 34 603kN 54 429kN 21 481kN 110 513kN 顶层柱活载 2 0kN m 3 9 2m 5 8 3 9m 2 19 013kN 2 标准层柱 标准层柱恒载 梁自重 板传荷载 外墙重 4 806kN m 7 8m 0 6m 3 55 kN m 3 9 2m 5 8 3 9m 2 2 373kN m 7 8 m 2 0 6m 1 701 kN 2 34 603 33 747 20 488 88 84kN 标准层柱活载 2 0kN m 3 9 2m 5 8 3 9m 2 19 013kN 2 基础顶面恒载 基础梁自重 底层外墙自重 4 806kN m 7 8m 0 6m 3 277kN m 7 8m 0 6m 1 701 kN 2 61 60kN 5 B 轴柱纵向集中荷载计算 顶层柱 顶层柱恒载 梁自重 板传荷载 4 806kN m 7 8m 0 6m 5 41 kN m 7 8m 2 4m 2 3 9m 2 5 8 3 9m 2 2 34 603kN 105 069kN 139 672kN 顶层柱活载 2 0 kN m 7 8m 2 4m 2 3 9m 2 5 8 3 9m 2 38 84kN 2 标准层柱 标准层柱恒载 梁自重 板传荷载 内墙重 4 806kN m 7 8m 0 6m 3 55 kN m 7 8m 2 4m 2 3 9m 2 5 8 3 9m 2 2 3 886kN m 7 8m 0 6m 27 98kN 所以 标准层柱恒载 34 603 66 975 27 98 129 56kN 标准层活载 2 0 kN m 7 8m 2 4m 2 3 9m 2 5 8 3 9m 2 33 733kN 2 基础顶面恒载 基础梁自重 底层内墙自重 4 806kN m 7 8m 0 6m 4 79kN m 7 8m 0 6m 69 09kN 11 C 轴柱纵向集中荷载同 B 轴柱纵向集中荷载 D 轴柱纵向集中荷载同 A 轴柱纵向 集中荷载 2 3 横向水平荷载内力计算及侧移验算 2 3 1 水平地震作用计算及侧移验算 抗震规范 本工程设计采用北京市海淀区抗震设防标准 设防烈度为 8 度 类场地 设计 抗震分组为第一组 5 建筑高度为 23 7 米 在地震作用下以剪切变形为主 结构的质 量和刚度沿高度均匀分布 采用底部剪力法 5 计算水平地震的作用 1 重力荷载代表值计算 3 屋面处重力荷载代表值 结构和构配件自重标准值 0 5 组合系数 雪荷载标准 值 楼面处重力荷载代表值 结构和构配件自重标准值 0 5 楼面活荷载标准值 1 屋面处重力荷载标准值的计算 板自重 5 75 17 6 46 8 4456 11kN 梁自重 17 6 7 4 46 8 4 806 1 94 7 5 10 1637 28kN 柱自重 9 408 3 9 7 4 1027 35kN 外墙自重 17 6 46 8 2 2 373 305 64kN 女儿墙自重 17 6 46 8 2 2 754 354 72kN 内墙 46 8 7 8 1 4 46 8 7 5 20 3 886 913 21 kN G G 4456 11 1637 28 1027 35 305 64 354 72 913 21 8694 31kN 顶层 2 标准层楼面处重力荷载标准值的计算 G 3 55 17 6 46 8 2924 06kN 板 G 7 17 6 4 46 8 4 806 1 94 7 5 10 1637 28kN 梁 G 9 408 3 9 7 4 1027 35kN 柱 G 46 8 17 6 2 2 373 305 64kN 外墙 G 46 8 7 8 1 4 46 8 20 7 5 3 886 913 21 kN 内墙 G G 6807 544kN 标准层 3 底层楼面处重力荷载标准值的计算 G 3 55 46 8 17 6 2924 06kN 板 12 G 7 17 6 4 46 8 4 806 10 7 5 1 94 1637 28kN 梁 G 9 408 5 15 1 2 7 4 678 32kN 柱 G 73 2 16 2 1 2 11 12 1 2 7 36 2 1652kN 外墙 G 46 8 2 7 8 1 4 46 8 7 5 18 4 79 1013 56 kN 内墙 G 6675 3kN 底 4 屋面雪荷载标准值 G 0 4 17 6 46 8 329 47kN 雪 5 楼面活荷载标准值 G 2 0 46 8 17 6 1647 36kN 活 6 总荷载代表值计算 屋面处 G G 0 5 G 8694 31 0 5 329 47 8859 05kN EW顶层 雪 楼面处 G G 0 5 G 6807 54 0 5 1647 36 7631 22kN EI标准层 活 底层处 G G 0 5 G 6675 3 0 5 1647 36 7498 98kN EI底 活 2 框架抗侧移刚度 D 和结构自震周期 各层横向侧移刚度 4 计算 底层 A D 柱 K 1 09 76 0 83 0 51 0 K2 K0 5 c kN mD14537 155 103102112 51 0 12 2 74 2 h i c c 同理可得 B C 柱 16817kN mD 14537 16817 2 62708kN m 1 D 标准层 A D 柱 K 0 83 12 283 0 29 0 K2 K c kN mD18740 9 3 103103012 29 0 12 2 74 2 h ic c 同理可得 B C 柱 25560kN mD 18740 25560 2 88600kN m 2 D 13 1 横向 D 值计算 计算过程见表 2 1 2 2 所示 表 2 1 横向 D 值 2 6 层 构件D 值数量 D D 轴柱187407131180 C 轴柱255607178920 B 轴柱255607178920 A 轴柱187407131180 D 620200 表 2 2 横向 D 值底层 构件D 值数量 D D 轴柱145377101759 C 轴柱168177117719 B 轴柱168177117719 A 轴柱145377101759 D 438956 2 结构基本自振周期计算 经验公式 5 T 0 25 0 00053 1 s49 0 6 17 7 23 00053 0 25 0 3 2 3 2 B H 3 多遇水平地震作用下的计算及位移验算 由于工程建设地区的设防烈度为 8 度 场地土为 类 设计抗震分组为第一组 经查表 5 得 0 16 T 0 35s max g G 0 85 G 0 85 8859 05 7631 22 4 7498 98 7 5692 92kN eqE 由于 T T 5T g1g 所以地震影响系数 2 0 118 1 1 T Tg r max 16 0 0 1 49 0 35 0 9 0 衰减系数 取 0 9 14 T1 0 49 1 4 T g 0 49s 所以不考虑顶部附加水平地震作用的影响 将结构简化为多质点体系 结构底部纵向水平地震作用的标准值 F 1G 0 118 5692 92 672kN EKEq 质点 i 的水平地震作用标准值 楼层地震剪力及层间位移 Fi GiHi GiHi F 2 1 EK Fi Vi和 ui的计算如表 2 3 所示 表 2 3 Fi Vi和 ui的计算 层号Gi kN Hi m GiHi GiHiFi kN Vi D ui Vi D 68859 0524 65218375 587118162062066202001 7591 57631 2220 75158347 827118161493556202001 6987 47631 2216 85128586 067118161214766202001 6231 37631 2212 9598824 3711816935696202001 5435 27631 229 0569062 54711816656346202001 3684 17498 985 1538619 75711816386724389561 3534 地震作用下的位移验算 5 楼层最大位移与楼层层高之比i h 底层 ui 5 15 1 696 1 550 满足地震位移验算的要求 二层 ui 3 9 1 878 1 550 满足地震位移验算的要求 三层 ui 3 9 1 1354 1 550 满足地震位移验算的要求 四层 ui 3 9 1 1756 1 550 满足地震位移验算的要求 五层 ui 3 9 1 1865 1 550 满足地震位移验算的要求 六层 ui 3 9 1 1997 1 550 满足地震位移验算的要求 2 3 2 风荷载计算及侧移验算 1 风载标准值计算 为简化计算 将计算单元内外墙面的分布风荷载化为等量作用于屋面梁和楼面梁 15 处的集中风荷载标准值 计算公式如下 4 2 2 kzszo 式中 基本风压 0 45kN m 0 w 2 风荷载体型系数 本工程 H B 4 取 1 3 s s 风压高度变化系数 Z 风振系数 当房屋高度小于 30 米时取 1 0 Z 集中风荷载 2 3 k PwA 一榀框架各层节点的受风面积 A 2 ij hh AB 下层柱高 i h 上层柱高 对于顶层为女儿墙高度的 2 倍 j h 计算单元迎风面宽度B 表 2 4 风荷载标准值计算 2 风载作用下的位移验算 水平荷载作用下框架的层间侧移按以下公式计算 5 层 次 s Z Z m Z i h m j h m 0 w 2 kN m kN k w m A 2 kN P w 61 31 00 9124 153 92 40 450 53 1 2 3 9 2 4 7 8 24 57 13 02 51 31 00 8420 253 93 90 45 0 49 3 9 7 8 30 42 14 91 41 31 00 7516 35 393 90 450 44 3 9 7 8 30 42 13 38 31 31 00 7412 453 93 90 450 43 3 9 7 8 30 42 13 08 21 31 00 748 553 93 90 450 43 3 9 7 8 30 42 13 08 11 31 00 744 654 653 90 450 43 1 2 3 9 4 65 7 8 33 34 14 34 16 2 4 ijJj D V U 第 i 层的总剪力 J V 第 j 层所有柱的抗侧移刚度之和 IJ D 第 j 层的层间侧移 j U 风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比的计算 计算如表 2 5 表 2 5 风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比的计算 层数 kN F J V IJ D j U j Uh 613 0213 02886000 000116 0 297 10 4 514 9127 93 88600 0 000249 0 638 10 4 413 3841 31 88600 0 000368 0 944 10 4 313 0854 39886000 000484 1 241 10 4 213 0867 47886000 000601 1 541 10 4 114 3482 81627080 001191 2 313 10 4 0 00301mU j U 侧移验算 对于框架结构 楼层间最大位移与层高之比的限值为 4 本框架结 1 550 构的层间侧移与层高之比的最大值满足 2 313 10139 43kN m 属63 2198 2100665 100250031401 2 01 h hhbf f f fc 于第一类 T 形截面 0088 0 665250031401 1043 1398 0 2 6 2 01 hbf M fc RE s 53 55000088000880211211 bs 9960211 2 1 ss mm41 702 6659960360 1043 1398 0 6 0 h f M A sy RE S 2 查表得 下部实配 318 s 763mm A 2 最小配筋率是根据框架抗震等级二级查得 ff yt 2620 55250 max min 7 满足要求 h h bh AS 2760 665 700 2620380100 665300 763 0 min 0 上部按构造要求配筋 截面一侧的最小配筋率为 0 2 7 0 2 700 300 420mm 选配 218 509mm min A 2 A S 2 BC 梁 400mm 300mm 梁跨中弯矩为正 下部受拉 则按 T 型截面进行配筋计算 跨中截面 6 01kN m 现浇板可作为受压翼缘 其计算宽度 M 当按跨度考虑时mm 800324003 l b f 当按梁间距考虑时mm42003003900 bSb n f kN m 6 01kN m 属36 360210036510080031401 2 01 h hhbf f f fc 于第一类 T 形截面 00390 36580031401 1001 6 8 0 2 6 2 01 hbf M fc RE s 55000039003900211211 bs 9980211 2 1 ss mm55 3659980360 1001 6 8 0 6 0 h f M A sy RE S 2 查表得 下部实配 216 s 402mm A 2 y f t f 262055250max min 满足要求 h h bh AS 2760 365 400 2620370100 365300 402 0 min 0 上部按构造要求配筋 截面一侧的最小配筋率为 0 2 54 0 2 400 300 240mm 选配 216 628mm Amin 2 A S 2 A 支座 kN m13 155 M 按矩形截面计算 0820 66530031401 1013 1558 0 2 6 2 01 hbf M c RE s 550008600820211211 bs 9570211 2 1 ss mm 实配 218 216 mm53 812 6659570360 1013 1558 0 6 0 h f M A sy RE S 2 911 S A 2 满足要求 h h bh AS 3260 665 700 310460100 665300 911 0 min 0 下部按构造要求配筋 截面一侧的最小配筋率为 0 2 0 2 700 300 420mm 选配 2 18 509mm Amin 2 A S 2 B 支座 左侧 kN m 81 155 M 082 0 66530031401 1081 1558 0 2 6 2 01 hbf M c RE s 5500086 0 0820211211 bs 9570211 2 1 ss mm 实配 218 216 mm 09 816 6659570360 1081 1558 0 6 0 h f M A sy RE S 2 911 S A 2 足要求 h h bh AS 3260 665 700 310460100 665300 911 0 min 0 下部按构造要求配筋 截面一侧的最小配筋率为 0 2 0 2 700 300 420mm 选配 218 509mm Amin 2 A S 2 框架梁的正截面配筋计算见下表 55 表 2 29 框架梁正截面配筋计算 梁AB梁BC层 号 计算公式 左截面跨中截面右截面左截面跨中截面右截面 kN m M 66 65162 4776 71 17 617 36 17 61 2 01 bhf M c RE S 0 0350 0860 0100 0310 0130 031 s 211 0 0360 0900 0410 0620 0260 062 ss 211 2 1 0 9820 9550 9800 9690 9870 969 0 h f M A sy RE S 340 21852 76392 36165 9768 10165 97 钢筋318 218 216 318318216318 实配面积 上 763509763763763763 六 层 实配面积 下 911911911402 402 402 56 kN m M 114 01126 69115 89 20 366 01 20 36 2 01 bhf M c RE S 0 0600 0670 0610 0360 00390 036 s 211 0 0620 0690 0630 0370 00390 037 ss 211 2 1 0 9690 9650 9690 9820 9980 982 0 h f M A sy RE S 589 76658 07599 49189 3455189 34 钢筋318318318318216318 实配面积 上 763509 763763763763 五 层 五 层 实配面积 下 763763763402 402 402 kN m M 124130 28124 97 23 196 01 23 19 2 01 bhf M c RE S 0 0650 0690 0660 0410 00390 041 s 211 0 0670 0720 0680 0420 00390 042 ss 211 2 1 0 9660 9640 9660 790 9980 79 0 h f M A sy RE S 643 43677 42648 46216 3255216 32 钢筋318318318318216218 实配面积 上 763509763763763763 四 层 实配面积 下 763763763402 402 402 kN m M 139 24130 28135 9 32 216 01 32 21 2 01 bhf M c RE S 0 0730 0690 0720 0560 00390 056 s 211 0 0760 0720 0750 0580 00390 058 ss 211 2 1 0 9620 9640 9630 9710 9980 971 0 h f M A sy RE S 725 51677 42707 38302 9455302 94 三 层 钢筋318318318318216318 57 2 斜截面受剪承载力计算 第一层 支座 A 167 86kN V 125 89kN V RE 截面尺寸验算 7 4222 300 665 避免斜压破坏 b hW 实配面积 上 763509763 763763763 实配面积 下 763763763402 402 402 kN m M 104 2129 98147 53 40 186 01 40 18 2 01 bhf M c S 0 0550 0690 0780 0700 00390 070 s 211 0 0580 0720 0810 0730 00390 073 ss 211 2 1 0 9710 9640 9590 9640 9980 964 0 h f M A sy RE S 536 87675 86771 11380 6455380 64 钢筋318318 218 216 218 216 216 218 216 实配面积 上 763509911911911911 二 层 实配面积 下 763763763402 402 402 kN m M 155 13139 43155 81 48 326 01 48 32 2 01 bhf M c RE S 0 0820 00880 0820 0850 00390 085 s 211 0 0860 00880 0860 090 00390 09 ss 211 2 1 0 9570 9960 9570 9560 9980 956 0 h f M A sy RE S 812 53702 41816 09461 5955461 59 钢筋 218 216 218 218 216 218 216 216 218 216 实配面积 上 911509911911911911 一 层 实配面积 下 763763763402 402 402 58 当w 4 时 需满足 0 25 hbV 0 bhfc c 满足要求 V bhf REcc kN2171366530031401250250 0 需要按构造箍筋 Vbhf REt 199 70kN6653001 430 770 0 表 2 30 梁中箍筋的最大间距 mm 4 梁高h 0 70bhf V t 0 70bhf V t 300150 h150200 500300 h200300 800500 h250350 800 h300400 由于 h 700mm 查表知 S 250mm 所以选配箍筋 100 8 f f yv t sv 1630 210 431 240240 min 满足要求 min 3350 100300 3502 sv sv sv bs n A 支座 B 左 168 25kN V 126 26kN V RE 截面尺寸验算 4222 300 665 避免斜压破坏 b hW 满足要求 V bhf REcc kN2171366530031401250250 0 需要按构造箍筋 Vbhf REt 199 70kN6653001 430 770 0 由于 h 700mm 查表知 S 250mm 所以选配箍筋 100 8 f f yv t sv 1630 210 431 240240 min 满足要求 min 3350 100300 3502 sv sv sv bs n A 支座 B 右 221 49kNV 166 12kNV RE 满足要求 Vbhf REcc kN46 91336530014 31 00 25250 0 需要按计算配置箍筋 Vbhf REt kN61 0913653001 430 770 0 现只配箍筋而不用弯起钢筋 59 mm mm 41010 365210251 365300431701004232 251 70 3 3 0 0 1 hf bhf V s n A yv t sv 2 选配箍筋 mm mm 满足要求 100 8 011 100 3502 s n Asv 2 f f yv t sv 1630 210 431 240240 min 满足要求 min 3350 100300 3502 sv sv sv bs n A 对非加密区 配置 满足构造要150 8 min 2240 150300 3502 sv sv sv bs n A 求 由内力组合表可知 各层 A 支座剪力及 B 支座左右端的剪力相差不大 且有逐层 减小的趋势 故其他层的梁箍筋的配置均同一层 表 2 31 框架梁斜截面强度计算 截面支座A支座B左支座B右 剪力 kN V125 89 126 26166 12 加密区实配箍筋100 8 100 8 100 8 加密区长度 mm 10501050600 非加密区实配箍筋 1508 1508 1508 注 加密区的长度 max 1 5 500mm 4 AB 跨取 1050mm BC 跨取 600mm c h 2 6 2 框架楼板设计 8 在肋形楼盖中 四边支承板的长边与短边之比时可按双向板设计 所l 2 l 1 2 1 2 l l 以 A B 区格板均按双向板计算 1 设计荷载 恒载 3 72kN m 2 1 2 3 55 4 26kN m 2 活载 客房 2 0kN m 2 60 1 4 2 0 2 8kN m 2 走道 2 5kN m 2 1 4 2 5 3 5kN m 2 客房 kN m06 7 q gP 2 kN m 66 5 2 q gP 2 走道 kN m76 7 q gP 2 kN m01 6 2 q gP 2 2 计算跨度的求解l 0 内跨的计算跨度取净跨 边跨的计算跨度为净跨加上板厚的一半 边跨 2 0 b ll n 内跨 轴线间距离 c ll 0 3 弯矩的求解 计算弯矩时考虑泊松比影响 取 8 因为是现浇框架 所以板均可以按四 0 2 c 边固定计算 板的区格划分见图 2 24 图 2 24 板的区格划分图 A 区格 四边固定 m4 2 01 lm9 3 02 l 0 62 9 3 4 2 02 01 l l kN m15 2 4 27510840804 201 6037580 2 02540200790 2 008402003590 22 2 01 2 011 l q l q g m kN m95 0 2 07902