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第3 8 卷第5 期 2 0 1 5 年9 月 非金 属 矿 N o n M e t a l l ic M ine s Vl0 1 3 8 NO 5 Se p t e m b e r ，2 0 1 5 增强组分对半金属摩擦材料摩擦学性能的影响 王明 周元康 聂华伟 ( 1 贵州大学 机械工程学院，贵州 贵阳5 5 0 0 2 5 ； 2 贵州交通职业技术学院， 贵州 贵阳5 5 0 0 0 3 ) 摘 要研究了不同含量水平高温条件下钢纤维、 芳纶浆粕、 六钛酸钾晶须及腰果壳粉等增强组分对半金属摩擦材料复配体系 摩擦学性能 的影响。针对摩擦试样的摩擦因数及其在高温区的抗磨损情况， 按照低摩擦磨损要求， 获得优化配方。通过扫描电子显微镜观察分析磨损表面形 貌及磨损机理。结果表明： 钢纤维对摩擦因数和磨损率影响均显著， 芳纶浆粕对磨损率的影响较显著但对摩擦因数影响较弱， 腰果壳粉与芳纶浆粕 相反 ， 六钛酸钾晶须对磨损 率和摩擦因数 影响均不显著。添加钢纤维、 芳纶浆粕、 六钛 酸钾 晶须及腰果壳粉 的质量分数 为 1 2 、 2 、 4 、 5 试样的 摩擦稳定性最好， 摩擦因数在0 4 5 0 0 7 ， 3 5 0时高温磨损率最小， 复配体系的磨损机理与增强组分的含量密切相关。 关键词 半金属摩擦材料； 高温磨损率； 正交试验； 摩擦学性能 中图分类号： O3 1 3 5 文献标识码： A 文章编号： 1 0 0 0 - 8 0 9 8 ( 2 0 1 5 ) 0 5 - 0 0 8 1 - 0 4 Tr ib o l o g ica l P e r f o r ma n ce o f S e mime t a l Fr ict io n M a t e r ia l wit h Dif f e r e n t Fu n cti o n a l Co n s t it u e n t s W a n gYue Zh o uYu a n kan g N ieHu a we i ( 1 S ch o o l o f Me ch ani ca l E n g i n e e ri n g ， Gu i z h o u U n i v e r s i t y , G u i y a n g ， Gu i z h o u 5 5 0 0 2 5 ； 2 Gu i z h o u T r ans p o r t a t i o n V o cati o n a l T e ch n i ca l C o l l e g e ， Gu i y a n g ， G u i z h o u 5 5 0 0 0 3 ) Ab s t r a ct T he o r t ho go n al e x p e ri me n t a l s t u d y is ca r r ie d o u t t o s t ud y t h e in co r p o r a t io n o f d iffe r e nt p r o p o r t io n o f f u n ct io na l co mp o n e n t s a n d t h e e ffe ct o n t r ib ol o g ical p e rfo r mance a mo n g s e mi me t a l l ic f r ict io n ma t e ri a l s Th e f r ict io n f a ct o r a n d h ig h - t e mpe r a t u r e a b r a s io n r e s is t a nce p r o p e r t ie s a r e e v a l u a t e d a l o n g wi t h t h e o b t a i n i n g o f o p t i ma l f o rm u l a ， and the me ch a n is m o f a ffe ct i n g the t r i b o l o g i ca l p r o p e r t i e s i s ana l y z e d T h e s t u d y r e s u l t s i nd i ca t e that t h e in fl u e n ce o f s t e e l f ib e r , k e v l ar p u l p ，p o t a s s iu m he x a t it a n a t e wh is ke r and ca s h e w n u t s h e l l o n t he f r ict io n co e f ficie n t a n d the we ar r a t e we r e d iffe r e n t Th e f r ict io n s tab il it y is b e t t e r t o b e aro u n d O4 5 4 -O 0 7 ， wh e n the a d d i ng a m o u n t o f s t e e l fib e r , Ke v l a r p u l p ， po t a s s iu m h e x a t it a na t e wh is ke r a nd ca s h e w, n u t s he l l are 1 2 ， 2，4 ， 5 ，and the a b r a s io n r a t e a t h ig h t e mp e r a t u r e o f 3 5 0 “ C Th e me ch an is m o f a ct io n is cl o s e l y r e l a t e d t o the co m p o n e n tco n t e n t Ke y wo r ds s e m ime t a l f r ict io n m a t e r ia l ； we ar r a t e o fh ig h t e mp e r a t u r e ； o r t ho g o n a l e x p e r im e n t ； t r ib o l o g ica l pe r f o rm an ce 半金属摩擦材料是一种复合材料， 以钢纤维、 铜 纤维等金属纤维为增强相， P F 树脂为粘结剂， 加入摩 擦性能调节剂和填料 ， 通过加热固化制成产品。在其 常用配方中钢纤维是主要增强组分， 具有良好的摩擦 因数稳定性， 一般占2 0 - 4 5 ， 但邹军等 n 研究发 现直接使用钢纤维或添加比例超过 2 0 会使高温阶 段磨损率居高。芳纶浆粕具有良好的机械性能、 热稳 定性、 耐化学腐蚀和轻量等特性， 已广泛应用于制动 摩擦材料 ， 是摩擦材料优选原料之一 2 - 5 o腰果壳摩 擦粉是摩擦材料配方中一种重要的摩擦性能调节剂。 李国庆 旧研究显示腰果壳摩擦粉可以通过在摩擦界 面上富集， 达到稳定摩擦因数、 减小磨损和噪音的效 果。 六碳酸钾晶须原子排列高度有序， 界面近似规整， 具有良好稳定的物理化学性质如耐腐蚀性、 耐磨性、 润滑性、 硬度低 口 ， 应用在摩擦材料中可以减d , x O i 材料的磨损。 目前对半金属摩擦材料的研究大多是在中低温 收稿 日期 ：2 0 1 5 0 8 0 9 基金项目：贵州省科学技术基金项目 ( 黔科合J 字 2 O 1 2 】 2 l l 9 号 ) 。 通讯作者 ，E - ma il ： cme y wang g z u e d u cn 81 下考察摩擦材料的整体特性， 而高温摩擦学性能研究 鲜有报道。本实验通过研究不同含量水平的上述4 种典型增强摩擦学性能组分在高温条件下对半金属 摩擦材料复配体系摩擦学性能的影响， 获得较佳的各 组分配比， 探讨磨损机理， 为实际应用建立基础。 1 实验部分 1 1 原料及试剂 钢纤维， 当量直径 4 0 7 5 m， 大 亚金属纤维有限公司； 芳纶浆粕 ， 表面积为 8 m2 ， 上 海兰邦工业纤维有限公司； 六钛钾晶须， 莫氏硬度4 ， 平均长度 1 0 5 0 m， 平均直径 0 3 -1 0x m， 上海 晶 须复合材料制造有限公司； 腰果壳摩擦粉， 粒径分布： 0 3 5 mi l l 占 3 5 ， 0 2 5 I I 1 1 1占 3 5 ， 0 1 5 ra in占 3 0 ， 广州亚洲摩擦材料厂； 重晶石， 奠氏硬度 2 5 3 5 ， 三 江矿粉厂； 复合纤维， 多瓣细丝， 单丝纤度 1 5 - 5 5 Itm； 硅烷偶联剂 K H5 5 0 ， 济南富宇化工有限公司。 1 2 试样主要配方及制备参考文献 9 】 混料前对 钢纤维、 芳纶浆粕进行预处理。将处理过的钢纤维、 芳纶浆粕预混物、 腰果壳摩擦粉、 六碳酸钾晶须及其 它组分用混料机混合 5 1 0 m i n 得到半金属摩擦材料 混合体系。该体系的主要配方见表 1 。 第3 8 卷第5 期 非金 属矿 2 0 1 5 年9 月 表 1 组元配方表 ( w ) 率权重 ， 权重分配见表 3 。 摩擦材料试样的制备过程和产品生产过程基本 一 致 ， 流程见图 1 。 w - 臣 一 1 混 L + l 固 相 组 分 j l 热压膜预热卜 _ 一I 涂脱模剂卜_ 叫 混 料入模H热压 l 堕 曼H堕 H垫 竺 里 H堕 l 图1 试样制备基本过程 1 3 正交试验根据表 1 中各组分配比， 设计 L 。 ( 3 4 ) 正交试验方案， 制备了 9组摩擦试样， 见表 2 。 表 2 正交试验因素和水平 水 平 钢 钎 芳 纶 粕 腰 果 壳 毒 擦 粉 六 钛 酸 钾D 晶 须 l l O 1 2 5 2 1 2 2 3 6 3 1 4 3 4 7 上述 9 组试样按照 G B 5 7 6 3 - 2 0 0 8 摩擦学性能试 验标准， 在 6 个温度点上分别对摩擦因数和磨损率进 行测试。由于各温度点摩擦因数和磨损率对摩擦学 性能 的影响不同， 故采用模糊数学综合评判法对试样 摩擦学性能进行评价。 1 3 1 摩擦因数： 全程摩擦 因数分值计算见式 ( 1 ) 。 y N ( 1 ) 式中： 是第 i个温度点摩擦因数得分值， 标准中指 定理想的摩擦因数为 0 4 5 ， 故得分最高为 l ， 其余摩擦 因数对应分值见式 ( 2 ) 。 1 0 0 ， ,t o 4 5 o 0 5 0 7 5 ， ( 0 3 5 , 0 4 0 ) U ) 5 c 0 5 5) l = 0 5 0 ， J ( o 3 q 0 3 0 u ( o 5 5 , o 6 o) r 、 f 0 2 5 ， ( 0 2 5 , 0 3 0 ) U 0 6 0 , 0 7 o ) 1 0 0 0 ， ( n 0 q o 2 0 o ( o 7 x ) 是第 i个温度点摩擦因数权重， 根据专家意见， 权 重分配见表 3 。 表 3 、 得分值 权重l O O 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 0 1 0 1 0 1 5 0 1 5 0 2 0 3 丝 ： ! ： ! ： ! ： ! ! ： ! ：1 1 3 2 磨损率： 全程磨损率分值计算见式 ( 3 ) 。 = 6 ( 3 ) 式中： 是第， 个温度点磨损率得分值 ， 标准对每个 温度点上磨损率进一步细化 ， 将其划分为 l 0 段 区间， 各区间磨损率分值见表 4 。 是第 个温度点磨损 8 2一 表 4 各磨损率对应得分表 ( 1 0 - 7 cmS ( N m) ) 1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 1 0_cO 0 0 q) 0 5 00 0 “4 ) 0 7 0 0 i f- 0 1 0 0 0 (0 - O 1 5 0 0 O - 4 ) 2 0 0 0 0 - 4 ) 2 5 0 9 0 0 5 o 1 0 00 7 加 1 4 0 1 0 - -0 2 0 0 1 5 ,- 0 3 0 0 2 0 - -04 0 0 2 5 o 5 0 0 8 0 1 0-4 ) 1 5 O 1 2l 0 2 0 - 0 3 0 0 3 0 - 0 4 5 0 4 0 “4 ) 6 0 O 5 0 - 4 ) 7 5 0 7 0 1 5 加 2 0 0 21 - - 02 8 0 3 0- 0 4 0 04 5 - -06 0 0 6 0- 08 O 0 75 1 o 0 O 6 0 2 0 - 0 2 5 02 8 - 4) 3 5 0 4 0 - - 0 5 0 0 6 0 - 07 5 0 8 O 1 0 o 1 0 ( O 1 2 5 0 5 0 2 5 加 3 0 0 3 5 - 4 ) 4 2 0 5 6 0 0 7 5 - 4 ) 9 0 1 O O 1 2 0 1 2 5 - - 1 5 0 0 4 0 3 0 - 0 3 5 0 4 2 ,-4 ) 4 9 0 6 0 - - 0 7 0 0 9 O 1 0 5 1 - 2 O l _4 O 1 5 O 1 7 5 O - 3 0 - 3 5 o 40 0 4 9 ,- 05 6 0 7 0 ,- 0 8 0 1 0 5 1 2 0 1 4O 1 6 O 1 7 5 2 0 0 0 2 0 4 0 - 04 5 0 5 6 - 4 ) 6 3 0 8 0 - 0 9 0 l -2 O 1 3 5 1 6 O 1 8 0 2O O 2 2 5 0 1 0 4 5 o 5 0 0 6 3 ,- O7 0 0 9 1 o 0 1 3 5 1 5 0 1 8 0 2 0 0 22 5 2 5 0 0 0 0 5 0 0 7 0 1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 1 3 _ 3 摩擦性能综合评分： 针对半金属摩擦材料摩擦 因数整体差别较小， 而高温磨损率差异显著的特性， 根据专家意见， 试样摩擦学综合性能评价见式 ( 4 ) 。 = 0 3 x A t + 0 7 x A ( 4 ) 1 4 摩擦学性能实验9 组摩擦试样的摩擦因数和 磨损率实验测试结果， 见图2 和图3 。 1 0 O 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 温 度 图2 各试样摩擦 因数测试结果 言 。 藿 耋 0 。 1 O0 1 b O 2 UU 2 50 3 00 U 温 度 *C 图3 各试样磨损率测试结果 2 结果与讨论 2 1 测试结果分析使用式 ( 1 ) 式 ( 4 ) 对 图 2 、 图 3 数据进行分析计算， 结果见表5 。 由表5 可知， 各因素、 水平的改变对试验指标影响不同。其中磨损率的极 差值顺序是 A B D C， 而摩擦 因数的极差值顺序是 A C B D， 可见钢纤维的磨损率和摩擦擦因数极差 值均最高， 即钢纤维对磨损率和摩擦因数的影响最显 著； 芳纶浆粕次之， 对磨损率影响较大， 但对摩擦因素 的影响相对不显著 ； 腰果壳粉与芳纶浆粕相反， 对磨 损率影响较弱， 对摩擦因数影响显著； 六钛酸钾晶须 对磨损率和摩擦 因数影响均相对不显著。 O O 髹 吸蜒 雠 王胡，周元康，聂华伟 增强组分对半金属摩擦材料摩擦学性能的影响 表 5 4因素 3水平正交试验结果及分析 试验号 A B C D Y S P 由表 5可知， A 2 B 2 C 3 D2方案是优选方案， 与之 最接近的是 5 方案， 摩擦性能综合评分 P 5 = o 6 2 ， 在 9 次实验中最高， 考虑D因素的非显著性影响， 按工 业应用低成本要求， 减少较昂贵的六钛酸钾晶须投入 量 ， 最终选择 5 试验即 A 2 B 2 C 3 D1 方案为优选方案。 2 2 高温磨损率对比分析基于上述测试结果各因 素水平极差分析， 重点研究钢纤维和芳纶浆粕对半金 属摩擦材料抗磨性的影响， 尤其是高温阶段 3 5 0时 对磨损率的影响。 2 2 1 钢纤维： 3 种不同水平的钢纤维在 3 5 0的磨 损率变化规律， 见图4 。从图4 可看出， 当钢纤维含 量为 1 0 即第一水平时， 试样平均磨损率较高， 可达 1 3 7 。这主要是由于在高温摩擦阶段， 含量较多的树 脂会在摩擦表面富集， 且分解碳化较严重， 导致一方 面树脂分解失重较多； 另一方面， 树脂的分解引起其 他组分的脱落， 加剧磨损失重。而当钢纤维处于第二 水平 1 2 时磨损率最低， 到第三水平 1 4 时磨损率 升至最高 ， 此时平均磨损率高达 1 3 9 。图 3 试验数据 也表明5 试样高温区的磨损率最低， 而 试样最高。 第一 水 平 第二 水 平 第 三 水平 5 和 试样磨损后的表面形貌图， 见图 5 。从图 5 可看出， 9 jlj 试样表面脱落坑较多且呈长条形， 表面有 明显方向性被挤压犁沟的磨痕， 而 5 !j 试样表面较平整 且脱落坑少很多。这主要是由于钢纤维组分与有机树 脂的结合强度总是低于其他非金属组分， 导致摩擦材 料表面的犁沟和磨粒切削作用加剧， 磨损增大； 其次是 钢纤维与粘结剂问的偶联剂在高温下结合强度有所下 降， 导致钢纤维含量较多的表层脱落量相对较大。 图5 5 和9 咩 试样磨损后表面形貌图 2 2 2 芳纶浆粕： 3 5 0时不同水平芳纶浆粕的磨损 率， 见图6 。从图6 可看出， 当芳纶浆粕水平较低时磨 损率小， 但接近 3 时磨损率增加明显。这是由于芳 纶浆粕密度很小， 3 比例时体积比相当大， 导致混料 困难， 体系均匀度受到影响， 不能有效起到增强体系 的内聚强度而抑制磨损量。在半金属摩擦材料体系 中芳纶浆粕推荐 1 5 用量 ， 这与图 6结论相吻合， 即 当芳纶浆粕含量在 1 2 时磨损率处于较低水平。 ： 1 5 军 1 4 皇 。 盥 5 0 9 撵 S t dM- 5 J F 0 4 - 2 0 GB 5 7 6 3 图4 不同水平钢纤维摩擦试样在3 5 0时磨损率 图7 不 同试样及标准在3 5 0时的磨损率 一 8 3 5 5 5 5 6 6 5 5 4 0 O O O O 0 O O 0 肿 O O O O O O O O O 舳 O O O O O 0 O O 0 2 2 2 O l l 1 O I 0 ： 。 2 2 2 O 1 1 1 O 0 ， 加 m 4 9 5 5 8 l 2 9 1 ， 0 。 ： ， 2 2 2 O 1 l l O 。 ： 0， m 磷 钎 毋 凡雠 5 O 5 0 5 0 2 2 1 1 0 0 一言 N 。 。 1 ) 肘蜷慨 第3 8 卷第5 期 非金 属矿 2 0 1 5 年9 月 3 结论 1 经过正交试验分析可知 ， 钢纤维与芳纶浆粕两 因素对半金属摩擦材料高温磨损率的影响较显著， 钢 纤维和腰果壳粉对摩擦因数影响较明显。5 试样综 合性能最佳 ， 所对应的 A 2 B 2 C 3 D1 方案为优选方案。 2 在 3 5 0 高温时优选方案对应的 5 试样比 试样磨损率下降2 3 。使用改性的复合基体树脂进 一 步调整优选方案 ， 磨损率继续降低 ， 接近我国一汽 集团摩擦材料优等品J F 0 4 2 0的标准。 3 钢纤维含量增加过多会造成高温磨损率明显 上升 ， 主要是由于钢纤维与树脂在高温条件下脱落转 移量增大所致 。 参考文献 ： 1 1 Z hnu J T h e i n f l u e n ceo f f r i ct i o na n dw e a r p e r f o r ma n ce o nt h e h a l f me ta l f r ict io n ma t e r ia l s b y d iffe r e n t co n t e n t o fS t e e lfib e r Lu b r ica tin g and S e a l i n g , 2 0 1 1 ， 3 6 ( 1 ) ： 5 6 5 9 2 】 L u Wa n g K， J i a o L ， e t a 1 Ce r a mi c a b r a s i v e s i n b r a k e f r ict i o n co mp o s i t e s C P r o ce e d i n g s o f 2 6 thS AEA n n u a l B r a k e S y mp o s i u mand Ex h ib it io n , S a n An t o n io ， TX， US A， 2 0 0 8 ： 5 3 5 7 3 T a n g C F ， L u Y _ C o mb i n a t o r i a l s cr e e n in g o f i n g r e d ie n t s f o r s t e e l wo o l b a s e d s e mime t a l l ica n d a r a mid p u l p b a s e dn o n a s b e s t o s o r g a n ic b r a k e ma t e r ia l s J o u r n al o f R e in f o r ce dPl a s tics a n dCo mpo s it e s ， 2 0 0 4 ， 2 3 ( 1 ) ： 5 1 6 3 4 】 L u YAco mb i n a to r i al a p p r o a chf o r a u t o mo tiv eff i ct i o n ma t e r i a l s ： E ff e ct s o f i n g r e d i e n t s o n fri ct i o n p e r f o r ma n ce J Co mp o s i t e s S ci e n ce a n d T e ch n o l o g y , 2 0 0 6 ， 6 6 ( 3 4 ) ： 5 9 1 5 9 8 5 L u Y A co mb i n a t o r i a l a p p r o a ch f o r a u t o mo t i v e f r ict i o n ma t e r i a l s ： Co mb i n e d e ff e ct s o f i n g r e d i e n t s o n f r i ct i o n p e rf o r ma n ce J P o l ym e r C o mpos i t e s ， 2 O o 2 ， 2 3 ( 5 ) ： 8 1 4 8 2 3 6 】 李国庆 钢纤维表面修饰改善半金属摩擦片性能的研究【 D 贵阳： 贵州大学， 2 0 1 2 【 7 J i a Qi a o y i n g ， Maa o y an， L i ang G u o z h e n g ， e t a l ， Wh i a k e r s a n d the i r a p p l i ca tio n i n pol ym e r J P o l ym e r B Nl e ， 2 0 0 2 ， 1 2 ( 6 ) ： 7 1 7 8 8 Xi o n gY a n l i ， Y a n gR u i ， Wa n gR u mi n ， e t a 1 Wh is k e r s and the i r a p p l y i ng t o p o lym e r a t e r i als C h i n a Ad h e s i v e s ， 2 0 0 6 ， 5 ( 2 ) ： 3 5 3 9 9 】 聂华伟 半金属摩擦制动件组分优化及高温摩擦争陛 能改善的研 究 D 贵阳： 贵州大学， 2 0 1 4 1 O Ni e H w， Z b o u Y K， C a o e t a l ， I n fl u e n ce o n F ri ct i o n Ma t e ri a l p e r f o r mance o f l l a n o MMT co mp o s i t e s o f P F b y i n s i t u me t h o d C Micr o - Na n o T e cl 1n o 1 og y XV, Ke y En g i ne e r in g M a t e r ia 1 Be iJ i ng： F e i T an g ， 2 0 1 4 ： 6 0 9 6 1 0 ( 上接第6 3页) 的迁移扩散特性研究表明， 放射性 核素铀在 B 7 A P型集成缓冲材料中表观扩散系数 为4 0 7 1 0 挖 In 2 s ， 其扩散系数比B A类型集成缓冲材 料任一配方的都小 ， 因此， B ， A P型集成缓冲材料更适 宜作为处置放射性核素铀的人工屏障材料。 参考文献 ： 1 】 王驹， 苏锐， 陈伟明， 等 中国高放废物深地质处置 J 岩石力学与 工程学报， 2 0 0 6 ， 2 5 ( 4 ) ： 6 4 9 6 5 8 【 2 罗嗣海 ， 钱七虎 ， 周文斌 ， 等 高放废物深地质处置及其研 究概况 J 岩石力学与工程 学报 。 2 0 0 6 ， 2 5 ( 4 ) ： 8 3 1 8 3 8 3 T a k a s h i M， Ro d n e y C S ci e n t i fic b a s i s f o r n u cl e a r wa s t e ma n a g e me n t X V ( P a r t I ) M C ali f o r n i a ： Ma t e r ia l s Re s e a r chS o ci e ty , 1 9 9 5 ： 7 1 4 P u s chR Hi g h l y co mp a ct e d s o d i u mb e n t o n i t e for i s o l a t i n g r o ck - d e p o s i t e d r a d i o a ct i v e wast e p r o d u ct s 叨 N u cl e a r T e ch n o l o gy, 1 9 7 9 ， 4 5 ( 2 ) ： 1 5 3 1 5 7 5 】 Mo t s i R o ws o n N A， S i mmo n s M J H Ad s o I p t i0 n o f h e a v y me t a l s fr o m a ci d mi l l e d r a i n a g e b y n a t u r a l z e o l i t e 阴 I n t e r n a t i o n a l J o u r n a l o f Mi n e r a l P r o ce s s i ng ， 2 0 0 9 ， 9 2 ( 1 2 ) ： 4 2 - 4 8 6 】 张虎元， 梁健， 刘吉胜， 等 混合型缓冲回填材料压实性能研究 J 岩石力学与工程报 ， 2 0 0 9 ， 2 8 ( 1 2 1 ： 2 5 8 5 - 2 5 9 2 7 S a l e m A， Ak b a r i R R e mo v a l o f l e a d f r o m s o l u t i o n b y co mb i n a t i o n o f n a t u r a l z e o l it e - k a o l in - b e n t o n i t e a s a n e w l o w co s t a d s o r b e n t J C h e mi cal E n g i n e e r i n g J o u rnal ， 2 0 1 1 ， 1 7 4 ( 2 3 ) ： 6 1 9 6 2 8 【 8 范香 回填材料的工程性能研究 D 】 绵阳： 西南科技大学， 2 0 1 0 8 4 9 9 刘艳， 易发成 ， 王哲 膨 润土对铀 的吸 附研 究 明 非金属矿 ， 2 0 1 0 ， 3 3 ( I ) ： 5 2 5 3 ， 5 7 1 O 】 崔素丽， 张虎元， 粱健， 等 膨润土 砂的膨胀特性与蒙脱石质量 比率 叨 水文地质工程地质 ， 2 0 0 9 ， 3 6 ( 4 ) ： 9 5 9 9 1 1 王茂丽 缓 冲 回填材料 的导热性 能研 究及预 测分析 D 绵 阳： 西南科技 大学， 2 0 1 5 1 2 】 郑 自立 凹 凸棒 石 黏 土 的开 发 研 究 J 】 武