土木工程毕业设计（论文）-五层框架教学楼设计（全套图纸）

目录第一章 设计任务及要求 （2） 第一节 设计原始数据 （2）第二节 建筑设计任务及要求（2）第三节 结构设计任务及要求（2）第二章 建筑设计 （4）第一节 建筑设计总说明（4）第二节 平面设计（5）第三节 剖面设计（6）第四节 立面设计（7）第三章 结构设计 （7）第一节 结构方案的选择及结构布置（7）第二节 横向平面框架的内力计算（11）第三节 横向平面框架的内力组合与配筋计算（34）第四节 楼梯设计计算（42）第五节 地基基础设计计算（44）第六节 细部构件设计计算（49）第一章 设计任务及要求第一节 设计原始数据一、工程概况本结构为五层框架教学楼，占地 m2，建筑面积 m2。采用现浇钢筋混凝土结构，设计使用年限为50年。结构安全等级为二级。建筑抗震设防分类为丙类，抗震设计防烈度为7度，设计地震分组为第一组，框架的抗震等级为三级。全套图纸，加153893706二、设计条件根据地质勘察报告，参照勘察结论和建议，本工程地基基础设计等级为丙级，基持力层选定为粉质黏土层，该层为褐黄色，呈可塑坚硬壮，质地均匀，网状裂隙发育，层内夹有少量呈褐黑色的铁锰质结核。 基本风压0=0.55KN/m2。 地面粗糙度属B类。余略第二节 建筑设计任务及要求五层教学楼，余略。具体见图纸建筑设计总说明（建施-1）。第三节 结构设计任务及要求五层框架结构，余略。具体见图纸结构设计总说明（结施-1）。第二章 建筑设计第一节 建筑设计总说明1、 设计标高：室内设计标高为0.00，室内外高差600mm。2、 墙身做法：墙身为普通机制砖填充墙，M5水泥沙浆砌筑。内粉刷为混合沙浆底，纸筋灰面，厚20mm，“803”内墙涂料两度。外粉刷为1：3水泥沙浆底，厚20mm，马赛克贴面。3、 楼面做法：顶层为20mm厚水泥沙浆找平，5mm厚沙浆加“107”胶水着色粉面层；底层为15mm厚纸筋面石抹底，涂料两度。4、 面层做法：现浇楼板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚100mm，2%自两侧檐口向中间找坡），1：2水泥沙浆找平层厚20mm，二毡三油防水层。5、 门窗做法门厅处为铝合金门窗，其它均为木门钢窗。6、 地质资料属类建筑场地，于略。7 基本风压00.55 KN/m2，地面粗糙属于B类。8 活荷载：屋面活荷载1.5 KN/m2：教室楼面活荷载2.0 KN/m2；走廊楼面活荷载2.0 KN/m2.第二节 平面设计一、建筑总平面布置见图纸建筑设计总说明（建施-1）。二、柱网布置（框架结构） 三、建筑平面布置 第三节 剖面设计一、楼层层高与房间净高楼层层高3.2m，房间净高2.7m。二、室内外高差室内外高差0.60m三、门、窗宽度及高度门厅处为铝合金门窗，其它均为木门钢窗。m1（10002100）；m2（15002100）；m3（15002100）c1（3000，1800）；c2（1800，1800）四、各种用途房间的楼、地面做法及说明顶层为20mm厚水泥沙浆找平，5mm厚1：2水泥沙浆加“107”胶水着色粉面层；底层为15mm厚的纸筋面石灰抹底，涂料两度。五、屋面构造做法及说明现浇楼板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚100mm，2%自两侧檐口向中间找坡），1：2水泥沙浆找平厚20mm，二毡三油防水层。六、内外墙体及细部构造说明墙身为普通机制砖填充墙，M5水泥沙浆砌筑。内粉刷为混合沙浆底，纸筋灰，厚20mm，“803”内墙涂料两度。外粉刷为1：3水泥沙浆底，厚20mm，马赛克贴面。第四节 立面设计一、立面设计说明二、外墙面做法第三章 结构设计第一节 结构方案的选择及结构布置一、结构方案的确定全浇钢筋混凝土框架结构二、基础类型的确定上部结构荷载不大，且地基比较均匀、地基承载力适中故可选独立基础设计。三、结构布置1、柱网尺寸纵向：2*4500+2*3500+10*4500横向：1*7000+1*3000+1*70002、平面尺寸 平面尺寸为：61000*17000初步不设次梁3、变形缝 因为纵向尺寸不是很大地质结构比较单一稳定，故可不设置变形缝。四、结构基本构件尺寸确定 板尺寸：4500*7000；3500*7000；4500*3000；3500*3000梁尺寸： 过梁 250*600内梁 250*400柱尺寸：边柱 250*700第二节 板的内力及配筋计算（双向板）一、 板荷载导算1. 恒荷载计算：1） 屋面恒荷载线标准值计算：20厚1：2水泥沙浆找平0.20*2.0=0.4 kn/m2100厚400厚（2%找坡）膨胀珍珠岩（0.1+0.14）*7/2=0.84 kn/m2100厚现浇钢筋混泥土板 0.1*25=2.5 kn/m215厚纸筋石灰抹灰抹底 0.015*16=0.24 kn/m2屋面恒荷载3.98 kn/m22） 楼面恒荷载线标准值计算：20厚水泥沙浆面层0.20*2.0=0.4 kn/m2100厚现浇钢筋混泥土楼板0.1*25=2.5 kn/m220厚纸筋石灰抹灰抹底0.02*16=0.32 kn/m2楼面恒荷载3.22 kn/m22. 活荷载计算：1） 屋面恒荷载线标准值 q=1.5 kn/m22） 楼面恒荷载线标准值 q=2.0 kn/m2二、 内力计算1. 屋盖q=1.2*q恒+1.4*q活=1.2*3.98+1.4*1.5=6.88 kn/m2. 楼盖 q=1.2*q恒+1.4*q活=1.2*3.22+1.4*2.0=6.66 kn/m2三、 配筋计算 按弹性双向板设计；跨中弯距放大0.2倍（1.2）；计算跨度，跨中时L0=LN，边跨时L0=LN+b；泊松比系数c=0.2。 1）楼盖、屋盖的区格划分如下图所示： 1. 楼盖板区格 2. 屋盖板区格2）查混泥土上册p3133表1.19及计算列表得：A类板lx/ly= 0.64k= 0.03966kmax= 0.00405mx= 0.0468 my= 0.01466mx,max= 0.04716 my,max= 0.01802mx,= -0.1055 my,= -0.07784B类板lx/ly= 0.64k= 0.002386kmax= 0.002418mx= 0.03712 my= 0.00726mx,max= 0.0374 my,max= 0.01138mx,= -0.07996 my,= -0.05718C类板lx/ly= 0.50k= 0.00468kmax= 0.00741mx= 0.0559 my= 0.0079mx,max= 0.0562 my,max= 0.0135mx,= -0.1179 my,= -0.0786D类板lx/ly= 0.50k= 0.00257kmax= 0.00258mx= 0.0408 my= 0.0028mx,max= 0.0409 my,max= 0.0089mx,= -0.0836 my,= -0.0569E类板lx/ly= 0.67k= 0.03966kmax= 0.00405mx= 0.03608 my= 0.00826mx,max= 0.03642 my,max= 0.01204mx,= -0.07872 my,= -0.0572F类板lx/ly= 0.67k= 0.002188mx= 0.03114 my=0.01022mx,= -0.07536 my,= -0.05702G类板lx/ly= 0.86k= 0.00218kmax= 0.002276mx= 0.02256 my= 0.02486mx,max= 0.02316 my,max= 0.0280mx,= -0.06776 my,= -0.06994H类板lx/ly= 0.067k= 0.003388kmax= 0.0.003498mx= 0.01826 my= 0.03952mx,max= 0.01892 my,max= 0.04276mx,= -0.07564 my,= -0.09968I类板lx/ly= 0.86k= 0.00276kmax= 0.00281mx= 0.03158 my= 0.02168mx,max= 0.03218 my,max= 0.02308mx,= -0.08184 my,= -0.07296J类板lx/ly= 0.86k= 0.00165mx= 0.0241 my= 0.01578mx,= -0.06184 my,= -0.0549 3）楼盖设计计算，列表如下：（见excel 板配筋计算表）第二节 横向平面框架的内力计算一、框架梁、柱几何参数计算1.柱的尺寸确定如下：边跨（AB、CD）梁：取h=（1/12）*l=（1/12）*1700=600mm，B=250mm中跨（BC）梁：取h=500mm，b=250mm边柱（A轴、D轴）连续梁：取bh=250*700mm中柱（B轴、C轴）连续梁：取bh=250*400mm柱截面均为bh=500*500mm现浇板厚为100mm2.结构平面布置图及结构计算简图取轴线，4.5m宽为代表性的一榀横向框架如下图所示3.梁柱截面惯性矩计算如下： 其中梁由于考虑现浇楼板的作用，古I=2Io，Io为考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩。 AB、CD跨梁： i=2E*0.25*0.603/（12*7.0）=12.86105E BC跨梁： i=2E*0.25*0.503/（12*3.0）=13.35105E 上部各层柱： i=E*0.50*0.503/（12*3.2）=13.02105E 底层柱： i=E*0.50*0.503/（12*4.3）=9.69105E二、静荷载作用下框架内力计算1、框架静荷载导算 屋面框架梁线荷载标准值计算： 20厚水泥沙浆面层 0.02*20=0.4 KN/m2 100400厚2%找坡膨胀珍珠岩 （0.1+0.14）*7/2=0.84KN/m2 100厚纸筋石灰抹底 0.10*25=2.5KN/m2 15厚纸筋石灰抹底 0.015*16=0.24 KN/m2-屋面恒荷载 3.98 KN/m2 边跨（AB、CD）框架梁自重 0.25*0.6*25=3.75 KN/m2 梁侧粉刷 2*（0.6-0.1）*0.02*17=0.34 KN/m2 中跨（BC）框架梁自重 0.25*0.4*25=2.5 KN/m2 梁侧粉刷 2*（0.40.1）*0.02*17=0.2KN/m2 作用在屋顶框架上的线荷载为： q5AB1= qCD1=3.75+0.34=4.09 KN/m2 q5BC1= 2.5+0.2=2.7 KN/m2 q5AB2= 3.98*4.5=17.91 KN/m2 q5BC2= 3.98*3.0=11.94KN/m2楼面框架梁线荷载标准值计算： 20厚水泥沙浆面层 0.02*20=0.4 KN/m2 100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1*25=2.5 KN/m2 20厚纸筋石灰抹底 0.02*16=0.32 KN/m2-楼面荷载 3.22 KN/m2边跨框架梁及梁侧粉刷 4.09 KN/m2边跨填充墙自重 0.24*（3.2-0.5）*19=12.31 KN/m2墙面粉刷 （3.2-0.5）*0.02*2.17=1.84 KN/m2中跨框架梁及梁侧粉刷 2.7 KN/m2 作用在中间层框架上的线荷载为： g5AB1= gCD1=4.09+（12.31=1.84）=18.24 KN/m2 g5BC1= 2.7 KN/m2 g5AB2= 3.22*4.5=14.49KN/m2 g5BC2= 3.22*3.0=9.66KN/m2屋面框架节点集中荷载标准值计算： 边柱连续梁自重 0.25*0.6*4.5*25=16.88 KN 梁侧粉刷 0.02*（0.6-0.1）*2.4.5*17=1.53 KN 1m高女儿墙自重 1*4.5*0.24*19=20.52 KN 墙侧粉刷 1*0.02*2*4.5*17=3.06 KN连续梁传来屋面自重 0.5*4.5*0.5*4.5*3.98=20.15 KN- 顶层边节点集中荷载 G5A= G5D=62.14 KN中柱连续梁自重 0.25*0.4*4.5*25=11.25 KN 梁侧粉刷 0.02*（0.4-0.1）*2*4.5*17=0.92 KN连续梁传来屋面自重 0.5*（4.5+4.5-2.5）*0.5*2.5*3.98=16.17 0.5*4.5*0.5*4.5*3.98=20.15 KN-顶层中节点集中荷载 G5B= G5C=48.49 KN楼面框架节点集中荷载标准值计算： 边柱连续梁自重 16.88 KN 粉刷 1.53 KN 钢窗自重 3.0*1.8*0.45=2.43 KN 窗下墙体自重 0.24*0.9*4.1*19=16.82 KN粉刷 2*0.02*0.9*4.1*17=2.51 KN窗边墙体自重 1.1*1.8*0.24*19=9.02 KN粉刷 1.1*1.8*0.02*17=0.61 KN框架柱自重 0.4*0.5*3.2*25=16 KN粉刷 0.9*0.02*3.2*17=0.98 KN连续梁传来楼面自重 0.5*4.5*0.5*4.5*3.22=16.3 KN-中间层边节点集中荷载 GA= GD=83.14KN 中柱连续梁自重 11.25 KN 粉刷 0.92 KN 内纵墙自重 （4.5-0.4）*2.8*0.24*19= KN粉刷 4.1*2.8*2*0.02*17=7.81 KN扣除门洞重 -2.1*1.5*（5.24-0.2）=-16.44 KN框架柱自重 0.4*0.5*3.2*25=16 KN粉刷 0.9*0.02*3.2*17=0.98 KN连续梁传来楼面自重 0.5*6.5*0.5*2.5*3.24=13.16 KN 0.5*4.5*0.5*4.5*3.24=16.4 KN-中间层边节点集中荷载 GB= GC=102.43KN 2、静荷载作用下框架内力计算及内力图绘制 恒荷载荷载简图： 恒荷载内力计算（分层法）1. 荷载线刚度取框架柱实际线刚度的0.9倍计算，底层柱除外！（上柱i=13.02*0.9=11.72N/mm）梁上分布由三角形和梯形荷载组成，可采用等效均布荷载法（取=0.325算）顶层 g5边= g5AB1+（1-22+3）g5AB2=4.09+（1-2*0.3252+0.3253）*17.91=18.83 KNmg5中= g5BC1+（5/8）g5BC2=2.7+5*11.94/8=10.16 KNm 顶层以下层 g边= gAB1+（1-22+3）gAB2=18.24+（1-2*0.3252+0.3253）*14.49=31.70 KNm g中= gBC1+（5/8）gBC2=2.7+5*9.66/8=8.74 KNm2. 固端弯矩顶层 M5AB= g5边*l2边/12=18.83*7*7/12=76.89 KNmM5BC= g5中*l2中/3=10.16*1.5*1.5/3=7.61 KNmM5CB= g5中*l2中/6=10.16*1.5*1.5/6=3.81 KNm顶层以下层MAB= g边*l2边/12=31.70*7*7/12=129.44 KNmMBC= g中*l2中/3=8.74*1.5*1.5/3=6.56 KNmMCB= g中*l2中/6=8.74*1.5*1.5/6=3.28 KNm3. 计算4. 画出恒荷载作用下的内力图三、活荷载作用下框架内力计算1、框架活荷载导算 P5AB= P5CD=1.5*4.5=6.75 KN/m P5BC= 1.5*3.0= 4.5KN P5A= P5D =0.5*4.5*0.5*4.5*1.5=7.59KN P5B= P5C=0.5*（4.5+4.5-2.5）*0.5*2.5*1.5+0.24*4.5*4.5*1.5=16.69KN PAB= PCD=2.0*4.5=9KN/m PBC= 2.0*3.0= 6KN PA= PD =0.5*4.5*0.5*4.5*2.0=10.12KN PB= PC=0.5*（4.5+4.5-2.5）*0.5*2.5*2.0+0.24*4.5*4.5*2.0=18.25KN2、活荷载作用下框架内力计算及内力图绘制活荷载荷载简图： 活荷载内力计算（分层法）1.荷载同恒荷载，线刚度取框架柱实际线刚度的0.9倍计算，底层柱除外！（上柱i=13.02*0.9=11.72N/mm）梁上分布由三角形或梯形荷载，可采用等效均布荷载法（取=0.325算）顶层 q5边=（1-22+3）P5AB=5.56 KNmq 5中=（5/8）P5BC=2.81 KNm 顶层以下层 q边=（1-22+3）PAB=4.94 KNm q中= gBC1+（5/8）PBC2=2.7+5*9.66/8=8.74 KNm2.固端弯矩顶层 M5AB= g5边*l2边/12=18.83*7*7/12=76.89 KNmM5BC= g5中*l2中/3=10.16*1.5*1.5/3=7.61 KNmM5CB= g5中*l2中/6=10.16*1.5*1.5/6=3.81 KNm顶层以下层MAB= g边*l2边/12=31.70*7*7/12=129.44 KNmMBC= g中*l2中/3=8.74*1.5*1.5/3=6.56 KNmMCB= g中*l2中/6=8.74*1.5*1.5/6=3.28 KNm3计算4画出活荷载作用下的内力图四、风荷载作用下框架内力计算1、框架风荷载导算 风荷载标准值计算公式 k=zszo 其中：k 风荷载标准值KN/m2 z 高处z处的风振系数 s 风荷载体型系数 z 风荷载体型系数 o 基本风压KN/m2 因结构高度小于30mm，取z =1.0；对于矩形截面s =1.3；z可查规范，（z1.0时，取z =1.0）；将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表：层次zsZ（m）zoA（m2）P（KN）51.01.316.61.140.5544.236.0341.01.313.41.10.5554.242.6331.01.310.21.00.5554.238.7521.01.37.01.00.5554.238.7511.01.33.81.00.55100.371.71 风荷载计算简图2、风荷载作用下框架内力计算（D值法）及内力图绘制 梁柱相对线刚度计算： 线刚度i=EI/l （Nmm）相对线刚度i15层梁12.86105E0.963走道梁13.35105E1.00025层梁13.02105E0.975底层柱9.69105E0.726各柱剪力值和反弯点高度比计算：（见excel 风载计算sheet1和sheet2表） 由公式上柱：M上=V（1-y）h；下柱：M下=Vyh和节点平衡条件与梁的线刚度比求出梁柱弯矩。又平衡条件或公式求剪力V=。计算过程如下图所示：五、地震作用下框架内力计算1、框架地震荷载导算 框架的抗震等级 为抗震设防烈度7度。因为框架未超过30m，所以抗震等级为三级。 场地及特征周期值 第类场地，由规范可查得特征周期值为Tg=0.35 s 重力荷载代表值 取中间计算单元4.5m宽度范围的重力特征代表值。 列表： 位置5层4层3层2 层1层Gk （KN）515.36925.3925.3925.3925.3Qk（KN）67.4268.5868.5868.5868.58GE（KN）582.78993.88993.88993.88993.88 结构自振周期T1 利用经验公式 T1=0.085n T1=0.085 *5=0.43 s 地震影响系数 由Tg=0.35s，其中T1=0.645s，则由地震影响曲线，有 =（Tg/ T1）0.9*max=（0.35/0.645）0.9*0.08=0.05 计算水平地震作用标准值 T11.4 Tg=0.49s 且Tg=0.35s，故n=0.08 T1+0.07=0.114 由公式： Fi=【GiHiFEk（1-n）/GjHj】 Fn=nFEk FEk=Geg=*0.85Gi 得：FEk =0.05*0.85*（582.78+4*993.88）=193.73 KN Fn=0.114*193.73=22.08 KN 列表如下：位置Gi（KN0Xi（m）Gi XiFEk（1-n）Fi（KN）5层582.7817.19965.54171.6437.074层993.8813.913814.93171.6451.393层993.8810.710634.52171.6439.562层993.887.57454.1171.6427.731层993.884.34273.68171.6415.90GiHj=46142.77Fi =171.652、地震荷载作用下框架内力计算（D值法）及内力图绘制 各柱剪刀力值 计算方法与风荷载作用下计算同，由前所算出的各层柱D值可列表计算出各柱剪力值如下表：位置5层4层3层2层1层Vi（KN）37.0788.46128.02155.75171.65A柱剪力值7.6618.2826.4432.1738.33B柱剪力值21.2427.7040.0848.7747.50 各柱反弯点高度 计算方法与风荷载作用下计算类似，采用倒三角型荷载查表5层4层3层2层1层边柱中柱边柱中柱边柱中柱边柱中柱边柱中柱y0.350.400.440.450.450.500.500.500.650.58M上柱15.9340.7832.7648.2546.5364.1351.4778.0357.6985.79M下柱8.5827.1925.7439.8938.0764.1351.4778.03107.13118.47 画出水平地震作用下的内力图3、重力荷载代表值产生的框架内力及内力图绘制 重力荷载代表值GE已算出，见表。假设其分布方式与框架的恒荷载分布方式相同，即按集中荷载分布。如下图 每个集中荷载值G=GE/9，其等效均部荷载值qe=8G/（3l）=8 GE /（27l） 其中柱轴力近似按竖向荷载作用范围取值，即没层中柱取3G，边柱取1.5G （共9G即GE） 如下图示： 重力荷载代表值作用下框架内力计算：（用分层法计算过程同恒、活内力计算！现只给出计算结果即弯剪轴内力图）如下4、地震作用效应的基本组合 按组合公式SE=GSGE+EHSEHk，对框架梁柱控制截面分别进行组合 考虑地震作用组合的框架梁弯矩值： 见excel梁、柱弯地震组合sheet1 表 考虑地震作用组合的框架梁剪力设计 重力荷载代表值作用下的简支剪力VGb对屋面框架梁 VGb=1.2GE/9=1.2*582.78/9=77.7 KN对二三四层楼面框架梁VGb=1.2GE/9=1.2*993.88/9=132.52 KN一楼楼面框架梁VGb=1.2GE/9=1.2*993.88/9=132.52 KN 剪力值计算 利用梁端弯矩与剪力的关系式，并考虑顺时针和逆时针方向的组合，由V=1.1*（Mlb+Mrb）/ln+VGb 列表如下： 层数五层四层三层二层一层构件ABBCABBCABBCABBCABBCVGb77.7132.52132.52132.52132.52Ml88.77101.59179.91163.22175.5181.81165.9207.07150.32223.33Mr140.48101.59247.87163.22265.78181.81290.1207.07248.03223.33ln7373737373V113.73152.2199.74252.21201.86265.85204.18284.37195.12296.3 框架柱 本结构为抗震等级为三级的框架柱 柱的剪力设计值Vc=1.1*（Mlc+Mrc）/Hn 节点柱端弯矩设计值 Mc =1.1Mb 底层柱下端弯矩设计值按考虑地震作用组合的弯矩设计值的1.15倍确定 计算列表 见excel梁、柱弯地震组合 sheet2表六、水平荷载作用下框架的侧移验算1. 风荷载作用下的侧移验算 风内力计算（D值法）中的相对线刚度为1时的绝对值为13.35105E，对C25混凝土，E值为2.8104N/mm2。由相对Di值，可得各柱实际Di值，列表如下： 公式：Uj=Fwk/（0.85） 其中：Uj 第j层层间相对侧移 Fwk 作用于j层以上水平作用标准值之和 Dji 第j层i柱的侧移刚度位置Fwk（KN）（KN/mm）Uj（mm）Uj /hi限值5层36.03253.650.174层78.66253.650.363层117.41253.650.542层156.16253.650.721层227.87154.861.73顶点位移=3.523. 水平地震荷载作用下的框架侧移验算与风荷载作用下的侧移验算同，其楼层内的最大弹性层间位移Ue应满足Ueeh的要求。列表如下位置Fwhk（KN）（KN/mm）Ue（mm）Ue/hje5层37.07253.650.174层78.66253.650.413层128.02253.650.592层155.75253.650.721层171.65154.860.80第三节 横向平面框架的内力组合与配筋计算一、框架内力组合计算 算以下4种内力组合 1.2静1.4活 1.2静1.4风 1.2静0.9(1.4活1.4风) 1.2静0.7活1.3震1、框架梁的内力组合见excel梁、住内力组合表 sheet1表 2、框架柱的内力组合 见excel梁、住内力组合表 sheet2表二、框架梁、柱配筋计算1）框架梁配筋 1. 纵向受力钢筋计算 各层框架梁控制截面的弯矩设计值截面位置AB跨B跨A跨中B左B右跨中5层0M-180.00194.72-271.55-94.5627.224层0M-362.11303.78-468.98-267.3952.593层0M-356.38318.28-491.87-291.5652.592层0M-343.90340.34-523.49-324.3952.591层0M-380.26435.14-468.32-332.4950.39 2. 配筋计算 各楼层框架可采用底层框架柱梁的弯矩设计值进行计算配筋，屋面框架梁独立计算 屋面框架梁配筋计算下表：控制截面A左AB跨中B左B右BC跨中0M（REMb）-135146.04-203.66-94.5627.22bh0250*6002333*600250*600250*5001000*500=1-0.1350.0150.2130.136.0009As=fcbh0/fy6696941056562149实配钢筋420（1256）楼面框架梁配筋计算下表：控制截面A左AB跨中B左B右BC跨中0M（REMb）-380.26326.36-351.24-249.3737.79bh0250*6002333*600250*600250*5001000*500=1-0.4620.0330.4130.4260.013As=fcbh0/fy2280152720481760215实配钢筋622（2281） 注：fc=11.9 N/mm2 fy=fy=360 N/mm2 （HRB400级） 跨中按T型计算3. 斜截面受剪承载力计算 剪力设计值截面位置屋面梁一层梁0VREV0VREVA177.6296.73B左142.92301.62B右40.58303.65 截面尺寸验算 由表知，整体而言截面尺寸基本由抗震要求控制 因为 l0/h2.5，由hvy=h0=600-35=565mm 所以 hw/b=565/250 REVb 故满足要求 抗剪计算 各梁均取（REVb）max=303.65 KN验算是否需要配置箍筋0.7 ftbh0=0.7*1.27*250*565=125.57KN303.65 KN （满足）配筋率 sv=nAsv1/（bs）=2*78.54/（250*130）=0.48%最小配筋率 sv，min=0.24ft/fyv=0.24*1.27/210=0.1