xx煤矿供电设计说明.doc

x市x矿业有限公司供电设计x矿业股份有限公司 目 录第一章-矿井概况第二章-供电电源第三章-供电方案及电气保护第四章-电力负荷统计第五章-矿井无功补偿第六章-高压线路选择及计算第七章-地面供配电第八章-井下供配电第九章-供电系统的保护整定第十章-监控、信号及通讯第一章 矿井概况一、交通及地理位置x市x矿业有限公司位于黑龙江省x市中部，行政区划属x市东山区管辖。该井东部有砂石路南北通过，该路向北500米与哈萝公路相连接，通过原哈萝公路可与市区及其它县市相通，该矿距x火车站4公里，交通运输十分方便。二、地形及河流本井田内地势为西高东低的山坡地，坡度约5，局部有小树林和荒地，主井井口地面高程277.9米（国标为+158.1米），工业场地标高270310m(国标为+150.2+190.2米)。矿区周边小煤矿较多，矿区范围内有多处已报废的小煤矿井口，地表有一条雨裂沟，最大深度达2米。三、采煤方法本矿地质构造较简单，煤层赋存稳定，煤层倾角较小，所采煤层煤厚2.08.4m，倾角35，煤质中硬，可放性较好，顶板为细砂岩，较易冒落。根据地质条件及煤层赋存情况，采用倾斜长壁后退式采煤方法，全部垮落法管理顶板，工作面采用单体液压支柱支护，采煤工作面使用风煤钻打眼，火药爆破落煤，爆破由刮板运输机运煤。四、矿井通风采用中央并列抽出式通风系统。新风流由主、副井进入。经井底车场、大巷，进入各采掘工作面，经风井排出地面。主扇房安装2台矿用隔爆对旋轴流通风机, 通风设备型号为FBDZ16/275型主扇，电机功率为275kW。其中一台运行，一台备用，用变频柜控制主扇双机运行。掘进工作面使用局扇通风。通风设备型号为FBD6/211kW，为井下掘进供风。五、提升方式该矿现有三条井筒，目前设二台JK-21.5型绞车、一台JK-2.52型绞车提升，各井筒提升情况如下：风井(回风井)：绞车电机功率250kW。副井(入风井)：用于提升人车；提矸、下料等，绞车电机功率400kW。主井(入风井)：用于提煤，绞车电机功率250kW。 六、矿井防排水系统矿井水文地质条件简单，地表无河流，区内无含水层。矿井水主要来源为大气降水沿裂隙渗透入井下，该矿正常涌水量0.5m3/h，最大涌水量10m3/h。该矿在东部区井底设有两条水仓，容积共为200m3,采用一段直排方式，排水管路沿主井敷设。排水管路为108无缝钢管两趟，排水管总长度为21400m。泵房设两台D46507型水泵，流量46m3/h，扬程350米，配套电机功率75KW，其中一台使用、一台备用，一台检修泵、能够满足排水要求。第二章 供电电源该矿现有两回路电源，一路来自新一变电所976#，供电电压10kV，另一路来自南山运输变电所458#，供电电压为10kV。二路电源采用架空线路敷设，新一变电所976#供电线路距离为2.3km，采用LKGY-120导线，南山运输变电所458#供电线路供电距离为2.2km，采用LKGY-120导线。当任意一路电源线路故障、检修断电时，另一回路电源线路可以保证全矿负荷的供电要求。第三章 供电方案及电气保护一、供电方案现该矿地面有两回路高压电源线路，分别来自新一变电所10KV高压架空线路976#及南山运输变电所10KV高压架空线路458#（即来自两个不同区域的变电所），正常情况矿井两回路高压电源采用分列运行方式。现该矿设有两处变电所及配电室，内有供地面电源5台变压器和供井上下电源的矿用隔爆型高压真空开关。来自新一变电所976#10kV线路和南山运输变电所458#10kV线路供井下10kV电源及地面低压电源用的5台变压器，接线方式采用单母线分段单独供电。当一路电源出现事故或检修时，另一回路电源可以保证全部负荷的供电要求。现该矿井上设备供电电压采用380V供电系统，井下供电采用10kV入井到井下二处变电所，经隔爆移动变电站降压为660V供给井下生产设备，井下设备采用660V供电系统。地面工业广场内提升绞车、主扇、空气压缩机房、矿灯房、机修间、热风炉及照明等地面生产系统的配电，由地面变电所的5台变压器通过地面低压配电室分别向各设备供电。正常情况下各台变压器分列运行，以保证供电连续性和可靠性，变压器的容量能够满足矿井地面全部负荷的要求。地面低压380V供电系统的结线方式采用双电源单母线分段运行方式和变压器单独供电方式，三相四线制系统。为保证提升绞车、主扇、空气压缩机房运行的安全性，采用双电源供电。井下供电采用四条10kV电缆入井到井下二处变电所，采用单母线分段的结线方式，当一条线路出现故障或检修时，另一条线路能够满足全部负荷供电的要求，井下中央变电所设一台KBSG-630/10/0.69型及一台KBSG-315/10/0.69型隔爆移动变电站，KBSGZY-500/6/0.69型隔爆移动变电站供给主排水泵、采煤工作面、掘进工作面电源。另一台KBSG-315/10/0.69型隔爆移动变电站供备用主排水泵、掘进备用风机及工作面备用乳化液泵的电源。按煤矿安全规程的要求主排水泵、掘进工作面电源采用双电源供电，为提高安全性，工作面乳化液泵供电也采用双电源供电。二、变压器、线路及开关设备的保护变压器的一次电源采用跌落式熔断器和设在隔爆高压真空开关内的微机综合保护进行保护，为防止雷电波入侵，在10kV电源进线终端装设避雷器。地面采用低压配电盘供电，配电盘进线采用ME型万能断路器，断路器具有过流、过负荷、欠电压保护。出线断路器采用DZ20J型空气断路器，其具有过流、过负荷保护。工业场地高于15m的建筑物、构筑物采用避雷针或避雷带进行防雷保护，其接地装置利用建筑物、构筑物基础或钢管接地极，其接地电阻不大于规范规定的要求。井下电源采用KBZ系列隔爆馈电开关，其具有短路、过负荷、欠电压、接地、漏电等保护，以保证供电设备和线路的安全。三、井下接地系统井下主接地极设在水泵房的主副水仓中。接地极采用2块面积不小于0.75m2，厚为6mm的镀锌钢板，主副水仓中各一块。采区变电所及各配电点分别设局部接地装置，局部接地极与接地线及各类电缆的接地芯线必须可靠联接，各类电线的接地芯线除做监测接地回路外不得兼做它用以保证全矿井形成完整和不间断的井下接地网，从井下接地网上任意一点测得的接地电阻不得大于2欧。第四章电力负荷统计经过对矿井用电负荷计算得知，全矿共有用电设备28台，其中工作26台，设备装机总容量1633.5kW，其中工作容量1252.5kW。原煤生产年耗电量437.6万kWh,吨煤电耗29.2kWh/t。设计补偿前全矿最大负荷时有功负荷为498.1kW，无功负荷为580.5kvar，视在功率为1127.9kVA，自然功率因数为0.86。具体电力负荷统计见附表：第五章 矿井无功补偿一、低压补偿电容容量的计算与选择在该矿配电室设有低压无功补偿电容装置，低压补偿部分计算如下：根据公式： Qgc= Pg (tgg1- tgg2)=498.1(0.672-0.4843)=93.47kvar在该矿低压配电室设GGD型电容补偿柜一面，补偿容量总计为200kvar。补偿后无功功率为580.5-200=380.5kvar补偿后功率因数为cos(tg-1380.5/976.1)=0.93式中 Qgc -变电所低压补偿容量，kvar；Pg -变电所总有功功率，kW；tgg1-地面低压补偿前功率因数对应之正切值 ；tgg2-地面低压补偿后功率因数对应之正切值；全矿井低压补偿后有功负荷为976.1kW，无功负荷为380.5kvar，视在功率为1039.3kVA，功率因数为0.93。第六章 高压线路选择及计算一、高压供电线路及高压入井电缆的选择和计算1、矿井电源架空线路的选择及有关计算1）首先，按经济电流密度选择线路截面， Sj=52.3mm2式中：Sj经济截面 Ig最大长时工作电流，Ig=60.1A(注：长时线路工作电流按一条线路故障及检修时，由另两条线路所带矿井全部负荷来计算的，其中一条线路带地面全部负荷，另一条带井下全部符合考虑，按所带负荷最大的线路进行计算)Jj经济电流密度，取1.15现该矿使用两条LKGY-120型10kV架空线路，满足供电要求。2)按长时允许电流校验架空线路截面式中 I25-环境温度为25时导线(包括架空线及电缆线路)长时允许电流密度(允许载流量) ，A，查手册取；Ig-线路长时最大工作电流 ，A；结论：按载流量校验符合要求。2、高压入井电缆L1、L2的选择计算1) 首先，按经济电流密度选择线路截面，Sj=19.2mm2式中：Sj经济截面 Ig最大长时工作电流，Ig=43.2A (注：长时线路工作电流按一条入井线路出现故障及检修时，另一条线路所带井下全部负荷考虑)Jj经济电流密度，取2.25现该矿使用交联聚乙烯电力电缆MYJV22-350型，2）按长时允许通过电流校验电缆截面Iy=143AIg=43.2A 合格3、按允许电压损失校验电缆截面：1）地面供电线路电压损失 合格式中：u-单位负荷矩电压损失百分数，u查手册，LKGY-120线路u=1.79M-负荷矩，kW(或MW)km ,M1=PZL=0.65582.2=1.4428MWkm 2）井下供电线路电压损失 合格式中：u-单位负荷矩电压损失百分数，u查手册，MYJV39-50线路u=1.298M-负荷矩，kW(或MW)km ,M1=PZL=0.38650.8=0.3092MWkm3）井上、井下电压损失合计 合格第七章 地面供配电一、 地面供配电的运行方式该矿地面设有变电亭两处，亭内设有供地面生产设备电源的变压器，由于该矿供电系统已形成，本着合理、安全的角度考虑，地面低压380V供电系统的结线方式采用双电源单母线分段运行方式和变压器单独供电方式，三相四线制系统。选用低压配电盘以0.38/0.22kV向提升绞车、主扇、空气压缩机房、矿灯房、机修间、热风炉及照明等地面生产系统配电。二、 地面低压供电的网路的构成地面工业广场供电采用低压橡套电缆对地面配电室至压风机房、主井绞车房和主扇房、检修车间等供电。提升绞车、主扇、压风机均双电源线路供电，以满足提升、主扇、压风安全运行的需要。两主扇采用变频柜控制，达到自动转换，以保证井下供风的安全性。三、地面工业广场低压变压器的选择1、号电源变压器的选择和校验号电源变压器供地面主井绞车、1#副井绞车、主扇、热风炉等负荷，由负荷统计表得知，其计算有功负荷为Pmax=485.8kW,则所需变压器容量为：式中 Sd-号变压器所选变压器容量，kVA；Ksb-最大负荷同时系数，计算负荷在5000kW以下时Ksb取0.91，计算负荷在5000kW以上时Ksb取0.85；此处Ksb取0.95。Pmax-号变压器所供设备计算总有功功率，kW；cosz-地面设备组加权平均功率因数Sbe=500kVA485.8kVA 合格因此，现使用的S9-500/10/0.4型变压器满足要求。2、号电源变压器的选择和校验号电源变压器供主扇和，由负荷统计表得知，主扇和有功负荷为Pmax=157kW,则所需变压器容量为： 式中 Sd-号所选变压器容量，kVA；Ksb-最大负荷同时系数，计算负荷在5000kW以下时Ksb取0.91，计算负荷在5000kW以上时Ksb取0.85；此处Ksb取1。Pmax-号变压器所供设备计算总有功功率，kW；cosz-地面设备组加权平均功率因数 现备用主扇和2#副井绞车用变压器使用S9-200/10/0.4型， Sbe=200kVA189.2kVA 合格因此，现使用的S9-200/10/0.4型变压器满足要求。3、号电源变压器的选择和校验号电源变压器供2#副井绞车备用电源及压风机、取暖锅炉电源，由负荷统计表得知，其计算有功负荷为Pmax=205.8kW,则所需变压器容量为：式中 Sd-号变压器所选变压器容量，kVA；Ksb-最大负荷同时系数，计算负荷在5000kW以下时Ksb取0.91，计算负荷在5000kW以上时Ksb取0.85；此处Ksb取0.95。Pmax-号变压器所供设备计算总有功功率，kW；cosz-地面设备组加权平均功率因数Sbe=315kVA247.9kVA 合格因此，现使用的S9-315/10/0.4型变压器满足要求。第八章 井下供配电一、井下低压电源变压器的选择1、号电源变压器的选择和校验由负荷统计表得知，井下低压计算有功负荷Pmax=386.5kW。供井下动力电源的变压器容量选择计算：式中 Sd-变压器容量，kVA；Ksb-最大负荷同时系数，计算负荷在5000kW以下时Ksb取0.91，计算负荷在5000kW以上时Ksb取0.85；此处Ksb取0.95。Pmax-井下计算总有功功率，kW；Cosz-加权平均功率因数现该矿使用一台KBSG-500/6/0.69kV型隔爆干式变压器， Sbe=500kVA426.9kVA 合格因此，现使用的KBSGZY-500/6/0.69kV型隔爆移动变电站满足要求。2、号电源变压器的选择和校验号电源变压器供主排备用水泵、掘进备用风机、工作面备用乳化液泵的电源，由负荷统计表得知，计算有功负荷Pmax=102.1kW。供井下动力电源的变压器容量选择计算：式中 Sd-变压器容量，kVA；Ksb-最大负荷同时系数，计算负荷在5000kW以下时Ksb取0.91，计算负荷在5000kW以上时Ksb取0.85；此处Ksb取1。Pmax-井下计算总有功功率，kW；Cosz-加权平均功率因数现该矿使用一台KBSG-315/10/0.69kV型隔爆干式变压器， Sbe=315kVA102.1kVA 合格因此，现使用的KBSGZY-315/10/0.69kV型隔爆移动变电站满足要求。二、井下低压供电干线电缆的选择井下计算负荷详见负荷统计表。1) 按长时允许电流选择采煤工作面干线电缆（由于采煤工作面供电距离长、负荷较大，因此按此线路进行选择和计算，其它供电线路的选择和计算方法相同，在此省略）L8的选择：IL8=167.5A式中：IL8采煤工作面最大长时工作电流Pmax采煤工作面供电干线电缆所供的计算功率为满足供电电压损失及保护灵敏系数的要求，选用MY-1000-370+116橡套电缆Iy=215A167.5A 合格查表，MY-1000-370+116橡套电力电缆长时允许电流为215A，满足要求。L9的选择：IL9=134.6A式中：IL9采煤工作面最大长时工作电流Pmax采煤工作面供电干线电缆所供的计算功率为满足供电电压损失及保护灵敏系数的要求，选用MY-1000-370+116 橡套电缆。Iy=215A134.6A 合格查表，MY-1000-370+116橡套电力电缆长时允许电流为215A，满足要求。L10的选择：IL10=101.7A式中：IL10采煤工作面最大长时工作电流Pmax采煤工作面供电干线电缆所供的计算功率为满足供电电压损失及保护灵敏系数的要求，选用MY-1000-370+116 橡套电缆。Iy=215A101.7A 合格查表，MY-1000-370+116橡套电力电缆长时允许电流为215A，满足要求。L11的选择：IL11=101.7A式中：IL11采煤工作面最大长时工作电流Pmax采煤工作面供电干线电缆所供的计算功率选用MY-1000-350+116 橡套电缆。Iy=173A101.7A 合格查表，MY-1000-350+110橡套电力电缆长时允许电流为215A，满足要求。L12的选择：IL12=86.5A式中：IL12采煤工作面最大长时工作电流Pmax采煤工作面供电干线电缆所供的计算功率选用MY-1000-350+110 橡套电缆。Iy=173A86.5A 合格查表，MY-1000-350+110橡套电力电缆长时允许电流为173A，满足要求。L13的选择：IL13=74.1A式中：IL13采煤工作面最大长时工作电流Pmax采煤工作面供电干线电缆所供的计算功率选用MY-1000-350+110 橡套电缆。Iy=173A74.1A 合格查表，MY-1000-350+110橡套电力电缆长时允许电流为173A，满足要求。L14的选择：IL14=41.1A式中：IL14采煤工作面最大长时工作电流Pmax采煤工作面供电干线电缆所供的计算功率为满足供电电压损失及保护灵敏系数的要求，选用MY-1000-350+110 橡套电缆。Iy=173A41.1A 合格查表，MY-1000-350+110橡套电力电缆长时允许电流为173A，满足要求。3）按正常允许电压损失校验井下采煤工作面供电电缆 U=Ub+Ug+Uz式中：Ub变压器的电压损失VUg干线电缆电压损失VUz支线电压损失VVb=Ib（Rbcosb+ Xbsinb）=318.2（0.00680.85+0.04270.5267）=15.5V式中：Ib变压器工作电流A Ib=318.2A Kt，max最大负荷同时系数，取0.8Rb变压器电阻 Xb变压器感抗 Cosb变压器功率因数Ug=UL8+UL9+UL10+UL11+UL12+UL13+UL14=+=5.9+16.3+7.3+2+1.8+2.8+1.9=38V式中：Pe线路所带负荷之和kW Kx需用系数 Lg干线电缆长度m D导电系数，铜芯橡胶电缆D=42.5,m/.mm2 Ue线路额定电压V Sg电缆截面mm2正常时为保证电机的正常运行，其端电压不得低于额定电压的95%，对660 V电动机其最小端电压应为：Ua=6600.95=627 V现该电机额定电压为660V，变压器二次的额定电压为690 V。供电系统总的允许电压损失为：Uy=690-627=63V。由于支线较短，忽略不计U=Ub+Ug=15.5+38=53.3VU =53.396 VUy =63 V 合格三、井下低压配电设备及低压控制设备的选择本矿井属低瓦斯矿井，有煤尘爆炸危险，斜井开拓，为保证矿井供电安全，井下所有电器设备选用矿用防爆型。井下低压配电电压660V，配电开关全部采用矿用KBZ型隔爆智能真空馈电开关，该形式开关具有漏电、漏电闭锁、绝缘监视、过流、短路、欠电压、过电压等项保护。为使馈电开关的保护整定符合要求，在选用隔爆型智能真空馈电开关时，其综合保护选用智能型综合保护，其短路瞬动整定值范围要求为（1-10）Ie内任意可调，过负荷保护值整定值范围要求为（0.1-1）Ie任意可调，以满足系统保护的要求。低压负荷开关全部采用QJZ（或QBZ）型矿用隔爆兼本安型真空电磁起动器，具有过流、短路、漏电闭锁、失欠压等保护。其综合保护选用FDB型保护器，其过负荷保护的整定值范围为（1-10）Ie内任意可调，以满足系统保护的要求。掘进工作面的局部扇风机采用双风机双电源供电，开关采用QJZ-2120型对旋风机真空磁力起动器以实现风机的自动转换及风电、瓦斯电闭锁。照明及信号电源采用127V，峒室及运输机巷的照明采用ZBZ-2.5型矿用照明及信号综合保护装置。井下低压动力电缆选用MY-0.66/1和MZ-0.3/0.5型矿用阻燃橡套电缆。详见井下供电系统图。四、井下照明井下大巷、井底车场、运输顺槽、轨道上、下山及机电硐室均设置固定照明。照明电源取自车场配电所或采区配电点。照明灯具采用DGS-20/127型矿用隔爆荧光灯，照明线路采用MY0.38/0.66型煤矿用阻燃电缆。设计中考虑到下列地点设事故照明：井下车场配电所、通信站和网络中心、提升机房、通风机房、副井井口房、地面生产指挥系统、矿井监控室、生产锅炉房、生产调度室，上述地点的事故照明的灯具及电源要与日常照明的灯具和电源分开。第九章 供电系统的保护整定一、高压供电系统短路电流计算1、976#电源的电抗：Xx1=0.68式中：Xb变压器电抗 UP短路点的平均电压KVSd短路容量MVA2、458#电源的电抗：Xx2=0.86式中：Xb变压器电抗 UP短路点的平均电压KVSd短路容量MVA3、架空线的电抗：X=X01=0.3652.3=0.8395（）式中：XL1线路的电抗X01每项平均单位电抗/km，取0.365/kmL1线路长度km4、架空线的电抗：X=X01=0.3652.2=0.803（）式中：XL1线路的电抗X01每项平均单位电抗/km，取0.365/kmL1线路长度km5、入井电缆L1、L2的阻抗：线路L1、L2的电抗： XL1=X02L3=0.080.8=0.064（）XL2=X02L4=0.080.8=0.064（）式中：XL1、XL2线路的电抗X02每项平均单位电抗/km，取0.08/kmL1、L2线路长度km线路L1、L2的电阻： R L1=0.36（）R L2=0.36（）式中：R L1、R L2线路的电阻 L1、L2线路长度m D电导率，取44.3 m/(mm2) S导线截面积mm26、短路电流计算d1点短路电流计算：=5.208kA=2.55=2.553337=8.5KA=1.52=1.523337=5.1KA=4506A式中：-三相短路电流，AUp短路点平均电压，VXd1-短路点电抗，Xd1= Xx1+ X=0.27+0.8395=1.1095 d2点短路电流计算：=5.05kA=2.55=2.555050=12.87KA=1.52=1.525050=7.8KA=4374A式中：-三相短路电流，AUp短路点平均电压，VXd2-短路点电抗，Xd2= Xx2+ X=0.34+0.803=1.143 d53短路电流计算：X53= Xd1+ XL1=1.1095+0.064=1.1735 R53= R L1=0.36 Z53=1.2275=4703A=4073Ad54短路电流计算： X54= Xd2+ XL2=1.143+0.064=1.207R54= R L2=0.36Z54=1.5864=3640A=3154A7、10KV高压开关真空断路器遮断容量核算1）、主电源976#高压总控开关核算PBG-10kv系列开关的技术参数：（1） 额定电压12KV（2） 额定短路开断电流12.5KA（有效值）（3） 额定短路关合电流31.5KA（峰值）（4） 额定动稳定电流（额定峰值耐受电流）31.5KA（5） 额定热稳定电流（额定短时耐受电流）12.5KA（6） 额定热稳定（短时耐受）时间不小于2S（7） 额定短路开断电流开断次数30次依据下列公式对高压真空断路器遮断容量核算 2） Snbr=UnInbr 式中： Snbr-开关设备遮断器容量 Un开关设备额定电压等级 Inbr开关设备额定开断电流Snbr=1.7321212.5=259.8MVA高压总控开关10KV真空断路器d-1点发生三相对称短路时即用三相对称短路电流公式进行计算 =6180A =6.18KA 10KV真空断路器d-1点发生三相对称短路电流为6.18KA，短路容量即： Snbr=UnInbr Sd1=1.732106.18 =107MVA Snbr=259.8MVA 107MVA即：10KV 高压开关断路器遮断容量满足要求。3）976#线路高压总控开关按长时负荷电流进行计算选择按公式计算 将S=630 Un=10 =91.2A976#线路安装的高压总控开关PBG-400/10型长期允许额定电流为400A 91.2A,现用高压开关的长期工作电流合格。4）高压入井电缆的选择计算（1）电缆型号与长度的确定 根据煤矿安全规程与矿井现场真实条件确定地面变电所到井下变电所之间敷设两条电缆选用MYJV22-350型，10KV高压交联聚乙烯铠装电缆，电缆载流量为150A长度分别为900m。（2）电缆截面的选择与校验1.按经济电流密度确定电缆截面：A=18.185 mm2式中：A-电缆的计算电流截面mm2 In-电缆中正常负荷时持续电流AJ- mm2 电流密度=36.37 mm2 敷设电缆截面为50mm18.185 mm（工作电缆截面）合格。 (3)三相短路电流计算： =6180A =6.18KA (4)高压电缆的热稳定性校验： 电缆最小允许热稳定截面积： 按公式：=0.25=19.3 mm2其中： 断路器分断时间一般取0.25S； C 电缆的热稳定系数，交联聚乙烯绝缘电力电缆短路允许温度120时热稳定系数取C取80安设时高压电缆截面为50mm,经计算允许热稳定截面为19.3 mm50 mm（安设电缆截面）因此高压电缆的热稳定性符合要求。 5）10KV供电系统保护整定976#电源总控高压隔爆开关的整定Idz= =91.2A取电子综合保护器整定值为95A6）低压总控KBZ-630馈电开关的整定（1）额定电流的选择 = =379.9A 额定整定值选择Iz =1.2 =455.9A取过流整定值为460A式中 Iz-过流整定值 Ik-1.21.8系数取1.2 -总额定电流 （2）短路保护整定Iz=8Ie=8460=3680A（3）灵敏度系数校验公式：=1.391.2倍符合电子保护器短路电流值校验公式的要求。二、井下低压供电系统短路电流计算低压供电系统短路电流的计算采用查表法，由于各台设备的负荷线较短，忽略不计。各短路点的两相短路电流见下表：短 路 电 流 表短路点电缆截面及长度换算长度两相短路电流（A）截面（mm2）长度（m）KHLH（m）总换算长度D12839D22756D315647D415647D56243D67806D7 D8 D9 D10 D11 D12 0007979D13 D31 D48210D14D15 D16 D17D180005032D19 D205026012602602484D21 5026012606701056504101410D22 506701670760.3595125101.9119.110154.7571.25D23 D24352801.37383.6383.61595D255010011001004763D265090190903637D27 D285022012202202838D29502501250297.5220610104.7547.5D305053015305301309D32507301730730975D33507301730777.592810104.7547.5D34 D35352401.37328.4328.81982D36 D37701000.7373735299D38704400.73321.2321.22088D39706400.73467.2467.21458D40706400.73467.2507.213565040140D41706400.73467.2547.212665080180D42D43 D44706400.73467.2617.21152501501150D45706400.73467.2707.21001502401240D46704000.732922922206D47707000.735116911028501801180D49707000.73511761951502501250D50707000.73511791906502801280D51 D52357001.37959959761D532566D541986三、供电系统的保护整定一）10kV供电系统保护整定1、976#电源1#总控高压隔爆开关的整定 Idz=+=86.36+（251.8+446+42.6+325.3+19.6+221.3+217.3+412.7+26.3+3.5+32.19）+ 220+60+220+78+44+26+30+110+150+220+220+44=150.92+113.7=264.68A取综合保护的整定倍数为3Idz=3100=300A校验灵敏度：1.5 合格2、2#、7#电源分控高压隔爆开关的整定Idz=86.36+（251.8+446+42.6+325.3+19.6+221.3+217.3+412.7+26.3+3.5+32.19）=150.92A取综合保护的整定倍数为4Idz=450=200A校验灵敏度：1.5 合格3、3#电源分控高压隔爆开关的整定 Idz= 6220+60+220+78+44+26+30+110+150+220+220+44=201.76A取综合保护的整定倍数为5Idz=550=250A校验灵敏度：1.5 合格4、4#电源联络高压隔爆开关的整定Idz=+=86.36+（251.8+446+42.6+325.3+19.6+221.3+217.3+412.7+26.3+3.5+32.19）+ 220+220+44=150.92+38.72=189.64A取综合保护的整定倍数为2Idz=2100=200A校验灵敏度：1.5 合格5、5#电源分控高压隔爆开关的整定 Idz= 6220+150=117A取综合保护的整定倍数为3Idz=350=150A校验灵敏度：1.5 合格6、6#电源分控高压隔爆开关的整定Idz= 6220+220+44=126.7A取综合保护的整定倍数为3Idz=350=150A校验灵敏度：1.5 合格7、458#电源8#总控高压隔爆开关的整定Idz=+=86.36+（251.8+446+42.6+325.3+19.6+221.3+217.3+412.7+26.3+3.5+32.19）+ 220+60+220+78+44+26+30+110+150+220+220+44=150.92+113.7=264.68A取综合保护的整定倍数为3Idz=3100=300A校验灵敏度：1.5 合格8、井下中央变电所9#高压隔爆开关的整定Idz=86.36+（251.8+446+42.6+325.3+19.6+221.3+217.3+412.7+26.3+3.5+32.19）=150.92A取综合保护的整定倍数为4Idz=450=200A校验灵敏度：1.5 合格9、井下中央变电所10#高压隔爆开关整定Idz=86.36+（42.6+412.7）=84.3A取综合保护的整定倍数为2Idz=250=100A校验灵敏度：1.5 合格10、11#、12#、13#高压隔爆开关整定Idz=86.36+（251.8+446+42.6+325.3+19.6+221.3+217.3+412.7+26.3+3.5+32.19）=150.92A取综合保护的整定倍数为4Idz=450=200A校验灵敏度：1.5 合格二）井下低压供电系统的保护整定1、井下中央变电所1#电源总控的整定Idz=Iq+=86.36+（251.8+446+42.6+325.3+19.6+221.3+217.3+412.7+26.3+3.5+32.19） =1094.17A取电子综合保护器整定值为2630=1260A校验灵敏度：1.5 合格2、井下中央变电所2#分控整定 Idz=Iq+=42.66+(2.19+225.3) =308.39A取电子综合保护器整定值为1400=400A校验灵敏度：1.5 合格3、采煤工作面上巷44分控整定Idz=Iq+=42.66+(2.19+225.3) =308.39A取电子综合保护器整定值为1400=400A校验灵敏度：1.5 合格4、井下中央变电所3#分控整定Idz=Iq+=466+(463+17.32+21.3) =469.9A取电子综合保护器整定值为2400=800A校验灵敏度：1.5 合格5、皮带道33#分控整定Idz=Iq+=466+(463+17.32+21.3) =469.9A取电子综合保护器整定值为2400=800A校验灵敏度：1.5 合格6、皮带道36#分控整定Idz=Iq+=466+(46+17.32+21.3) =377.9A取电子综合保护器整定值为1400=400A校验灵敏度：1.5 合格7、采煤工作面机道41#分控整定Idz=Iq+=466+46 =322A取电子综合保护器整定值为1400=400A校验灵敏度：1.5 合格8、井下中央变电所4#分控整定Idz=Iq+=51.86+(12.72+6.32+25.3+2.19+19.6) =395.89A取电子综合保护器整定值为1400=400A校验灵敏度：1.5 合格9、岩巷掘进工作面22#分控整定Idz=Iq+=51.86+(12.72+6.32+25.3+2.19+19.6) =395.89A取电子综合保护器整定值为1400=400A校验灵敏度：1.5 合格10、井下中央变电所5#分控整定Idz=Iq+=51.86+12.72+3.5 =339.7A取电子综合保护器整定值为1400=400A校验灵敏度：1.5 合格11、煤巷掘进工作面13#分控整定Idz=Iq+=51.86+12.72+3.5 =339.7A取电子综合保护器整定值为1400=400A校验灵敏度：1.5 合格12、井下中央变电所6#分控整定Idz=Iq+=86.36 =517.8A取电子综合保护器整定值为2400=800A校验灵敏度：1.5 合格13、井下中央变电所8#分控整定Idz=Iq+=212.76 =152.4A取电子综合保护器整定值为1400=400A校验灵敏度：1.5 合格14、煤巷掘进工作面备用风机电源18#分控整定Idz=Iq+=212.76 =152.4A取电子综合保护器整定值为1400=400A校验灵敏度：1.5 合格15、井下中央变电所9#分控整定Idz=Iq+=86.36 =517.8A取电子综合保护器整定值为2400=800A校验灵敏度：1.5 合格16、井下中央变电所10#分控整定Idz=Iq+=212.76 =152.4A取电子综合保护器整定值为1400=400A校验灵敏度：1.5 合格17、井下中央变电所11#分控整定Idz=Iq+=42.66 =255.6A取电子综合保护器整定值为1400=400A校验灵敏度：1.5 合格18、工作面备用乳化液泵电