毕业论文-武汉皇家驿站大酒店建筑结构设计计算书.doc

第 1 页 共 74 页 摘摘 要要 本次毕业设计为武汉市皇家驿站，包括建筑设计和结构设计两部分。设计采用框 架结构，六层，建筑场地类别为 II 类场地，基本风压 0.35KN/m，抗震设防烈度为 7 度， 建筑场地类型为中软场地土。 本设计贯彻“实用、安全、经济、美观”的设计原则，按照建筑设计相关规范， 认真考虑影响设计的各项因素，进行建筑设计与结构设计，且以结构设计为本次毕业 设计的主要内容。结构设计主要包括荷载计算、内力计算、配筋计算以及施工图设计。 结构设计简而言之就是用结构语言来表达工程师所要表达的东西，结构语言就是 结构师从建筑及其它专业图纸中所提炼简化出来的结构元素，并利用这些结构元素来 构成建筑物的结构体系，包括竖向和水平的承重及抗力体系，再把各种情况产生的荷 载以最简洁的方式传递至基础。 在整个设计过程中，严格遵循建筑相关专业规范的要求，参考相关资料和最新的 国家标准规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑，从而保证了本次设计 成果的正确性、科学性及实用性。 关键词关键词： 框架结构，结构设计，结构图设计 第 2 页 共 74 页 Abstract The graduation project is Wuhan huangjiayizhan Hotel, including two parts: architectural design and structural design. The design adopt framework,six-storey, the construction site classification of type II site, the basic wind pressure 0.35KN/m, earthquake resistance of 7 degrees, the type of construction site for the soft soil. The design implement the principle of “utility, security,economy, artistry”. According to the relevant standard of design, considering the miscellaneous factors that effect the design in seriously in order to do the architecture design and structural design, and the same time, structural design is the main content of this graduation project. The structural design mainly includes load calculation, internal forces calculation, reinforcing bars calculation and the design of the working drawings. In briefly, structural design is making use of stuctural language to express the meanings of the engineer. The structural language is the structural element that abstract and simplify from the architecture also the professional drawings by structure designer。Then use these structural elements to form the structure of the building, including vertical and horizontal load-bearing and resistance of the system, then convery the load which come about from variety circumstances to the foundation in a brief way. Throughout the whole design process, strictly adhere to professional norms of construction-related requirements, refer to the relevant information and the latest national standard, every design tache with the comprehensive scientific considerations so as to ensure the results of design with the correctness, scientificity and practicality. Key words: framework, structural design, structural drawing design 第 3 页 共 74 页 目 录 摘摘 要要.I 第一部分第一部分 建筑设计建筑设计.1 第一章 建筑概况1 第二章 地质资料1 第三章 建筑材料2 第二部分第二部分 结构设计结构设计.3 第一章 结构计算简图及主要构件尺寸的确定3 第二章 结构荷载计算7 2.1 恒荷载计算 7 2.2 活荷载计算 13 2.3 风荷载计算 16 2.4 地震荷载计算 18 第三章 结构内力计算22 3.1 恒荷载下框架的内力计算 22 3.2 活荷载下框架的内力计算.30 3.3 风荷载下框架的内力计算.36 3.4 水平地震作用下框架的内力计算.43 第四章 内力组合48 4.1 内力组合方式.48 4.2 框架梁内力组合.50 4.3 框架柱内力组合.52 第五章 截面设计 .57 总总 结结.73 致致 谢谢.74 参考文献参考文献.75 第 4 页 共 74 页 第一部分第一部分 建筑设计建筑设计 第一章 建筑概况 本工程为武汉皇家驿站大酒店,建筑地点为武汉市江夏区,场地面积为: 100m75m。房屋总层数为六层,首层及第二层，第三层层高4.5m，其余各层层高3.6m, 女儿墙高1m，主体结构高度为26m。 该酒店建筑主要由以下用房组成：中餐宴会厅、自助餐厅，西餐厅、咖啡厅、洗 浴室、会议室、健身房、ktv包房，办公室、标准间和套间、保健室、配电房等。 本酒店为现浇钢筋混凝土框架结构，无地下室, 为利于结构抗震和施工的方便， 左右对称。主楼和附楼长40 m，宽40 m。该酒店所在地区抗震设防烈度为7度，抗震等 级为三级，设计地震分组为第一组,拟建场地土类型中软场地土,类建筑场地。场地 平坦,周围无相邻建筑物。基础采用柱下独立基础，基础埋深0.5m，室内外高差为 1.2m，所以底层柱高4.5+1.2+0.5=60.2m。 考虑到武汉的天气情况,最高气温39,最低气温-4,主导风向夏季为东南风,冬 季为西北风。基本风压0.35KN,基本雪压0.5 KN,最大降雨量60h。 本工程建筑功能为公共建筑，使用年限为50年；建筑平面的横轴轴距为等跨8m； 本工程耐火等级为二级。 第二章 地质资料 地质水文条件：场地平坦，周围无相邻建筑物。自上而下土层分布情况为： 1、填土，褐黄色，松散，湿，以粘土为主，局部含块石和植物根系，层厚 1m，不 宜作为拟建建筑物的基础持力层。 第 5 页 共 74 页 2、粉质黏土，褐黄色，可塑，湿，含褐色铁锰氧化物结核，层厚 1.5m，fak=200Kpa,Es=7.7Mpa。 3、粉质黏土，褐黄色，硬塑，湿，含褐色铁锰氧化物结核，该层未穿透， fak=200Kpa,Es=7.7Mpa。场地土 15m 深度范围内无液化土层。 第三章 建筑材料 1、 混凝土：梁、板均使用 C25 混凝土，柱使用 C35 混凝土。 2、 钢筋：钢筋采用热轧钢筋 HPB235、HRB335 和 HRB400。 3、 墙体： a. 外墙采用 200mm 厚加气混凝土砌块，外侧做法为灰白色仿麻石面砖,内侧 为 20厚抹灰； b. 内隔墙采用 100mm 厚加气混凝土砌块,两侧均为 20mm 厚抹灰； c. 卫生间隔墙采用 100mm 厚加气混凝土砌块，两侧贴瓷砖； d. 女儿墙采用 200mm 厚灰砂砖墙两侧均为 20mm 厚抹灰，墙高 1000mm。 4、 楼面、地面：均采用地砖。 5、 屋面：采用 SBS 防水卷材；中间局部采用网架结构。 6、 窗：均为铝合金窗。 第 6 页 共 74 页 第二部分第二部分 结构设计结构设计 第一章 结构计算简图及主要构件尺寸的确定 1、计算简图的确定 根据建筑功能要求及建筑施工布置图，本工程采用全现浇框架结构。结构平面布 置图见下图，取-轴的一榀框架进行计算。设计内容包括框架计算单元、计算简图 的确定，框架受到的各种荷载计算，各种荷载作用下框架的内力计算、内力组合及截 面配筋计算。 结构平面布置图结构平面布置图 第 7 页 共 74 页 2、主要构件尺寸的确定 （1）主梁： 框架梁和连系梁跨度为8000mm 。取700mm,6678008000) 12 1 10 1 () 12 1 10 1 (Lh 。，取）（）（300mmb233350700 3 1 2 1 h 3 1 2 1 b 框架梁截面尺寸为： 700mm300mm （2）次梁； 次梁跨度为 8000mm 。，取）（）（550mmh5336678000 15 1 12 1 15 1 12 1 hL 。，取）（）（200mmb183275550 3 1 2 1 h 3 1 2 1 b 连系梁截面尺寸为：550mm200mm （3）框架柱： 框架柱采用 C35 混凝土，截面尺寸的选定，是通过其轴压比限值实现的，相关 公式如下： ， c A c f N n AGN 第 8 页 共 74 页 其中，n 为验算截面以上楼层层数，G 为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值， 框架结构近似取 13kN/m2，A 为按简支状态计算柱的负载面积，为考虑地震作用组合 后柱轴压力增大系数，通常边柱取 1.3，不等跨内柱取 1.25，等跨内柱取 1.2。抗震等 级三级的框架结构轴压比 =0.85，主体结构边柱和中柱的负荷面积分别是 8000mm4000mm 和 8000mm8000mm。 2 3 c c 439591.4mm 16.70.85 61013881.25 f A N 底层边柱、中柱均取 700mm700mm。 2-3 层边柱、中柱均取 650mm650mm。 4-6 层边柱、中柱均取 600mm600mm。 （3）板厚度确定 楼盖及屋盖采用 C25 现浇混凝土板，h =80 mm，取 100 mm。 50 L 50 4000 3、框架结构计算简图： 框架结构计算简图，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板顶，室 内外高差为 1.2m，底层柱高从基础顶取至一层板板顶，即 4.5+1.2+0.5=6.2m。二至三 层即为层高 4.5m，四至六层即为层高 3.6m。考虑现浇板对梁的有利作用，边跨梁取 Ib=1.5I0 ，中跨梁取 Ib=2.0I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩） 。C25 的混 凝土 Ec=，C35 的混凝土 Ec= 27 /108 . 2mKN 27 105 . 3mKN 第 9 页 共 74 页 AB、EF 跨梁：i= 812 7 . 03 . 0108 . 25 . 1 37 mKN 4 105 . 4 BC、CD、DE 跨梁：i= 812 7 . 03 . 0108 . 22 37 mKN 4 100 . 6 底层柱：i= 2 . 612 7 . 07 . 0108 . 25 . 3 37 mKN 4 1017.10 23 层柱：i= 5 . 412 65 . 0 65 . 0 108 . 25 . 3 37 mKN 4 1041.10 46 层柱：i= 6 . 312 6 . 06 . 0105 . 3 37 mKN 4 1045 . 9 框架结构计算简图框架结构计算简图 第 10 页 共 74 页 第二章 结构荷载计算 计算单元如下图示 楼面荷载分配为等效均布荷载（如下图所示） 楼面荷载分配楼面荷载分配 2.1 恒荷载计算 各梁柱自重见下表 第 11 页 共 74 页 梁柱自重梁柱自重 类型截面尺寸（）自重（KN/m）备注 框架梁 0.300.70 0.30.725=5.25 抹灰重另计 等高粱 0.200.55 0.20.5525=2.75 抹灰重另计 外墙为200mm 厚加气混凝土砌体，加气混凝土砌块重度为10kN/m3；女儿墙为200mm 厚灰砂砖墙，单位面积墙重100.2=2 kN/m2。 建筑构造及如图所示。 建筑构造总厚度（ mm） 自重 （KN/） 楼面图集 98ZJ001， 地砖 楼面60.12 屋面 图集 98ZJ001， SBS 防水卷 材 /0.3 外墙 图集 98ZJ001，外墙 16 彩砂 面砖 外墙面 12 厚 1： 3 水泥砂浆 8 厚 1： 2.5 水泥砂浆 20200.02=0.4 内墙 图集 98ZJ001，内墙 3 石灰 砂浆墙面 刷 801 素胶水泥砂浆一遍，配 合比为 801 胶：水 =1： 4， 18 厚 1： 3： 9 水泥 石灰砂浆， 2 厚麻刀石灰面 20170.02=0.34 铝合 金窗 图集 98ZJ721， TLC90-46 /0.5 第 12 页 共 74 页 木门图集 88ZJ601， M24-1125 /0.15 恒荷载计算： 1、屋面框架梁面荷载标准值： 40mm 厚细石混凝土保护层： 230.004=0.92 KN/ SBS 防水卷材 0.3KN/ 80120mm 厚膨胀珍珠岩保温层： 7 =0.56 KN/ 2 12 . 0 08 . 0 20mm 厚 1:2 水泥砂浆 找平层 200.02=0.4 KN/ 100mm 厚现浇混凝土结构层： 250.1=2.5 KN/ 15mm 厚纸筋石灰抹底： 160.015=0.24 KN/ 合计 5.06 KN/ 2、楼面框架面荷载标准值： 6mm 厚地板砖 19.80.006=0.12KN/ 20mm 厚粘结层 200.02=0.4KN/ 20mm 厚找平层 200.02=0.4 KN/ 100mm 厚现浇混凝土结构层： 250.1=2.5 KN/ 15mm 厚纸筋石灰抹底： 160.015=0.24 KN/ 合计 3.66 KN/ 3、作用在顶层框架梁的恒荷载（线荷载） （ 1） AB、 EF 边跨梁 梁自重 0.30.725=5.25 KN/m 粉刷（两面） 0.022（ 0.7-0.1） 17=0.408 KN/m 总重 5.66KN/m （ 2） BC、 CD、 DE 中 跨梁 梁自重 0.30.725=5.25 第 13 页 共 74 页 KN/m 粉刷（两面） 0.022（ 0.7-0.1） 17=0.408 KN/m 总重 5.66KN/m （ 2）次梁 梁自重 0.20.5525=2.75KN/m 粉刷（两面） 0.022（ 0.55-0.1） 17=0.306 KN/m 总重 3.06KN/m 作用在顶层框架边跨梁上的线荷载： 5.06KN/m4m=20.24KN/m； 作用在顶层框架中跨梁上的线荷载： 5.062KN/m4m=20.24KN/m； 作用在中间层框架边跨梁上的线荷载： 3.66KN/m4m=14.68KN/m； 作用在中间层框架中跨梁上的线荷载： 3.66KN/m4m=14.68KN/m； 4、作用在中间层框架梁上的线荷载: AB、EF 梁自重以及梁侧粉刷： 5.66KN/m 边跨填充墙自重： 0.2（3.6-0.7）11.8=6.844 KN/m； 墙面粉刷： 20.02（3.6-0.7）17=1.972KN/m； 合计（46） 14.48KN/m AB、EF 梁自重以及梁侧粉刷： 5.66KN/m 边跨填充墙自重： 0.2（4.5-0.7）11.8=8.968 KN/m； 墙面粉刷： 20.02（4.5-0.7）17=2.584KN/m； 合计（13） 17.21KN/m 5、屋面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重： 0.70.3825=42KN 梁侧粉刷： 20.02(0.7-0.1) (8-0.7) 17=2.98KN 女儿墙自重： 180.2010=16KN 第 14 页 共 74 页 女儿墙粉刷： 10.022817=5.44KN 连系梁传来屋面自重： 20.5425.06=40.48KN 连系梁传来次梁荷载： 0.53.068=20.5（8+4）25.06 =72.96KN 顶层边节点集中荷载合计： 179.86KN 顶层中节点集中荷载合计： 271.86KN 6、楼面框架节点集中荷载标准值 4-6 层 中间层边结点集中荷载： 边柱连系梁自重： 0.70.3825=4KN 梁侧粉刷： 2.98KN 墙体自重： 0.2（8-0.7）3.6-2.41.8 10=43.92KN 粉刷： 2（8-0.7）3.6-2.41.8 0.0217=14.93KN 铝合金窗自重： 22.41.80.5=4.32KN 连系梁传来的楼面自重： 0.53.068+20.5(8+4) 23.66 =112.32KN 中间层边结点集中荷载合计： 193.59KN 中间层中结点集中荷载： 连系梁自重： 0.70.385=42KN 粉刷： 2.98KN 墙体自重： 0.1(8-0.7) 3.610=26.28KN 连系梁传来楼面自重: 40.5423.66=58.56KN 连系梁传来次梁荷载: 3.068+20.5（8+4） 23.66=112.32KN 中间层中结点集中荷载合计： 第 15 页 共 74 页 242.14KN 1-3 层 中间层中结点集中荷载： 边柱连系梁自重： 0.70.3825=4KN 梁侧粉刷： 2.98KN 墙体自重： 0.2（8-0.7）4.5-3.62.4 10=48.42KN 粉刷： 2（8-0.7）4.5-3.62.4 0.0217=16.46KN 铝合金窗自重： 23.62.40.5=7.61KN 连系梁传来的楼面自重： 0.52.28+20.5(8+4) 23.66=52.72KN 中间层边结点集中荷载合计： 197.25KN 中间层中结点集中荷载： 连系梁自重： 0.70.385=42KN 粉刷： 2.98KN 墙体自重： 0.1(8-0.7) 4.510=32.85KN 连系梁传来楼面自重: 40.5423.66=58.56KN 连系梁传来次梁荷载: 2.28+20.5(8+4) 23.66=105.44KN 中间层中结点集中荷载合计： 238.58KN 第 16 页 共 74 页 恒荷载作用下计算简图恒荷载作用下计算简图(单位单位:集中力集中力 KN,线荷载线荷载 KN/m) 计算时需要进行荷载等效处理： 等效公式为：q=（1-2 ）p 32 则： 25 . 0 8 45 . 0 顶层框架梁梯形荷载转化为等效荷载： m KN 69.2366 . 5 24.20)25 . 0 25 . 0 21 ( 32 中间层（3-5）梯形荷载转化为等效荷载： m KN 55.2748.1468.14)25 . 0 25 . 0 21 ( 32 中间层（1-2）梯形荷载转化为等效荷载： 第 17 页 共 74 页 m KN 28.3021.1768.14)25 . 0 25. 021 ( 32 等效恒荷载作用下结构计算简图等效恒荷载作用下结构计算简图( (单位单位: :集中力集中力 KN,KN,线荷载线荷载 KN/m)KN/m) 2.2 活荷载计算 由建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）查得楼面和屋面活荷载见下表： （建筑结构荷载规范规定当楼面的从属面积（楼面梁所承担的楼面荷载范围的面 积）超过一定值（根据使用功能分别取 25或 50） ，计算楼面梁内力时应该乘以系 数 0.9，在这里取偏安全考虑，就没有取乘以系数 0.9。 ） 活荷载标准值活荷载标准值 类别荷载标准值（ KN/） 第 18 页 共 74 页 储藏室 活荷载5.0 厕所活荷载2.0 客房 活荷载2.0 健身房 、厨房、会议室4.0 楼面 楼梯 、走廊、门厅、餐厅 活荷载 2.5 屋面上人屋面活荷载2.0 屋面框架梁线荷载标准值： 边跨和中跨梁： 2.08=16KN/m 楼面框架梁线荷载标准值： 边跨和中跨梁：2.58=20KN/m 屋面框架节点集中荷载标准值： 边节点：20.5422=16KN/m； 中间结点：40.542=32KN/m 楼面框架节点集中荷载标准值： 边节点：20.5422.5=20KN/m； 中间节点：40.5422.5=40KN/m 第 19 页 共 74 页 活荷载下结构计算简图活荷载下结构计算简图(单位单位:集中力集中力 KN,线荷载线荷载 KN/m) 活荷载等效处理： 顶层框架梯形荷载化为等效均布荷载： m KN 25.1416)25 . 0 25 . 0 21 ( 32 中间层框架梯形荷载化为等效均布荷载： m KN 8 . 1720)25 . 0 25 . 0 21 ( 32 第 20 页 共 74 页 等效活荷载下结构计算简图等效活荷载下结构计算简图(单位单位:集中力集中力 KN,线荷载线荷载 KN/m) 2.3 风荷载计算 房屋总高度 6.2+4.52+3.64=26m米，小于 30米。房屋宽度为40米， 高宽比， 不需要考虑风振的影响,即z=1.0。基本风压0=0.35kN/m2， 5 . 1 40 26 B H B 类场地，风荷载体型系数 s=1.3。风压高度变化系数z 见下表 风压高度变化系数表 离地面高度/m Z 50.74 100.74 150.74 200.84 301 的具体值用内插法求出 Z 第 21 页 共 74 页 各层风载见下表： 层数 z s z ( 0 2 KN/m ) A（m2 ） W（KN） 61.01.30.840.3522.48.56 51.01.30.840.3528.811.01 41.01.30.740.3528.89.70 31.01.30.740.3532.410.91 21.01.30.740.3536.012.12 11.01.30.740.3542.814.41 风荷载作用下结构计算简图如图所示： 风荷载作用下计算简图风荷载作用下计算简图(单位单位:KN) 第 22 页 共 74 页 2.4 地震荷载计算 1、重力荷载代表值计算 计算地震作用时，建筑结构的重力荷载代表值应取永久荷载和可变荷载组合值之 和，屋面活荷载不考虑其组合值，楼面活荷载组合值系数取0.5。（计算填充墙时，取 梁截面高度均值600mm参与计算） 女儿墙重： 250.21+1720.021=5.68KN/m 外填充墙重： 11.80.2+20.0217=3.04KN/m 内填充墙重： 11.80.1+20.0217=1.86KN/m 300700梁重： 250.3（0.7-0.1）+170.02（0.7-0.1） 2=4.91KM/m 200550梁重： 250.2（0.55-0.1）+170.02（0.55-0.1） 2=2.56KN/m 700700柱重： 0.70.725=12.25KN/m 650650柱重： 0.650.6525=10.56KN/m 600600柱重： 0.60.625=9.0KN/m 第六层重力荷载代表值： 屋面重： （1064+2048）5.06=2794.56KN 梁重： 4.91（407+406）+2.56640=3167.6KN 女儿墙重： 5.6840=908.8KN 第 23 页 共 74 页 柱子重： 93.667=1852.2KN 铝合金窗重： 0.5(3.614+38) 1.8=66.96KN 活载： （1064+2048）2.0=3200KN 填充墙： 3.04(8-0.6-3.6)14+(6-0.6-3)8+1.86446=1042.97KN 重力荷载代表值： 16734.53KN 第四，五层重力荷载代表值：（除去女儿墙，其余同第六层） 15825.73KN 第二，三层重力荷载代表值： 楼面重： （1064+2048） 3.66=5856KN 梁重： 2.56406+4.91（407+406） =3167.6KN 柱子重： 12.254.567=2315.25KN 铝合金窗重： 0.5(83+63.6) =22.8KN 活载： （1064+2048）2.5=40KN 填充墙 3.04(8-0.65)8+(6-0.65-3)8+(8-3.6-0.65)6+1.86322=899.88KN 重力荷载代表值： 14261.53KN 底层重力荷载代表值： （除柱子和填充墙重，其他都与第二，三层一样） 第 24 页 共 74 页 15043.18KN 柱子重 12.256.26=3189.9KN; 填充墙 3.04(8-0.65)8+(6-0.65-3)8+(8-3.6-0.65)6+1.86272=806.88KN 结构等效总重力荷载代表值 KNGG eeq 4 . 78159)18.15043253.14261273.1582553.16734(85 . 0 85 . 0 2、自震周期计算 此建筑物为一般建筑物，场地土壤属类场地。设计地震分组为第一组。其抗震设 防烈度为 7 度。抗震等级为三级。横向地震作用内力极端可采用底部剪力法。 近似计算自振周期 T1=（0.080.1）n； T1=0.16=0.6s 3、横向地震作用计算 此建筑物为一般建筑物，场地土壤属类场地，设计地震分组为第一组，其抗震设 防烈度为 7 度，根据框架结构的高度 h=26m30m。对于高度不超过 40m ，质量和刚度 沿高度分布较均匀的框架结构，可以采用底部剪力法。 根据场地类别和设计地震分组可以知道，特征周期值 Tg=0.35s max=0.08。由于 T1=0.61.4Tg=1.40.35=0.49s，所以顶部附加地震作用系数 n=0.08T1+0.07=0.12，因 Tg(55)%300665=449mm2 665 700 300 27 . 1 665 700 0.25%200465 0 h h =0.25%200515=275mm2(55)%200515=256mm2 515 550 300 27 . 1 515 550 所以As1min=525mm；As2min=275mm 跨中：0.2%300665 0 h h =0.2%300665=420mm2(45)%300665=400mm2 665 700 300 27 . 1 665 700 0.2%200515 0 h h =0.2%200515=220mm2(45)%200515=210mm2 515 550 300 27 . 1 515 550 所以As1min=420mm；As2min=220mm 第 63 页 共 74 页 箍筋的配筋率：。%157 . 0 210 27 . 1 26. 0 f f 26. 0 yv t svmin 因为结构、荷载均对称，故整个框架采用左右对称配筋，当梁下部受拉时， 按T形截面设计。当梁上部受拉时，按矩形截面设计。以第六层梁为例，给出计 算方法和过程，其他梁的配筋只给出简要计算过程。 跨中下部受拉，按T形截面设计，翼缘计算宽度按跨度考虑时， f b 0 l =，考虑抗震调整系数RE=0.75，弯矩设计值为 f b 3 l0 67 . 2 3 8 0.75151.84=113.88KNm。 113.88KNmKN h hhbf f ffc 1936) 2 100 665(10026679 .110 . 1) 2 ( 0 1 m 可以判断为第一类T形截面。 ，0081 . 0 6652667 9 . 110 . 1 1088.113 2 6 2 01 bhf M c s 0081 . 0 211 s =As1min=420mm。 y 2 0fc1 S f hbf A 2 84.569 300 6652667 9 . 110 . 10081 . 0 mm 故配2 20，实配As=628mm。 将下部钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋， ，再计算相应的受拉钢筋。考虑抗震承载力调整系数，弯矩设 2 628mmAs s A 计值=0.75251.61=188.71KNm。 mKNhAfM ssy 69.118)35665(628300)( 0 1 mKNMMM02.7069.11871.188 12 ，046 . 0 665300 9 . 110 . 1 1002.70 2 6 2 01 2 bhf M c s 第 64 页 共 74 页 ,047 . 0 211 s 说明不能达到其抗压强度设计值，可以近似取= s 0 2a h s A ）（ s ahf M A 0y S As1min=525mm。47.998 )35665(300 1071.188 6 故配3 22，实配As=1140mm。 六层其他支座截面的配筋同上： 四层,五层： 跨中：经计算同顶层跨中配筋。 故配2 20，实配As=628mm。 支座： ，11 . 0 665300 9 . 110 . 1 )35665(6283001008.38975 . 0 2 6 2 01 2 bhf M c s ，117 . 0 211 s b 0 s h a2 =As1min=525mm 1 c0 S y f bh A f S A 2 47.1957628 300 168 . 0 665300 9 . 110 . 1 mm ,故配4 25，As=1964mm。 三层： 跨中：同理可得，配2 20，实配As=628mm。 支座： 24 . 0 665300 9 . 110 . 1 )35665(6283001080.62675 . 0 2 6 2 01 2 bhf M c s ，=279 . 0 211 s b 0 s h a2 1 c0 S y f bh A f S A As1min=525mm 2 87.2835628 300 279 . 0 665300 9 . 110 . 1 mm 第 65 页 共 74 页 故配6 25，As=2945mm.采用双筋截面，上排4 25，下排2 25. 二层： 跨中：M=0.75176.35=132.26 KNm。 132.26KNmKN h hhbf f ffc 1936) 2 100 665(1002667 9 . 110 . 1) 2 ( 0 1 m 可以判断为第一类T形截面。 ，0094 . 0 6652667 9 . 110 . 1 1026.132 2 6 2 01 bhf M c s 0094 . 0 211 s =As1min=420mm。 y 2 0fc1 S f hbf A 2 3 . 662 300 6652667 9 . 110 . 10094 . 0 mm 故配2 22，实配As=760mm。 支座： 252 . 0 665300 9 . 110 . 1 )35665(7603001072375 . 0 2 6 2 01 2 bhf M c s ，=296 . 0 211 s b 0 s h a2 1 c0 S y f bh A f S A As1min=525mm。 2 4 . 3102760 300 296 . 0 665300 9 . 110 . 1 mm 故配7 25，As=3436mm.采用双筋截面，上排5 25，下排2 25. 一层： 跨中：跨中同第二层可取：配2 22，实配As=760mm。 支座：支座同第二层可取：配7 25，As=3436mm。 第 66 页 共 74 页 梁正截面配筋计算表梁正截面配筋计算表 楼层截面M（KNm） AS（mm2）ASmin（mm2）实配AS（mm2） 1-217.78-322,1140 2151.840.0081569.84420220,628 3-242.41-322,1140 4-251.61-322,1140 5102.92-220,628 6-241.990.0471140525322,1140 7-241.99-322,1140 6 8122.53-220,628 1-34.3-425,1964 2163.450.0087612.05420220,628 3-349.66-425,1964 4-389.080.1171553.88525425,1964 5127.87-220,628 6-373.61-425,1964 7-373.61-425,1964 5 8145.74-220,628 1-442.62-425,1964 2166.1-220,628 3-419.6-425,1964 4-482.330.1681957.47525425,1964 5127.87-220,628 6-465.04-425,1964 7-465.04-425,1964 4 8145.73-220,628 1-556.27-625,2945 2165.07-220,628 3-529.73-625,2945 4-626.800.2792835.87525625,2945 5129.18-220,628 6-601.29-625,2945 7-601.29-625,2945 3 8145.73-220,628 1-663.31-725,3436 2176.350.0094662.3420222,760 3-606.42-725,3436 4-723.550.2963102.4525725,3436 5138.67-222,760 6-702.11-725,3436 7-702.11-725,3436 2 8155.56-222,760 1-672.7-725,3436 2182.540.0098689.44420222,760 3-639.89-725,3436 4-769.440.3293363.54525725,3436 5139.86-222,760 6-742.4-725,3436 7-742.4-725,3436 1 8155.56-222,760 第 67 页 共 74 页 承载能力抗震系数RE=0.85。以第六层AB跨梁为例，给出计算方法与过程。其 他各梁的配筋计算见表格。 AB跨，422 . 2 300 665 b hw w h365 1.834 b200 属厚腹梁。 RE =0.85399.44=339.52KN e 411.26207.77411.2646.8546.8582.97515.1384.7515.1487.12400.36 487.12488.24387.28488.24478.8408.5478.8 ss AA 664376664173173298203420342034253525352535253525352535279327932793 适 配 钢 筋4 254 254 254 254 254 254 254 254 255 255 255 255 255 255 255 285 285 28 面 积196419641964196419641964196419641964245424542454245424542454307930793079 s 0.6%0.6%0.6%0.6%0.6%0.6%0.6%0.6%0.6%0.6%0.6% 0.6%0.6%0.6%0.6%0.6%0.6%0.6% 第 72 页 共 74 页 B柱正截面配筋计算 B 柱六层五层四层三层二层一层 组合方式 N M 及 max M N 及 max N M 及 min N M 及 max M N 及 max N M 及 min N M 及 max M N 及 max N M 及 min N M 及 max M N 及 max N M 及 min N M 及 max M N 及 max N M 及 min N M 及 max M N 及 max N M 及 min 对 应 M 173.0022.10173.00267.8610.01267.86 339.24 10.01339.24504.0810.34504.08512.69 10.19512.69495.65495.6510.04 对 应 N612.5777.97 612.51490.85 1631.86 1490.85 2333.86 2486.89 2333.86 3240.07 3341.81 324.074158.48 4226.484158.285118.425118.425077.02 0.090.110.090.210.230.210.330.350.330.390.400.390.500.510.500.530.530.53 大小偏心大大大大大大大大大大大大大大大小小小 NMe/ 0 28228282180 6 180145 4145156 3 156123 2 123 97 97 2 a e 202020202020202020222222222222232323 ai eee 0 302483022002620016524165178251781452414512012025 0 /hei 0.530.080.530.350.050.350.290.040.290.290.040.290.240.040.240.180.180.04 1 1111111111110.850.830