土木工程毕业设计（论文）-某六层框架综合办公楼设计.pdf

- 1 - 全套图纸，加全套图纸，加 153893706 东南鼎盛置业综合办公楼东南鼎盛置业综合办公楼 框框 架架 结结 构构 设设 计计 姓名： 学号： 指导教师： 淮海工学院继续教育学院淮海工学院继续教育学院 摘摘 要要 本次毕业设计是一幢综合办公楼，主要进行的是结构设计部分。结构设计 简而言之就是用结构语言来表达工程师所要表达的东西。 结构语言就是结构师从 建筑及其它专业图纸中所提炼简化出来的结构元素，包括基础、墙、柱、梁、板、 大样细部图等等。然后用这些结构元素来构成建筑物或构筑物的结构体系，包括 竖向和水平的承重及抗力体系， 再把各种情况产生的荷载以最简洁的方式传递至 基础。 结构设计的阶段大体可以分为三个阶段： 一、 结构方案阶段：根据建筑的重要性，建筑所在地的抗震设防烈度，工 程地质勘查报告，建筑场地的类别及建筑的高度和层数来确定建筑的结构形式， 本工程采用的是框架结构； 二 、结构计算阶段：包括荷载计算、内力计算和构件计算； - 2 - 三 、施工图设计阶段：根据上述计算结果，来最终确定构件布置和构件配 筋以及根据规范的要求来确定结构构件的构造措施。 关键词：关键词： 结构设计；荷载计算；节点验算； abstract this graduation project is an administration building , it was some of structural design that mainly carried on. the structural design expresses the thing that the engineer will express in structural language in brief. the structural language is structural elements simplified out refined from the building and other specialized drawings of structural engineer, including foundation, wall, column, roof beam, board, full- page proof detail picture, etc then come to form the structural systems of the building or structures with these structural elements, including verticality and bearing and resist strength system of level, and then various load that situation produce in a most succinct way from transmission to foundation. the stage of the structural design can be divided into three stages on the whole: 一、structural scheme stage: according to the importance of the building, providing fortification against earthquakes in the earthquake intensity, the geologic prospect report of the project of the building site, classification and height and storey of the building of the building field are counted to confirm the structural form of architecture, what this project is adopted is frame structure; 二、 calculate stage in structure: including loading and calculating, the internal force is calculated and calculated with the component; 三、construction drawings design phase: according to described above result of calculation, come, confirm component assign with component mixing muscling and coming, confirming structural structure measuring of component according to the request of norm finally. - 3 - keyword: structural design; load and calculate; nodal checking computations. 第一部分：工程概况第一部分：工程概况 一、设计概况：一、设计概况： 建筑地点：建筑地点：该市东南开发区黄浦江路与黄山路交汇处 建筑类型：建筑类型：六层综合办公楼，框架结构。 建筑概况：建筑概况：建筑面积约 7153.02 平方米，室内外高差 450mm，楼盖及屋盖均采用 现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取 120mm，填充墙采用 kp1 多孔砖。 门窗使用：门窗使用：门厅大门采用钢门，其它为木门，门洞尺寸为 1.5m3.1m 和 0.8m 2.5m，窗为铝合金窗，洞口尺寸为 1.5m2.1m、1.2m2.1m、 1.2m1.8m。 地质条件：地质条件：根据设计任务说明地震设防烈度为 8 度。地基承载力标准值为 200kn/m 2。 结构概况结构概况:结构体系框架结构,基础为柱下独立基础, 基础垫层混凝土为 c10，基 础承台混凝土为 c20,其余混凝土为 c30。 - 4 - - 5 - 第二部分：结构计算单元确定及框架侧移刚度的计算第二部分：结构计算单元确定及框架侧移刚度的计算 柱网与层高：柱网与层高：本办公楼采用柱距为 6.0m 的内廊式小柱网，边跨为 6.0m，中 间跨为 2.7m，层高取首层为 4.5m,其余为 3.3m，如下图所示： 2900 81100 6000 6000 14700 6000 a 31002900 213 2700 b c d l1 z2 3100600060006000 456 60006000 789 z1 z2 l1 l2 600060006000 101112 60006000 131415 z1 14700 60006000 3100 1617 a b 2700 c d 办公楼结构平面图 框架结构承重方案的选择：框架结构承重方案的选择： 竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经梁框架柱，再由框架柱传至 地基。 根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径， 本办公楼框架的承重方案 为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚 度。 框架结构的计算简图：框架结构的计算简图： l1 acbd z2 l2 z1 14700 6000 33004500 27006000 3300330033003300 - 6 - l1 a l1z1 z2 l2 z2 b c z1 d 27006000 14700 6000 典 型 结 构 单 元 梁、柱、板截面尺寸的初步确定：梁、柱、板截面尺寸的初步确定： 1、梁截面高度一般取梁跨度的 1/12 至 1/8。本方案取 1/106000=600mm， 截面宽度取 6001/2=250mm，可得梁的截面初步定为 bh=250*600，楼板取 120mm。 2、框架柱的截面尺寸 梁截面尺寸（mm） 混凝土等级 横梁（bh） 纵梁（bh） ab 跨、cd 跨 bc 跨 c30 250600 250400 250600 柱截面尺寸（mm） 层次 混凝土等级 bh 1-6 c30 600600 1.横梁线刚度横梁线刚度 i b的计算：的计算： 类别 ec （n/mm 2） bh （mmmm） i0 （mm 4） l （mm） eci0/l （nmm） 2eci0/l （nmm） ab 跨、 cd 跨 3.010 4 250600 4.50109 6000 2.2510 10 4.501010 bc 跨 3.010 4 250400 1.33109 2700 1.4810 10 3.341010 - 7 - 2.柱线刚度柱线刚度 i c的计算：的计算：i=bh 3/12 层次 hc（mm） ec（n/mm 2） bh （mmmm） ic （mm 4） ecic/hc （nmm） 1 4500 3.010 4 600600 1.0810 10 7.210 10 2-6 3300 3.010 4 600600 1.0810 10 9.8210 10 - 8 - 第三部分：荷载计算第三部分：荷载计算 一、一、恒恒载计算载计算 （1）屋面框架梁线荷载标准值： 20 厚 1： 2 水泥砂浆找平 0.02200.4 kn/m 2 100-140 厚（2找坡）膨胀珍珠岩 (0.10+0.14)/270.80 kn/m 2 120 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12253 kn/m 2 15厚石灰抹底 0.015160.24 kn/m 2 屋屋面面恒恒载载 3.98 kn/m 2 边跨框架梁自重 0.250.6253.75 kn/m 梁侧粉刷 2（0.60.1）0.02170.34 kn/m 中跨框架梁自重 0.250.4252.5 kn/m 梁侧抹灰 2（0.40.1）0.02170.204 kn/m 因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为 g6ab! =g6cd1= 4.09kn/m g6bc=2.704kn/m (2)楼面框架梁线荷载标准值 25 厚水泥砂浆面层 0.02520 0.5 kn/m 120 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12253 kn/m 15 厚板底石灰抹底 0.015160.24 kn/m 楼面楼面恒恒载载 3.24 kn/m 边跨框架梁及梁侧粉刷 4.09 kn/m 边跨填充墙自重 0.25（3.3-0.6）19=12.825 kn/m 墙面粉刷 （3.3-0.6）0.02217=1.836 kn/m 中跨框架及梁侧粉刷 2.704 kn/m 因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为 gab! =gcd1=18.75 kn/m gbc1=2.704 kn/m gab2 =gcd2=19.44 kn/m gbc2=8.748 kn/m - 9 - (3)屋面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重 0.250.6625=22.5 kn 粉刷 0.02（0.6-0.1）2617=2.04 kn 1.2m 高女儿墙 1.260.2519=34.2 kn 粉刷 1.20.022617=4.896 kn 连系梁传来屋面自重 0.560.563.98=35.82 kn 顶层边节点集中荷载顶层边节点集中荷载 99.46 kn 中柱连系梁自重 0.250.6625=22.5 kn 粉刷 0.02（0.6-0.1）2617=2.04 kn 连系梁传来屋面自重 0.5（6+6-2.7）1.353.98=24.98 kn 0.563.983=35.82 kn 顶层中节点集中荷载顶层中节点集中荷载 85.34 kn (4)楼面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重 22.5 kn 粉刷 2.04 kn 钢窗自重 21.21.80.45=1.944 kn 窗下墙体自重 0.250.85(6-0.5)19=22.2 kn 粉刷 20.020.855.517=3.179 kn 窗边墙体自重 0.25 (6-21.2-0.5)1.819=26.51 kn 粉刷 23.11.8170.02=3.79 kn 框架柱自重 0.50.63.325=24.75 kn 粉刷 1.70.023.317=1.907 kn 连系梁传来楼面自重 0.560.563.24=29.16 kn 中间层边节点集中荷载中间层边节点集中荷载 137.98 kn 中柱连系梁自重 22.5 kn 粉刷 2.04 kn 内纵墙自重 6（3.3-0.6）20.2519=153.9 kn 粉刷 62.720.0217=11.02 kn 扣除门洞重加上门重 -2.10.8(5.24-0.2) =-16.93 kn - 10 - 框架柱自重 24.75 kn 粉刷 1.907 kn 连系梁传来楼面自重 0.5(6+6-2.7)1.353.24=20.34 kn 0.561.53.24=14.58 kn 楼面活荷载计算 p6ab =p6cd=1.56=9 kn/m p6bc=1.52.7=4.05 kn/m p6a=p6d=331.5=13.5 kn p6b=p6c=0.59.31.351.5+0.25661.5=9.42+13.5=22.92 kn pab=pcd=1.56=9 kn/m pbc=22.7=5.4 kn/m pa=pd=331.5=13.5 kn pb=pc=0.59.31.352+0.25662=12.56+18=30.56 kn 二、风荷载计算二、风荷载计算 风压标准值计算公式为 w=z. s.z.w0 因结构高度 h30m ，可取z1.0； 对矩形平面 z=1.3; 可查荷载规范，当查得的z1.0 时，取z1.0 将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表： 风荷载计算： 层次 z s z(m) z w0(k0.55n/m) a(m2) pw(kn) 6 1.0 1.3 21 1.25 0.55 9.9 8.85 5 1.0 1.3 17.7 1.18 0.55 19.8 16.71 4 1.0 1.3 14.4 1.10 0.55 19.8 15.57 3 1.0 1.3 11.1 1.01 0.55 19.8 14.30 2 1.0 1.3 7.8 1 0.55 19.8 14.30 1 1.0 1.3 4.5 1 0.55 23.4 16.73 三、地震作用计算三、地震作用计算 因本办公楼为长方形布置柱网，纵向柱网使得整体纵向刚度较大，仅考虑水 平地震对横向柱网影响即可。采用剪力法计算水平地震作用力，为求基底剪力， - 11 - 先要计算结构各楼层的总重力代表值。 总重力荷载统计总重力荷载统计 3.1 顶层总重力荷载 1203kn 结构板 0.12 （662+3.16） 9.06 kn 柱 0.250.6122.725121.5 kn 梁 0.25（242+9.12）0.625248.25 kn 墙（126-120.6）2.7+（3.12-40.6）2.71.52.13-0.82.1 21.22.121.52.130.2519=750.12 kn 门 （1.52.13+0.82.12） 5.2467.12 kn 窗 （1.22.12+1.52.13） 0.456.54 kn 3.2 六层总重力荷载代表值 18089kn 屋面 3.9881.114.7=4744 kn 结构板 0.1281.114.725+0.0281.114.7173385 kn 梁 250.50.25 （81.1130.6） 411.414+0.30.25 （2.7-0.6） 14251467 kn 柱 0.60.63.325641900 kn 墙 （452+29.4）3.3-1.21.8511.51.85-0.82.1490.25 196106 kn 门 0.82.1495.24431 kn 窗 （1.21.851+1.51.85）0.4556 kn 3.3 五层总重力荷载代表值 17207kn 楼面 3.2481.114.73862 kn 结构板 0.1281.114.725+0.0281.114.7173385 kn 梁 250.50.25 （81.1130.6） 411.414+0.30.25 （2.7-0.6） 14251467 kn 柱 0.60.63.325641900 kn 墙 （452+29.4）3.3-1.21.8511.51.85-0.82.1490.25 196106 kn 门 0.82.1495.24431 kn - 12 - 窗 （1.21.851+1.51.85）0.4556 kn 3.4 四层总重力荷载代表值 17207 kn 楼面 3.2481.114.73862 kn 结构板 0.1281.114.725+0.0281.114.717=3385 kn 梁 250.50.25 （81.1130.6） 411.414+0.30.25 （2.7-0.6） 14251467 kn 柱 0.60.63.325641900 kn 墙 （452+29.4）3.3-1.21.8511.51.85-0.82.1490.25 196106 kn 门 0.82.1495.24431 kn 窗 （1.21.851+1.51.85）0.4556 kn 3.5 三层总重力荷载代表值 17207kn 楼面 3.2481.114.73362 kn 结构板 0.1281.114.725+0.0281.114.717=3385 kn 梁 250.50.25 （81.1130.6） 411.414+0.30.25 （2.7-0.6） 14251467 kn 柱 0.60.63.325641900 kn 墙 （452+29.4） 3.3-1.21.8511.51.85-0.82.1490.2519 6106 kn 门 0.82.1495.24431 kn 窗 （1.21.851+1.51.85）0.4556 kn 3.6 二层总重力荷载代表值 17207 kn 楼面 3.2481.114.73362 kn 结构板 0.1281.114.725+0.0281.114.717=3385 kn 梁 250.50.25 （81.1130.6） 411.414+0.30.25 （2.7-0.6） 14251467 kn 柱 0.60.63.325641900 kn 墙 （452+29.4） 3.3-1.21.8511.51.85-0.82.1490.2519 6106 kn - 13 - 门 0.82.1495.24431 kn 窗 （1.21.851+1.51.85）0.4556 kn 3.7 一层总重力荷载代表值 19812 kn 楼面 3.2481.114.73362 kn 结构板 0.1281.114.725+0.0281.114.717=3385 kn 梁 250.50.25 （81.1130.6） 411.414+0.30.25 （2.7-0.6） 14251467 kn 柱 0.60.64.525642592 kn 墙 （452+29.4） 4.5-1.22.1511.52.15-0.82.5490.2519 8510 kn 门 0.82.1495.24431 kn 窗 （1.22.151+1.52.15）0.4565 kn g217207kn g119812kn g317207kn g417207kn g618089kn g517207kn g顶1203kn 各层重力荷载代表值 结构自振周期采用经验公式： t1=0.22+0.035h/b 1/3 式中 h 为结构总高； b 为结构宽度。 即 t1=0.22+0.035（53.3+4.5）/14.7 1/3 =0.52 s 设防烈度 8 度，由抗震规范查得水平地震影响系数最大值 - 14 - max=0.16 按近震类场地取 tg0.2，则地震影响系数： 1(tg/t1) 0.9 max=(0.2/0.52) 0.90.160.067 结构总重力荷载为 ge=107932kn 由基底剪力法计算公式： fek 总1geq=10.85ge=0.067 0.851079326.110 3kn 本办公楼结构共有 14 榀框架共同承受水平地震力，则每一榀框架承受的基 底剪力为 fek= fek 总/14=6.110 3/14=439kn 因 t1 0，说明 xal，则 x=（va+alq2/2）/（q1+q2） 可得跨间最大正弯矩值： mmax=ma+vax-（q1+ q2）x 2/2+alq 2（x-al/3）/2 若 va0，则 mmax=ma 2）va= -（ma+mb）/l+q1l/2+q2l/4 x 可由下式解得： va=q1x+x 2q 2/l 可得跨间最大正弯矩值：mmax=ma+vax-q1x 2/2-x3q 2/3l 第 1 层 ab 跨梁： 梁上荷载设计值：q1=1.28.46=10.15 kn/m q2=1.2（14.22+0.56）=21.38 kn/m 左震： ma=270.47/0.75=360.63 knm mb=-367.14/0.75=-489.52 knm va= -（ma-mb）/l+q1l/2+（1-a）lq2/2 =-（360.63+489.52）/6+10.15 6/2+21.386/3=-30.22 kn0，故 xal=l/3=2.4m x =（va+alq2/2）/（q1+q2） =（205.03+1.221.38）/（10.15+21.38）= 5.73m mmax =ma+vax-（q1+q2）x 2/2+alq 2（x-al/3）/2 =-541.72+205.035.73-（10.15+21.38）（5.73） 2/2+21.382.7 （5.73-2.4/3）/2= 241.98 knm remmax=0.75241.98=181.48 knm 其它跨间的最大弯矩计算结果见下表： 跨间最大弯矩计算结果表 层次 1 2 3 跨 ab bc ab bc ab bc mmax 281.79 214.91 234.07 191.00 206.00 178.40 层次 4 5 6 跨 ab bc ab bc ab bc mmax 151.44 134.15 81.51 88.20 29.26 38.43 4、梁端剪力的调整： 抗震设计中，二级框架梁和抗震墙中跨高比大于 2.5，其梁端剪力设计值应 按下式调整： v=revb（m l b +m r b）/ln +v gb （1）对于第 6 层， ab 跨： 梁上荷载设计值： q1=1.24.5=5.4 kn/m q2=1.2（19.26+0.56）=27.43 kn/m v gb=5.46/2+27.434.8/2=85.27 kn ln=6-0.65=5.35 m 左震： m l b=18.54/0.75=24.72 knm m r b=-132.97/0.75=-177.29 knm v =revb（m l b +m r b）/ln +v gb - 32 - =0.751.2（24.72+177.29）/5.35+85.27=91.71 kn 右震： m l b=147.21/0.75=196.28 knm m r b =6.4/0.75=8.53 knm v=revb（m l b +m r b）/ln +v gb =0.751.2（196.28+8.53）/5.35+85.27=92.09 kn bc 跨： ： 梁上荷载设计值： q1=1.22.5=3.0 kn/m q2=1.2（9.63+0.5*3.6）=13.72 kn/m v gb=3.02.4/2+13.721.2/2=11.83 kn ln=2.4-0.65=1.75 m 左震： m l b= m r b=36.72/0.75=48.96 knm v =revb（m l b +m r b）/ln +v gb =0.751.2248.96/1.75+11.83 =59.23 kn 右震： m l b= m r b=57.21/0.75=76.28 knm v=revb（m l b +m r b）/ln +v gb =0.751.2276.28/1.75+11.83 =87.33 kn （2）对于第 1-5 层， ab 跨： q1=1.28.46=10.15 kn/m q2=1.2（14.22+0.56）=21.38 kn/m v gb=10.156/2+21.384.8/2=87.85 kn bc 跨： q1=1.22.5=3.0 kn/m q2=1.2（7.11+0.53.6）=10.69 kn/m v gb=3.02.7/2+10.691.2/2=10.01 kn 剪力调整方法同上，结果见各层梁的内力组合和梁端剪力调整表。 四、框架柱的内力组合：四、框架柱的内力组合： 取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果如下表： - 33 - 横向框架 a 柱弯矩和轴力组合 层 次 截 面 内 力 sgk 调幅后 sqk 调幅后 sek（1） sek（2） re1.2 （sgk+0.5sqk） +1.3sek 1.35sgk +1.0sqk 1.2sgk+1 .4sqk mmax m m 1 2 n nmin nmax 6 柱 顶 m 58.84 16.43 -85.00 85.00 -22.53 143.22 95.86 93.61 143.22 -22.52 95.86 n 195.37 51.84 -20.82 20.82 178.86 219.46 315.59 307.02 219.46 178.86 315.59 柱 底 m -36.41 -10.94 18.66 -18.66 -19.50 -55.89 -60.09 -59.01 -60.09 -19.50 -60.09 n 233.39 51.84 -20.82 20.82 213.08 253.68 366.92 352.64 366.92 213.08 366.92 5 柱 顶 m 26.42 7.94 -125.30 125.30 -94.82 149.52 43.61 42.82 149.52 -94.82 43.61 n 428.25 103.68 -58.62 58.62 374.93 489.24 681.82 659.05 489.24 374.93 681.82 柱 底 m -30.65 -9.21 61.72 -61.72 28.45 -91.91 -50.59 -49.67 -91.91 28.45 -50.59 - 34 - n 466.27 103.68 -58.62 58.62 409.14 523.45 733.14 704.68 523.45 409.14 733.14 4 柱 顶 m 30.65 9.21 -152.88 152.88 -117.3 180.79 50.59 49.67 180.79 -117.33 50.59 n 661.13 155.52 -115.13 115.13 552.75 777.25 1048.05 1011.1 777.25 552.75 1048.05 柱 底 m -30.65 -9.21 101.92 -101.92 67.64 -131.10 -50.59 -49.67 -131.10 67.64 -50.59 n 699.15 155.52 -115.13 115.13 586.97 811.47 1099.37 1056.7 811.47 586.97 1099.37 3 柱 顶 m 30.65 9.21 -168.64 168.64 -132.7 196.15 50.59 49.67 196.15 -132.70 50.59 n 894.01 207.36 -187.91 187.91 714.71 1081.13 1414.27 1363.1 1081.13 714.71 1414.27 柱 底 m -31.00 -9.31 137.98 -137.98 102.44 -166.62 -51.16 -50.23 -166.62 102.44 -51.16 n 932.03 207.36 -187.91 187.91 748.93 1115.35 1465.60 1408.7 1115.35 748.93 1465.60 2 柱 顶 m 30.16 9.08 -161.28 161.28 -126.0 188.48 49.80 48.90 188.48 -126.02 49.80 - 35 - n 1126.9 259.20 -267.10 267.10 870.42 1391.26 1780.50 1715.2 1391.26 870.42 1780.50 柱 底 m -34.58 -10.48 197.12 -197.12 156.35 -228.03 -57.16 -56.17 -228.03 156.35 -57.16 n 1164.9 259.20 -267.10 267.10 904.64 1425.48 1831.83 1760.8 1425.48 904.64 1831.83 1 柱 顶 m 21.68 6.59 -149.94 149.94 -123.7 168.67 35.86 35.24 168.67 -123.71 35.86 n 1359.8 311.04 -357.58 357.58 1015.1 1712.40 2146.73 2067.2 1712.40 1015.12 2146.73 柱 底 m -10.84 -3.30 405.39 -405.39 384.01 -406.50 -17.93 -17.63 -406.50 384.01 -17.93 n 1397.8 311.04 -357.58 357.58 1049.3 1746.62 2198.06 2112.8 1746.62 1049.34 2198.06 - 36 - 横向框架 b 柱弯矩和轴力组合 层 次 截 面 内 力 sgk 调幅后 sqk 调幅后 sek（1） sek（2） re1.2 （sgk+0.5sqk） +1.3sek 1.35sgk +1.0sqk 1.2sgk+ 1.4sqk mmax m m 1 2 n nmin nmax 6 柱 顶 m -41.56 -11.57 -113.08 113.08 -152.86 67.64 -67.68 -66.07 -152.86 -152.86 -67.68 n 246.59 69.12 -19.32 19.32 234.20 271.87 402.02 392.68 234.20 234.20 402.02 柱 底 m 28.53 7.82 48.46 -48.46 76.44 -18.05 46.34 45.18 76.44 76.44 46.34 n 284.61 69.12 -19.32 19.32 268.42 306.09 453.34 438.30 268.42 268.42 453.34 5 柱 顶 m -22.61 -6.13 -174.88 174.88 -193.62 147.40 -36.65 -35.71 -193.62 -193.62 -36.65 n 523.59 138.24 -60.81 60.81 474.15 592.73 845.09 821.84 474.15 474.15 845.09 柱m 24.86 6.77 116.59 -116.59 139.10 -88.25 40.33 39.31 139.10 139.10 40.33 - 37 - 底 n 561.61 138.24 -60.81 60.81 508.37 626.95 896.41 867.47 508.37 508.37 896.41 4 柱 顶 m -24.86 -6.77 -218.41 218.41 -238.37 187.53 -40.33 -39.31 -238.37 -238.37 -40.33 n 800.59 207.36 -132.22 132.22 684.93 942.76 1288.16 1251.0 684.93 684.93 1288.16 柱 底 m 24.86 6.77 178.70 -178.70 199.65 -148.81 40.33 39.31 199.65 199.65 40.33 n 838.61 207.36 -123.22 123.22 727.92 968.20 1339.48 1296.6 727.92 727.92 1339.48 3 柱 顶 m -24.86 -6.77 -262.83 262.83 -281.68 230.84 -40.33 -39.31 -281.68 -281.68 -40.33 n 1077.6 276.48 -207.19 207.19 892.24 1296.26 1731.23 1680.2 892.24 892.24 1731.23 柱 底 m 25.20 6.80 215.04 -215.04 235.40 -183.92 40.82 39.76 235.40 235.40 40.82 n 1115.6 276.48 -207.19 207.19 926.45 1330.48 1782.55 1725.8 926.45 926.45 1782.55 2 柱 顶 m -24.31 -6.72 -256.95 256.95 -275.43 225.62 -39.54 -38.58 -275.43 -275.43 -39.54 n 1354.6 345.60 -295.57 295.57 1086.47 1662.83 2174.30 2109.4 1086.47 1086.47 2174.30 柱m 26.87 7.63 301.64 -301.64 321.72 -266.48 43.90 42.93 321.72 321.72 43.90 - 38 - 底 n 1392.6 345.60 -295.57 295.57 1120.69 1697.05 2225.62 2155.0 1120.69 1120.69 2225.62 1 柱 顶 m -17.10 -5.01 -228.73 228.73 -240.66 205.37 -28.10 -27.53 -240.66 -240.66 -28.10 n 1631.6 414.72 -393.38 393.38 1271.51 2038.60 2617.37 2538.5 1271.51 1271.51 2617.37 柱 底 m 8.55 2.50 424.79 -424.79 422.99 -405.35 14.04 13.76 422.99 422.99 14.04 n 1669.6 414.72 -393.38 393.38 1305.73 2072.82 2668.69 2584.1 1305.73 1305.73 2668.69 - 39 - 五、柱端弯矩设计值的调整：五、柱端弯矩设计值的调整： 1、a 柱： 第 6 层，按抗震规范 ，无需调整。 第 5 层，柱顶轴压比： un = n/ac fc=489.2410 3/14.3/6002=0.080.15。 可知，一、二、三层柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求： mc=cmb 注：mc为节点上下柱端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和， 上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析分配。 mb为节点左右梁端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和。 c柱端弯矩增大系数，二级取 1.2。 横向框架 a 柱柱端组合弯矩设计值的调整 （相当于本层柱净高上下端的弯矩设计值） - 40 - 层次 6 5 4 截面 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 re（mc= cmb） 143.22 60.09 149.52 91.91 180.79 199.89 ren 219.46 366.92 489.24 523.45 777.25 811.47 层次 3 2 1 截面 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 re （ mc= cmb） 199.89 216.62 216.62 240.19 247.36 508.12 ren 1081.13 1115.35 1391.26 1425.48 1712.40 1746.62 2、b 柱： 第 6 层，按抗震规范 ，无需调整。 经计算当轴力 n=fc ac=0.1514.3650 2/103=902.26 kn 时， 方符合调整的条件，可知 b 柱调整图如下： - 41 - 横向框架 b 柱柱端组合弯矩设计值的调整 层次 6 5 4 截面 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 re（mc= cmb） 152.86 76.44 193.62 139.10 238.37 199.65 ren 234.20 268.42 474.15 508.37 684.93 727.92 层次 3 2 1 截面 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 re（mc= cmb） 281.68 322.41 322.41 351.11 361.58 508 ren 892.24 926.45 1086.47 1120.69 1271.51 1305.73 六、柱端剪力组合和设计值的调整：六、柱端剪力组合和设计值的调整： 例：第 6 层： 恒载 sgk =（m上+m下）/h=（-54.84-36.41）/3.3=-25.35 活载 sqk =（m上+m下）/h=（-16.43-10.94）/3.3=-7.6 地震作用 sek =（m上+m下）/h=（85.00+18.66）/3.3=28.79 调整：1.2（143.22+60.09）/3.3=67.77 横向框架 a 柱剪力组合与调整（kn） 层 次 sgk sqk sek1 sek2