大、中跨度桥梁基础设计 毕业设计.doc

题 目： 大、中跨度桥梁基础设计 专 业： 土木工程 学 号： 姓 名： 指导教师： 学习中心： 西 南 交 通 大 学 网 络 教 育 学 院2011年 4月 5日院系 专 业 土木工程 年级 学 号 姓 名 学习中心 指导教师 题目 大、中跨度桥梁基础设计 指导教师评 语 是否同意答辩 过程分(满分20) 指导教师 (签章) 评 阅 人评 语 评 阅 人 (签章)成 绩 答辩组组长 (签章) 年 月 日 毕 业 设 计 任 务 书班 级 学生姓名 学 号 开题日期： 2011 年 3 月 1 日 完成日期：2011年 4 月 13 日题 目 大、中跨度桥梁基础设计 题目类型：工程设计 技术专题研究 理论研究 软硬件产品开发一、 设计任务及要求 拟定两个桥式方案，进行对比分析，确定主要方案。完成其桥长、主跨结构型式选择；分孔布置，墩台型式选择及施工方案的选择。完成两个桥式方案的平面、立面图方案。拟定各方案的上下部尺寸，完成主要结构的设计图。方案比选及评价的文字说明。完成方案中的一个高桩承台基础（包括钻孔桩）和一个沉井基础的施工图设计，并附详细的计算单和施工设计图。完成一个主跨桥墩的设计及计算，并附详细的计算单和施工设计图。完成各桥式方案工程数量统计，附统计计算表。编写毕业设计说明书。二、 应完成的硬件或软件实验 三、 应交出的设计文件及实物（包括设计论文、程序清单或磁盘、实验装置或产品等） 四、 指导教师提供的设计资料 五、 要求学生搜集的技术资料（指出搜集资料的技术领域） 运用大学三年来所学的桥梁专业知识，通过对桥梁方案的比选、桥梁墩台基础的设计，这样些项目的实践训练，掌握了实际设计的基本步骤、设计思想和基本方法，比较熟练运用专业理论解决工作问题，学会运用计算机等科技手段，提高实际工作技能。 六、 设计进度安排第一部分 设计资料及检算依据 （ 1 周）第二部分 建设条件 （ 1 周）第三部分 总布置 （ 3 周） 评阅或答辩 （ 周） 指导教师： 年 月 日学院审查意见：审 批 人： 年 月 日诚信承诺一、 本设计是本人独立完成；二、 本设计没有任何抄袭行为；三、若有不实，一经查出，请答辩委员会取消本人答辩（评阅）资格。承诺人（钢笔填写）：年月日目 录摘 要118m 跨铁路桥设计1一、设计资料及检算依据1二、建设条件1三、总体布置3第一节 桥墩设计计算5一、计算基本资料6二、荷载计算6（二） 基本可变荷载：7（三）其它可变荷载：8一、示意图：17二、基本资料：17三、承台计算：18四、配筋结果：24第二节 桩基础设计计算25斜截面设计（腹筋设计）44桩基承台计算书48方案的选定：53承台钢筋布置图1沉井结构设计图 图1-23沉井结构设计图 图1-34沉井结构设计图 图1-45图1-56致 谢7参考文献81摘 要桥位位于华北地区低山丘陵地带，总趋势为西高东平，低山和丘陵之间为冲洪积、坡积地貌，海拔高程一般为4085m，沉积物主要为冲洪积卵石、砾石，含粘性土砾砂、圆砾，本地区高温出现在8 月，平均气温28.00c，1 月平均最低气温为-22.00c，平均气温差在500c 左右。69 月降水较多，每年冬季11月至翌年2 月为冰冻期。对桥梁施工影响较大，根据桥位地形的基本特征及地质条件，以及桥梁跨越高速公路的现在性因素，综合考虑经济、适用、安全、美观的原则，兼顾施工快捷方便要求，初步拟定三个桥跨方案。方案一：16.7m+40.9m+16.7m=74.3m 三跨简支梁方案方案二：16.7m+224.8m+16.7m=83.0m 四跨简支梁方案方案三：418.7m=74.8m 四跨简支梁方案 大、中跨度桥梁基础设计毕业设计课题18m 跨铁路桥设计一、设计资料及检算依据1、设计标准：i 级线路，单线、平坡、道碴桥面2、设计荷载：中荷载3、水文资料：无水4、气象资料：冻结深度：1.2m风速资料：无车w=2.10kn/m2有车w=1.20kn/m25、地质资料：非岩石地基，容重=17.0 kn/m36、设计依据：铁路桥涵设计规范（tbj2-85），上部结构参考标准图（叁标桥2019）设计，下部结构参考标准图（肆标桥4018）设计。计算参考结构设计原理、基础工程及桥梁设计设计算例。二、建设条件1、地形地貌桥位位于华北地区低山丘陵地带，总趋势为西高东平，低山和丘陵之间为冲洪积、坡积地貌，海拔高程一般为4085m，沉积物主要为冲洪积卵石、砾石，含粘性土砾砂、圆砾。2、气象本地区高温出现在8 月，平均气温28.00c，1 月平均最低气温为-22.00c，平均气温差在500c 左右。69 月降水较多，每年冬季11 月至翌年2 月为冰冻期。对桥梁施工影响较大。3、地质条件线路经过的地貌主要为丘陵区、平原微丘区，路段划分为岩质路段、洪冲坡积路段。根据土层、岩层的成因时代、结构构造、物理力学性质、埋藏条件等将工程地质划分为三大层。1）层：杂填土杂色，松散稍密，主要有粘性土、碎块石、砾砂等组成，0=500kpa。2）层：碎石、砾石、卵石灰褐色、灰色，稍密-中密状，0=450kpa；i=70 kpa。3）层：强风化凝灰岩层灰黄、灰褐等色，岩石已经风化成碎石、碎块状。0=500 kpa。4、桥跨布置限制性因素桥梁跨越既有高速公路，双向四车道分幅布置，单向行车道宽10.5m，中央绿化分割带宽10.0m（预留远期改造为双向六车道条件），计入土路肩等，全宽32.5m。桥下行车净空必须满足净高5.5m，高度方向要求铁路桥梁结构不能进入高速公路行车的安全范围。桥梁施工时，临时支撑结构跨越高速公路不得侵入行车净空，以确保高速公路的正常运营。三、总体布置1、桥跨方案根据桥位地形的基本特征及地质条件，以及桥梁跨越高速公路的现在性因素，综合考虑经济、适用、安全、美观的原则，兼顾施工快捷方便要求，初步拟定三个桥跨方案。方案一：16.7m+40.9m+16.7m=74.3m 三跨简支梁方案方案二：16.7m+224.8m+16.7m=83.0m 四跨简支梁方案方案三：418.7m=74.8m 四跨简支梁方案2、方案一由于桥下高速公路安全有效宽度达到32.5m，本方案采用一孔铁路标准40m 简支t 梁跨越高速公路，边跨布置16m 简直t 梁与两边路堤过渡，下部结构实体墩身采用扩大基础，重力式桥台，基础底面均布置在冻结线以下。桥式方案布置如下：16.7m+40.9m+16.7m=74.3m高速公路路冠高程：60.00m轨底高程：60.0+5.5+3.5+0.5=69.5m本方案采用一跨高架跨越高速公路行车有效空间，对公路运营影响较小，但主跨梁高较高，抬高了轨顶高程，增大两端接线工程数量，工程造价较高，同时主墩恰好布置在高速公路两侧的排水沟上，需改建高速公路排水等附属设施，从景观效果上比较，40m 主跨3.5m 梁高显较为厚重，施工架设也不方便。桥式方案布置图如下：418.7m=74.8m轨底高程：60.0+5.5+2.3+0.5=68.3m本方案采用四空18.0m 简支梁高架跨越高速公路行车有效空间，中间墩身施工期间对公路运营有一定影响，主跨梁高最小，能有效降低轨顶高程，而且桥长较短，工程造价较低，两边墩也避开了高速公路两侧的排水沟，无需改建高速公路排水等附属设施，从景观效果上比较，四跨等高简支t 梁布置平顺接协调，景观效果较好，同等跨径梁体施工较为方便。综上所诉，桥型方案采用四跨18.0m 简支t 梁高架跨越高速公路方案较为经济、实用、美观、施工也较为方便，故推荐采用方案三作为本桥的实施桥型方案。5、设计方案号桥台桥台前墙里程：dk10+450.00m，重力式t 型实体桥台，扩大基础，基础底面高程61.5m，锥体护坡高度在1m 以内。号桥墩桥墩中心里程：dk10+468.70m，实体墩身，墩高5.5m，圆端形截面2.04.0m；扩大基础，基础底面高程56.5。号桥墩桥墩中心里程：dk10+487.40m，结构布置与号桥墩相同。号桥墩桥墩中心里程：dk10+505.10m，结构布置与号桥墩相同。号桥台桥台前墙里程：dk10+523.80m，重力式t 型实体桥台，扩大基础，结构布置与号桥台相同。第二节 桥墩设计计算一、计算基本资料1、建筑材料：墩身c25 号砼，容重=25kn/m3，级普通钢筋2、计算荷载：中荷载，单线道渣桥面3、墩身尺寸参照肆标桥4018 布置如下：二、荷载计算（一） 永久荷载1、结构自重上部结构梁自重：g1=1180.50kn下部结构自重顶帽c40 号钢筋砼：8.70m3托盘c30 号钢筋砼：5.93m3墩身c25 号钢筋砼：39.28m3墩底截面以上的下部结构自重：g2=（8.70+5.93+39.28）25=1347.7kn基础c20 号钢筋砼结构自重：g3=（2.8+4.8+3.85.8）1.024=851.5kn基础上土体自重：按基础埋深3.0m 计算g4=（3.85.82-2.84.81-7.141）17.0=399.5kn2、结构附加恒载：线路设备及人行道自重：g5=44.4（18.6+0.1）=830.3kn（二） 基本可变荷载：1、列车静活载：（1） 单孔轻载：活载布置如下图所示：静活载反力：r1=1/185220（3-0.35）+9211.2（18.35+11.2/2）=891.81kn纵向偏心弯矩：mr1=0.35r1=0.35891.81=312.13kn-m（2） 单孔重载：活载布置如上图所示：静活载反力：r2=1/185220（18.35+3）+9211.2（11.2/2+0.35）=1238.59kn纵向偏心弯矩：mr2=0.35r2=0.351238.59=433.51kn-m（3）双孔重载：活载布置如下图所示：静活载反力：对于等跨梁桥墩，由g 左=g 右，可得：2220+92（10.85-x）=9218.35解之得：x=4.46mr3=1/185220（4.46+3.0）+926.39（18.35-6.39/2）=950.85knr4=1/189218.3518.35/2=860.51knr3+ r4=950.85+860.51=1811.36 kn纵向偏心弯矩：mr3.4=0.35（r3- r4）=0.35（950.85+860.51）=31.62-m（4）双孔空车：静活载反力：r5+ r5=21/181018.352/2=187.07 kn2、列车横向摇摆力：本桥等跨布置，按双孔布置荷载计算，q=5.5 kn/mf=18.355.5=100.93 kn对墩底截面弯矩：m=100.93（0.15+2.5+7.0）=973.8 kn-m（三）其它可变荷载：1、列车制动力或牵引力：制动力或牵引力计算，按桥规均取列车静活载标准值的10%。（1） 单孔加载fb1=0.10（5220+9210.85）=209.82kn对墩底截面弯矩：myb1=209.82（0.15+7.0）=1500.21 kn-m（2） 双孔重载通过固定支座传递的制动力：fb21=0.10（5220+9210.85）100%=209.82kn通过活动支座传递的制动力：fb22=0.109218.3525%=42.21knfb2= fb21+ fb22=209.82+42.21=252.03 kn此值大于单孔加载时的制动力和牵引力，参照桥规（tbj2-85）的规定，双孔重载时采用：fb2=252.03 kn对墩底截面弯矩：myb3=252.03（0.15+7.0）=1802.0kn-m2、风荷载（1） 纵向风力：无车时顶帽风力：wxdm=2.106.00.5=6.3 kn对墩底截面弯矩：mydm=6.30（0.5/2+6.0）=39.4kn-m托盘风力：wxtp=2.10（6.0+4.0）/20.5=5.25 kn对墩底截面弯矩：mydm=5.250.5/3+（26.0+4.0）/（6.0+4.0）+5.5=30.3kn-m墩身风力：wxds=2.10（5.5-1.0）4.0=37.80 kn对墩底截面弯矩：mydm=37.80（4.5/2+1.0）=122.9kn-m下部结构风力合计：w 纵=6.30+5.25+37.80=49.35 knm 纵=39.4+30.3+122.9=74.92 kn-m（2）下部结构纵向风力：无车时顶帽风力：wydm=2.12.70.5=2.84 kn对墩底截面弯矩：msdm=2.84（0.5/2+0.5+5.5）=17.72 kn-m托盘风力：wytp=2.102.350.5=2.47 kn对墩底截面弯矩：mxtp=2.47（0.5/2+5.5）=14.20 kn-m墩身风力：圆端型桥墩折减70%wyds=2.10.74.52.0=13.23 kn对墩底截面弯矩：mxds=13.23（4.5/2+1.0）=43.00kn-m下部结构风力合计：w =wydm+wytp+wyds=18.54 knm =msdm+mxtp+mxds=74.92 kn-m（3）下部结构横向风力：有车时 顶帽风力：wydm=1.22.70.5=1.62 kn对墩底截面弯矩：msdm=11.62（0.5/2+0.5+5.5）=10.1 kn-m托盘风力：wytp=1.202.350.5=1.41kn对墩底截面弯矩：mxtp=1.41（0.5/2+5.5）=8.10kn-m墩身风力： wyds=1.20.74.52.0=7.56 kn对墩底截面弯矩：mmds=7.56（4.5/2+1.0）=24.60kn-m下部结构风力合计：w =wydm+wytp+wyds=10.59knm =msdm+mxtp+mxds=42.80kn-m(4)梁体风力无车时：wylb=2.118.7(0.15+2.2)=92.28 knmxlb=92.28(0.15+2.2)/2+0.20+6.3=597.6 kn-m有车时: wylb=1.218.7(0.15+2.2)=52.73knmxlb=52.73(0.15+2.2)/2+0.20+6.3=341.5 kn-m(5)列车风力a、单孔加载wylc1=1.23.718.7/2=41.51 kn对墩底截面弯矩：mxlc1=41.51(3.7/2+0.15+2.2+6.3)=435.9 kn-mb、双孔重载和双孔空车：双孔重载时，因x 值不大，按两孔满布列车计算风力，略有偏大。wylc2=1.23.718.7=83.03 kn对墩底截面弯矩：mxlc2=83.03(3.7/2+0.15+2.2+6.3)=859.4kn-m墩底荷载截面内力标准值汇总表 表1荷载轴向力n(kn)纵向水平力px(kn)纵向弯矩my(kn-m)横向水平力py(kn)横向弯矩mx(kn-m)上部结构自重1180.50附加恒载830.3下部结构自重1347.7单 孔 轻 载活载反力891.81312.13摇摆力100.93973.8制动力209.821500.21列车风力41.51435.90单 孔 重 载活载反力1238.59433.51摇摆力100.93973.8牵引力209.821500.21列车风力41.51435.90双 孔 重 载活载反力1811.3631.62摇摆力100.93973.8制动力252.031802.0列车风力83.03859.4双孔空车活载反力187.07摇摆力100.93973.8列车风力83.03859.4梁部风力92.28/82.73597.6/314.5下部结构风力49.3574.9218.54/10.5974.92/42.8注:无车时/有车时三、荷载组合由于桥下行车净空仅为5.5m，下部结构采用等截面墩身，墩顶截面荷载内力均小于墩底截面，故在此仅组合墩底截面荷载进行检算。根据桥规荷载组合系数计算各种状况墩身底截面内力如下：组合一：（主力状态）墩底截面荷载组合汇总表 表2荷 载轴向力n(kn)纵向水平力px(kn)纵向弯矩my(kn-m)横向水平力py(kn)横向弯矩mx(kn-m)恒载4182.0单孔轻载5430.0437.0121.11168.6单孔重载5916.0607.0121.11168.6双孔重载6718.044.3121.11168.6双孔空车4444.0121.11168.6组合二：（主+附状态）墩底截面荷载组合汇总表 表3荷 载轴向力n(kn)纵向水平力px(kn)纵向弯矩my(kn-m)横向水平力py(kn)横向弯矩mx(kn-m)恒载4182.049.374.92单孔轻载5252.2200.81458.5208.81608.3单孔重载5668.3209.81616.3208.81608.3双孔重载6355.6252.01472.0242.11947.0双孔空车4406.5242.11947.0由上述组合比选可知，单孔重载与双孔重载作用下，墩身截面荷载，控制结构配筋。四、墩身截面强度检算1、偏心计算：列表计算如下偏心计墩底截面荷载算表 表4荷 载轴向力n(kn)纵向水平力px(kn)纵向弯矩my(kn-m)横向水平力py(kn)横向弯矩mx(kn-m)组合一单孔重载591606079010311686019双孔重载671804430007116860174组合二单孔重载56683161630285160830284双孔重载63556147200232194700306截面核心半径02970595计算结果表明，纵向偏心：eomax=0.285m横向偏心: eomax=0.306m墩身底面截面荷载偏心均在核心半径之内,属小偏心受压构件。2、墩身底截面应力计算：a=2.02.0+2.02.0/4=7.1416m2i 纵=1/12223+1/6424=2.119m4i 横=1/12 2 23+2 1/128 24+(1+2 2/3 )2( 22)/8=8.493 m4墩身截面纵向应力状态: omax=n/a+ne/i d/2=5668.3/7.1416+1616.3/2.119 1.0=1556.5kpao墩身截面横向应力状态:omax=6355.6/7.1416+1947.0/8.4932.0=1348.4 kpao故墩身底截面应力状态较低,墩身可按构造配筋，即可满足桥梁正常受力要求。第三节基础设计计算一、基础荷载组合计算根据桥轨荷载组合系数，考虑基础自重和覆盖土体荷载影响，计算各种状况基础地面荷载如下：组合一：（主力状态）基础底面荷载组合综合表 表6荷 载轴向力n(kn)纵向水平力px(kn)纵向弯矩my(kn-m)横向水平力py(kn)横向弯矩mx(kn-m)恒载5579.4单孔轻载6827.4437.0121.11410.8单孔重载7313.4607.0121.11410.8双孔重载8115.444.3121.11410.8双孔空车5841.4121.11410.8组合二：（主+附状态）基础底面荷载组合综合表 表7荷 载轴向力n(kn)纵向水平力px(kn)纵向弯矩my(kn-m)横向水平力py(kn)横向弯矩mx(kn-m)恒载4182.049.3173.5单孔轻载6649.6209.81878.1208.82025.9单孔重载7065.7209.82035.9208.82025.9双孔重载7753.0252.01976.0242.12431.2双孔空车5803.9242.12189.1由上述组合比选可知，单孔重载与双孔重载作用下，基础底面荷载较大，控制地基应力。二、地基应力检算1、偏心计算：列表计算如下：基础底面荷载偏心计算表 表8荷 载轴向力n(kn)纵向弯矩px(kn-m)纵向偏心e（m）横向弯矩mx(kn-m)横向偏心e（m）组合一单孔重载7313460700083141080193双孔重载811544430005141080174组合二单孔重载70657203590288202590287双孔重载77530197600255243120314截面核心半径06330967计算结果表明：纵向偏心：eomax=0.288m横向偏心：eomax=0.314m基础底面荷载偏心均在核心半径之内，不会出现地基应力充分布。2、地基应力计算：a=3.85.8=22.04m2i 纵=1/125.83.83=26.52m4i 横=1/125.85.83=61.79m4纵向应力状态：omax=n/a+ne/id/2=7065.7/22.04+2035.9/26.521.9=466.5kpa横向应力状态：omax= 7065.7/22.04+2431.2/61.792.9=465.9kpa由于覆盖层太薄，设计将基底放置在砾石类土上。所以：o=5009kpamax=466.5 kpa故基底应力状态较低，低级承载能力均能满足桥梁正常受力要求。三、基础稳定性检算1、荷载组合：选择组合二列表计算。基础底面荷载组合汇总表 表9荷 载轴向力n(kn)纵向水平力px(kn)纵向弯矩my(kn-m)横向水平力py(kn)横向弯矩mx(kn-m)单孔轻载6649.6209.81878.1208.82025.9单孔重载7065.7209.82035.9208.82025.9双孔重载7753.0252.01976.0242.12431.22、稳定性计算由于横桥向水平荷载较小，基础横向尺寸较大，在此仅检算顺桥向的稳定性，列表计算如下：基础稳定性检算表 表10荷 载稳定力矩mw(kn-m)倾覆力矩mq(kn-m)抗倾稳定安全系数ko滑动水平力p (kn)抗滑稳定安全系数ke单孔轻载12634.01878.16.7209.89.5单孔重载13425.02035.96.6209.810.1双孔重载14731.01976.07.5252.09.2由此可见，基础的抗倾、抗滑稳定系数较大，均能满足安全要求。四、墩顶弹性水平位移检算取用p=252.0kn，墩高h=6.3m，按悬臂梁计算墩顶位移。 =pl3/3ei=252.06.33/328500002.119=0.0035m=3.5mm=5l（开根号）=518（开根号）=21.2mm3.5mm ok五、桩基承台计算书一、示意图：二、基本资料：承台类型：三桩承台承台计算方式：程序自动设计1依据规范：建筑地基基础设计规范（gb 50007-2002）混凝土结构设计规范（gb 50010-2002）2几何参数：承台边缘至桩中心距: c = 462 mm 桩列间距: a = 600 mm 桩行间距: b = 1043 mm 承台根部高度: h = 800 mm 承台端部高度: h = 800 mm 纵筋合力重心到底边的距离: as = 70 mm 平均埋深: hm = 0.60 m 矩形柱宽: bc = 500 mm 矩形柱高: hc = 500 mm 方桩边长: ls = 400 mm 3荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: f = 4518.00 kn 绕x轴弯矩: mx = 150.00 kn.m 绕y轴弯矩: my = 150.00 kn.mx向剪力: vx = 0.00 kn y向剪力: vy = 0.00 kn4作用在承台底部的弯矩绕x轴弯矩: m0x = mx - vy * h = 150.00 - (0.00)*0.80 = 150.00kn.m绕y轴弯矩: m0y = my + vx * h = 150.00 + (0.00)*0.80 = 150.00kn.m5材料信息：混凝土强度等级: c30fc = 14.30 n/mm2ft = 1.43 n/mm2钢筋强度等级: hrb335fy = 300.00 n/mm2三、承台计算：1基桩净反力设计值：计算公式：建筑地基基础设计规范（8.5.3-2）ni = f/n m0x*yi/yj*yj m0y*xi/xj*xj n1 = f/n - m0x*y1/yj*yj + m0y*x1/xj*xj = 4518.00/3 - (150.00)*(0.70)/0.73 + (150.00)*(0.00)/0.72 = 1362.18 knn2 = f/n - m0x*y1/yj*yj + m0y*x1/xj*xj = 4518.00/3 - (150.00)*(-0.35)/0.73 + (150.00)*(-0.60)/0.72 = 1452.91 knn3 = f/n - m0x*y1/yj*yj + m0y*x1/xj*xj = 4518.00/3 - (150.00)*(-0.35)/0.73 + (150.00)*(0.60)/0.72 = 1702.91 kn2承台受柱冲切验算：计算公式：建筑地基基础设计规范（8.5.17-1）fl 2 * 0x * (bc + a0y) + 0y * (hc + a0x) * hp * ft * h0 此承台没有需要进行冲切验算的冲切截面或冲切锥！：故柱冲切验算满足3承台受剪验算：计算公式：建筑地基基础设计规范（8.5.18-1）fl hs * * ft * b0 * h0(1) 垂直y方向截面的抗剪计算y方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.25 m斜截面上最大剪力设计值： vl = 1362.18 kn计算截面的剪跨比： a0/h0 = 0.25/0.73 = 0.34剪切系数： = 1.75/(+ 1.0) = 1.75/(0.34 + 1.0) = 1.31承台计算截面的计算宽度：be = b * (1.0 - 0.5 * (h - he)/h0 * (1.0 - (bc + 2 * 50.0)/b) = 1.44 * (1.0 - 0.5 * (0.80 - 0.80)/0.73 * (1.0 - (0.50 + 2 * 50.0)/1.44) = 1.44 mhs * * ft * be * h0 = 1.00 * 1.31 * 1430.00 * 1.44 * 0.73 = 1965.12 kn vl = 1362.18 kn 满足要求！(2) 垂直x方向截面的抗剪计算x方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：a0 = 0.15 m斜截面上最大剪力设计值： vl = 1702.91 kn计算截面的剪跨比： a0/h0 = 0.15/0.73 = 0.21 vl = 1702.91 kn 满足要求！4承台角桩冲切验算：计算公式：建筑地基基础设计规范（8.5.17-8）nl1 11 * (2c1 + a11) * tg(1/2)* hp * ft * h0计算公式：建筑地基基础设计规范（8.5.17-10）nl2 12 * (2c2 + a12) * tg(2/2)* hp * ft * h0底部角桩竖向冲反力设计值： nl1 = 1702.91顶部角桩竖向冲反力设计值： nl2 = 1362.18从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c1 = 1.00 m从角桩内边缘至承台外边缘的距离：c2 = 0.98 mx方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边 缘连线为冲切锥体的锥线）a11 = 0.15 my方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离:（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边 缘连线为冲切锥体的锥线）a12 = 0.21 mx方向角桩冲垮比：11 = a1x/h0 = 0.15/0.73 = 0.21y方向角桩冲垮比：12 = a1y/h0 = 0.21/0.73 = 0.29x方向角桩冲切系数：11 = 0.56/(1x + 0.2) = 0.56/(0.21 + 0.2) = 1.38y方向角桩冲切系数：12 = 0.56/(1y + 0.2) = 0.56/(0.29 + 0.2) = 1.1411 * (2 * c1 + a11) * tg(1/2) * hp * ft * h0 = 1.38 * (2 * 1.00 + 0.15) * 0.58 * 1.00 * 1430.00 * 0.73 = 1790.77 kn nl = 1702.91 kn 满足要求！12 * (2 * c2 + a12) * tg(2/2) * hp * ft * h0 = 1.14 * (2 * 0.98 + 0.21) * 0.58 * 1.00 * 1430.00 * 0.73 = 1482.30 kn nl = 1362.18 kn 满足要求！5承台受弯计算：计算公式：建筑地基基础设计规范（8.5.16-4）m1 nmax/3 * (s - 0.75*c1/sqrt(4-*)计算公式：建筑地基基础设计规范（8.5.16-5）m2 nmax/3 * (*s - 0.75*c2/sqrt(4-*)最大基桩反力设计值nmax = 1702.91 kn长向桩距 s = 1.20 m短向桩距与长向桩距的比值 = 1.00(1)由承台形心到两腰的垂直距离范围内板带的弯矩设计值：m1 = 1702.91/3 * (1.20 - 0.75*0.50/sqrt(4-1.00*1.00) = 560.23 kn.m相对受压区高度：= 0.09 配筋率：= 0.00411号钢筋: as1 = 2675.28 mm2(2)由承台形心到底边的垂直距离范围内板带的弯矩设计值：m2 = 1702.91/3 * (1.00*1.20