钢筋混凝土桥梁设计方案

1 钢筋混凝土桥梁设计方案 设计主要内容 计标准 设计车速： 80 km/h 设计荷载：公路 河口间距： 96m，正交桥 桥面宽度： 分离式路基宽度 幅桥全宽 .5 m（护墙） +11.0 m（行车道） +0.5 m（护墙） = 2+化带）， 桥梁安全等级为二级，环境条件为 算收缩徐变时，考虑存梁期为90天 通航要求：不通航 设计洪水频率： 1100地震基本烈度： 震 峰值加速度 区为南昌） 要材料 钢筋：预应力筋采用钢绞线 51 8 6 0 , 2 . 0 1 . 0p k P a E M P a ； 普通受力筋： ，其它 混凝土：主梁为 面铺装层为 计依据 (1) 公路工程技术标准（ 0 1 2 0 0 3J T G B ） (2) 公路桥涵设计通用规范（ 6 0 2 0 0 4J T G D ） 2 (3) 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（ 6 2 2 0 0 4J T G D ） (4) 公路桥涵设计手册（桥梁上册）（人民交通出版社 求完成主要任务 桥梁设计方案比选，主梁截面尺寸拟定，主梁内力计算，配筋计算及布置，强度验算，变形验算，桥面板配筋计算 2 方案比选 桥梁 代表着 一个国家文化的 进步标志 ,也代表着这个国家科技先进程度。而且桥梁是公路建设和交通的重要枢纽，像纽带一样把世界给联系起来。随着科学技术和人类的进步，与其经济、社会、文化水平的提高，我们对桥梁的需求也越来越大。并且对桥梁的要求也越来越高。桥梁不仅追求功能上要求 ，而且对于外观在美也是不断的完善。现在大部分的城市的桥梁成为一个城市的标志性的建筑，也成为该城市亮丽的风景。随着近几年来桥梁飞速发展，使得人们的生活变的方便快捷，而且使得经济快速的发展。 本次设计是某一高速公路（设计时速 80 km/h）分离式正交桥梁。河口宽 96m，设计路宽 半幅桥全宽 2+化带 ），基本信息看设计标准。方案比选主要从四项基本原则进行比较：安全、经济、功能、美观。然而安全和经济永远是我们所谈的重点。 按照经济 适用 、安全和美观的 基本 原则， 尽可能 选择受力 简单和清晰 、 结构 和技术比较成熟、 施工 方便 、 造价和 养护费用 较 低的桥型 的 方案。 同时根据本地区的地质和环境条件、 材料供应 和 施工工艺 ， 及其耐久性等多 个 方面因素 进行综合考虑并进行对比 ， 尽量 做到 技术可行性、经济合理性，并尽量做到 标准化和施工工业 一体 化。 可以使用预制桥梁，然后进行组装，这样就可以加快施工的速度 。 本次设计是河口跨径为 96m，属于小型的桥，所以经济是本设计重点考虑的一个方面。 根据设计的要求，设计选出以下三套方案进行比较。从而选出最适合的一种方案。 方案一：装配式钢筋混凝土简支 T 型梁 采用 5 20m 桥跨布置，每幅桥均采用 一座六片式 算跨径为 梁高为 全桥布置 5 道横隔梁。该桥桥面宽度为净 12m（ 11m 2 撞护栏）。施工方法是先预制 T 梁，然后进行吊装装配桥梁，从而 3 实现标准化和施工工业一体化。 其桥梁设计简如下图 (图 2 （尺寸单位： m） 500 11000 500防水层8 c m 厚 C 4 0 混凝土1 . 5 %200沥青混凝土路面 6 c 00 1600 400 1600 400 1600 400 1600 400 18001200跨中横截面 （尺寸单位： 1 . 5 %防水层8 c m 厚 C 4 0 混凝土500 11000 500350沥青混凝土路面 6 c 00 1600 400 1600 400 1600 400 1600 400 1800支点横截面 （尺寸单位： 4 2 3 09 7 5 09 9 8 01500跨中4 8 5 04 8 5 01 6 01 8 01 6 01200主梁纵断面 （尺寸单位： 图 2方案二：现浇连续箱梁 这个方案采用 5 20m 桥跨布置，梁高 箱单室箱型截面布置。使用现浇施工的方法来建造简支梁桥。半幅梁宽 12m，梁全长 100m，分离式桥梁。 其图如下 2 立面 箱梁横截面 图 2案三： T 型钢构桥 5 这个方案是采用 18+20+20+20+18桥跨布置，带铰的 T 型刚架结构。属于超静定结构。 其简图如下为 2 立面 横断面 图 2据上部结构桥型设计桥型选择原则： 桥梁上部结构型式比较一览表 桥 型 比较项目 T 型梁 (组合梁 ) 组合箱梁 空心板梁 宽幅空心板梁 现浇连续 箱梁 受力特点 简支结构，横向铰接，桥面连续 简支安装，横向刚接，结构连续 简支结构，横向铰接，桥面连续 简支安装，截面刚度大，横向铰接，结构连续 现浇结构，隐式盖梁，结构连续，整体性好 施工工艺 施工工艺成 肋宽大，梁 先张法构 预制吊装 搭支架 6 桥 型 比较项目 T 型梁 (组合梁 ) 组合箱梁 空心板梁 宽幅空心板梁 现浇连续 箱梁 熟，便于工厂化施工，但梁数多，桥面连续缝和横隔板施工较为困难，支座数量多 数少，施工快速，预制稍复杂，体系转换时，要求有一定技术水平的施工队伍 件，施工工艺成熟、快速，安装重量轻，便于工厂化施工 后体系转换成结构连续，板预制较组合梁容易，安装重量轻，梁的片数多，便于工厂化施 工 现浇，施工简单，支架用量大，特别是水上及软土地段，支架及其基础费用高，施工进度慢 适用情况 因其建筑高度高，将增加路线纵断面高度，总体经济效益稍差 先简支后连续体系，建筑高度低，材料经济指标优 桥面连续的简支结构，建筑高度低，广泛应用于各类中、小跨径的桥梁及净空限制相对较严的中等跨径桥梁 先简支后连续结构体系，建筑高度低，材料经济指标比组合箱梁差 结构连续，适用于有美观要求的分离式立交桥，桥梁宜在旱地施工，总体经济指标稍差 使用性能 简支结构，桥面连续缝施工质量不易保证，后期维护工作量大 外形 美观、大方，行车平顺，后期维护量较小 一般均为桥面连续结构，行车平顺，但后期维护量较大 外形美观，行车平顺，后期维护量较小 外形轻巧美观，行车平顺，后期维护量较小 根据相关施工经验以及桥梁建设安全 ,在致估算桥梁的建造价格 . 跨径为 20米 桥 型 比较项目 T 型梁 (组合梁 ) 组合箱梁 空心板梁 宽幅空心板梁 现浇连续箱梁 建筑高度 (m) 7 桥 型 比较项目 T 型梁 (组合梁 ) 组合箱梁 空心板梁 宽幅空心板梁 现浇连续箱梁 混凝土 (m3/通钢筋 (kg/应力钢材 (kg/ 估算造价 万元 30000 29000 28600 34000 35000 综上所术，在表格中各上部结构三种桥型的优缺点以及具体情况进行比较，我们可以发现，上部结构为 T 型梁的桥型不管是在经济，还是在施工都比其他方案具有一定的优势。而且 T 梁设计方案有结构比较成熟，简洁美观，施工便捷，桥梁规模比较小等特点。而其它二种方案中， T 构结构在施工上是比较麻烦的 ，造价还相对比较高。现浇箱梁造价比预制 T 梁也贵一点。故综和所以的因素和实际的情况，本设计选用方案一。 8 3 尺寸拟定与结构布置 寸拟定 梁高：梁的高跨比在 111到 116之间，本设计标准跨径为 20m ，拟定采用的梁高为 主梁的间距：主梁的间距本桥选用为 主梁梁肋宽：为保证主梁的抗剪需要、梁肋受压时的需要，以及混凝土的振捣量，鉴于本桥是 环境条件为 、跨度为 20m ，纵向钢筋数量较多，梁肋宽取 20 翼缘板尺寸：由于桥面宽是设计所规定好的，在主梁的间距确定以后，翼缘板的宽度即可为 2m 。由于翼缘板又是桥面板，根据它的受力特点分析特点，一般可以设计成变厚度：与腹板交接的地方比较厚，本设计取为 25 翼缘板的悬臂端部分可以设计薄些，本设计取为 15 为了增加桥面之间的横向刚度，本桥不仅在支座的地方布置了端横隔梁，而且还在跨间布置了三根中横隔梁，间距为 本设计梁高取为 横隔梁的下缘取为 16上缘取为 18 1 桥面铺装：采用 6的沥青混凝土路面， 8的 40C 混凝土铺装层。 （具体尺寸见图下图） 构布置 构布置 5 20m ，桥全长为 100m ，桥宽为 半幅桥全宽为 （ 桥面宽度为净 11 2 防撞护栏） ） 2 的绿化带 ）。桥面设有 的横坡，不设纵坡，每跨之间设有 2的伸缩缝。 梁 间距和主梁片数 全桥采用等跨等截面 跨共设 12片 T 梁，全桥共计 60 片 梁的间距为 2浇湿接缝 ） 。 如下图 3断面六片主梁，五根横梁。（具体布置见下图 3 9 5 0 0 1 1 0 0 05 0 0防水层8 c m 厚 C 4 0 混凝土1 . 5 %2 0 0沥青混凝土路面 6 c 0 0 4 0 0 1 6 0 0 4 0 0 1 6 0 0 4 0 0 1 6 0 0 4 0 0 1 6 0 0 4 0 0 1 8 0 01200图 3跨中横断面图 （尺寸单位： 1 . 5 %防水层8 c m 厚 C 4 0 混凝土5 0 0 1 1 0 0 0 5 0 03 5 0沥青混凝土路面 6 c 0 0 4 0 0 1 6 0 0 4 0 0 1 6 0 0 4 0 0 1 6 0 0 4 0 0 1 6 0 0 4 0 0 1 8 0 0图 3支点横断面图 （尺寸单位： 35018099804850图 3腹板加宽图 （尺寸单位： 10 2 3 09 7 5 09 9 8 01500跨中4 8 5 04 8 5 01 6 01 8 01 6 01200图 3纵断面图 （尺寸单位： 11 4 主梁的计算 梁的荷载弯矩横向分布系数 中荷载弯距横向分布系数（使用 计算） 主梁的抗弯和抗扭惯性矩I 和的计算 2 0 0 015010015002 0 05 0 0图 4主梁抗弯及抗扭惯性矩计算式 （尺寸单位： 20001503501500图 4支座截面计算图式（尺寸单位： 利用 域查询得： 主梁跨中横断截面的 面积： 26 1 9 0 A c m 支点处横断截面的面积： 28 0 8 6 A c m 主梁抗惯性矩： 141 . 2 4 1 0抗扭惯性距 3 12 由于翼缘板是变截面，所以要换算成平均厚度： 1 1 5 0 1 5 5 0 1 0 1 8 . 4150t c m 图 4 3 （尺寸单位： 查表可知： 表 4-1 t/b 1 0.1 c 1/3 根据表可得： 1 111 . 8 4 10 . 0 9 22 . 0 0 3t ； 2 220 . 1 8 0 . 1 3 7 0 . 3 0 41 . 5 0 . 1 8 4t 。 所以 33341 2 . 0 0 . 1 8 4 0 . 3 0 4 1 . 5 0 0 . 1 8 4 0 . 2 037 . 3 5 1 0 单位宽度抗弯及抗扭惯矩： 1443541 . 2 4 1 0 6 . 2 0 1 0 /2007 . 3 5 1 0 3 . 6 8 1 0 /200m c m c 13 横梁抗弯及抗扭惯矩 翼板的有效宽度 计算（图 42： 图 4梁的长度就是两边主梁的轴线之间的间距，即： )( )(1 2 0 根据 c/ 的值可以根据表插值可以求出： / ，所以： )( m 求横梁截面重心位置 y 1112222= 2212 1 . 7 2 0 . 1 8 4 / 2 0 . 1 7 1 . 22 0 . 2 1 6 ( )2 1 . 7 2 0 . 1 8 4 0 . 1 7 1 . 2 m 横梁的抗弯矩 14 11 通过查上表可以得出 1 13c ，但是因为连续桥面的单位宽度的抗扭惯性矩只是独立板 宽扁板者的一半，所以1 16c 。220 . 1 7 0 . 1 71 . 2 0 . 1 8 4 0，通过插值可得出 2 。 故 33341 0 . 1 8 4 4 . 8 5 0 . 2 9 8 0 . 1 7 1 . 0 1 666 . 5 2 4 1 0 单位抗弯及抗扭惯矩J 和： 2243346 . 6 1 1 0/ 1 . 3 6 3 1 0 /4 . 8 56 . 5 2 4 1 0/ 1 . 3 4 5 1 0 /4 . 8 5y T b m b m m 计算抗弯参数值 和抗扭参数 44446 6 . 2 0 1 0/ 0 . 4 4 9 41 . 3 6 3 1 01 9 . 5x 式中 B 桥宽的一半； l 计算跨径。 )( 式中 材料的切变模量，取 则 3543 2 3 2111323224331 1 1 2 2 27 . 3 5 1 03 . 6 8 1 0 /200112 2 ( ) ( )1 2 2 1 2 212 1 . 7 2 0 . 1 8 4 2 1 . 7 2 0 . 1 8 4 ( 0 . 2 1 6 0 . 1 8 4 / 2 )121 1 . 20 . 1 7 1 . 2 0 . 1 7 1 . 2 ( 0 . 2 1 6 )1 2 26 . 6 1 1 0y m c hI h h a b h b h c b h c b h 15 5440 . 4 ( 1 . 3 4 5 3 . 6 8 ) 1 0 0 . 0 3 4 5 7 12 6 . 2 0 1 0 1 . 3 6 3 1 0 0 . 0 3 2 7 5 6 0 . 1 8 5 9 计算荷载横向分布影响线坐标： = 计算用表（见附表B），可得表 4数据。 表 4影响线 1K 和0影响系数 梁位 荷载位置 校核 B 3B/4 B/2 B/4 0 B/4 （用内插法求得）图 4 对于 1、 6 号梁：433231对于 2、 5 号梁：2对于 3、 4 号梁：40 323116 表 4梁影响线坐标计算表 梁号 算式 荷载位置 B 34B 12B 14B 0 14B 12B 34B B 1 1、 2、 3 号梁的横向影响线值列用坐标来表示出来，见表 4 43111 3231 43000 3231 01 )( 01 )( 010 211 200 )( 01 )( 010 01 41101 3231 40000 3231 01 )( 01 )( 010 6/1 6/2 6/3 17 1 号 2 号 3 号 4 号 5 号 6 号20001500B 34 B 12 0 位关系图 算荷载横向分布系 按最不利方式布载（图 4并求相应影响线坐标值计算荷载横向分布系数。 1 号 2 号 3 号 4 号 5 号 6 号图 4 图 4而根据坐标值来求出横向分布系数。 1 号梁横向分布影响线 18 2号梁横向分布影响线 3号梁横向分布影响线 二车道布置，可得： 1号梁； 1 11 0 . 4 6 9 0 . 3 5 1 0 . 2 6 2 0 . 1 4 1 0 . 6 1 222 2号梁： 2 11 0 . 3 4 0 . 2 9 8 0 . 2 4 9 0 . 1 7 4 0 . 5 3 122 3号梁： 1 11 0 . 2 0 3 0 . 2 0 5 0 . 2 0 5 0 . 1 9 5 0 . 4 0 422 故汽车荷载（公路一 级）：） 端剪力横向分布系数计算（杠杆法） 横向分布系数计算结果 ,如图 4路一 级： 19 21311 . 0 0 0 0 . 1 0 2 0 . 5 5 1211 . 0 0 0 0 . 1 0 2 0 . 5 5 1211 . 0 0 0 0 . 1 0 2 0 . 3 4 9 0 . 7 2 52 图 4剪力横向分 布系数影响线分布图 把荷载横向分布系数列如下表（见表 4 表 41、 2、 3号梁可变作用横向分布系数 梁 公路一 级 号梁 号梁 用效应计算 久作用效应 作出假设：桥面构造部分重力由各主梁平均分配来承担。 跨中截面段主梁的自重 1 0 . 6 1 9 4 . 8 5 2 5 7 5 . 0 5G k N 支点段梁的自重 2 0 . 8 0 8 6 0 . 6 1 9 5 . 1 3 2 5 / 2 9 1 . 5 5G k N 20 故主梁的自重集度： 1 7 5 . 0 5 9 1 . 5 5 / 0 . 9 8 1 6 . 6 9 ( / )g k N m 边主梁的横隔梁 中横隔梁体积： 30 . 1 7 1 . 0 5 0 . 9 1 0 . 5 0 . 1 0 . 5 1 0 . 1 5 8 1 m 端横隔梁体积： 30 . 1 7 1 . 3 5 0 . 8 2 5 0 . 8 5 0 . 5 0 . 4 2 5 0 . 1 5 8 6 m 故半跨内横梁的重力为： 3 1 . 5 0 . 1 5 8 1 1 0 . 1 5 8 6 2 5 9 . 8 9G k N 故边梁的横隔梁自重集度： 2 9 . 8 9 / 9 . 9 8 0 . 9 9 /g k N m中梁的横隔梁自重集度： 12 0 . 9 9 2 1 . 9 8 /g k N m 铺装 8 0 . 0 8 1 1 2 5 2 2 /k N m 6 0 . 0 6 1 1 2 3 1 5 . 1 8 /k N m 本设计将桥面铺装的自重平均分配给六片梁来承担，则： 3 2 2 1 5 . 1 86 . 2 0 /6g k N m防撞栏： kN m 4 4 . 9 9 2 1 . 6 6 /6g k N m把 各个梁的永久荷载列如下表（见表 4 表 4 各个梁的永久荷载值 (单位： /kN m ) 梁号 主梁 横隔梁 栏杆 桥面铺装 总计 1（ 6） （ 5） （ 4） 21 久作用效应计算 影响线面积计算见表 4。 表 4影响线面积计算表 永久作用 效应（弯矩和剪力值）计算如下表（见表 4 表 4永久作用效应计算表 梁号 1/ 2 /M kN 1/ 4 /M kN 0 /V q 0 0q q 0 0q q 0 0q 1(6) (5) (4) 可变作用效应 汽车荷载冲击系数 简支梁的自振频率为： 30 . 6 1 9 2 5 1 0 / 1 5 7 7 . 4 7 /9 . 8 1k g m k g 22 其中 103 1 0E P a 。 10223 . 2 5 1 0 0 . 1 1 5 6 . 3 5 52 2 1 9 . 5 1 5 7 7 . 4 7 由于 ，则汽车荷载的冲击系数为： 1 1 0 . 1 7 6 7 0 . 0 1 5 7 1 . 3 1 1I n f 公路 它们的影响线面积列如下表（见表 4 均布荷载标准值k / 计算弯矩时， 3 81 8 03 6 0 计算剪力时， 8 设计中是按最不利影响布载的方式来计算车道荷载影响线的面积， 列如下表（见表 4。其中2/143 l。 表 4公路 I 级车道荷载及影响线面积计算表 项目 顶点位置 0 2/l 38 1/4 4/l 38 0 支点处 1/2 2/l 可变作用弯矩效应计算 （见表 4 4,弯矩计算公式如下： 01 由于本设计是布置两车道，所以横向折减系数取为 。 在计算跨中和 4/l 处弯矩时候，我们可近似认为荷载横向分布系数沿桥长方 23 向是均匀变化，所以各主梁 值沿跨长方向是相同的。 表 4公路 I 级车道荷载产生的弯矩计算表 梁号 内力 1+ 0 m) 1 38 1/4 1/4 1/4 久荷载作用设计值和可变荷载作用设计值的分项系数分布为： 永久荷载作用分项系数： i汽车荷载作用分项系数： Q基本组合公式为 j i 1100 式中 0 桥梁结构安全等级为级，所以取为 c 在作用效应组合中除汽车荷载效应的其他可变作用效应的组合系数，本题没有。 表 4弯 矩基本组合计算表 梁号 内力 永久荷载 汽车荷载 弯矩基本组合值 1 2 3 可变作用剪力效应计算 在计算可变荷载作用剪力效应的时候，应该把横向分布系数 变化的影响计 24 入在内。处理的方法一般是：先把跨中的横向分布系数 由等代荷载，来计算跨中剪力的效应；再用支点剪力荷载横向分布系数 并考虑支点到 4/l 为直线变化，来计算支点剪力效应。 跨中的载面剪力2/1 01 跨中的剪力的计算结果（见表 4。 表 4公路 梁号 内力 1+ 0 剪力 效应/1 2/1V 2/1V 2/1V 点的剪力效应横向分布系数的取值方法为： 支点处为按杠杆原理的 方法来求得的 ； 4/34/ 为跨中荷载的横向分布系数 ； 支点 / 4 3 / 4 1 1 和 到 另 一 支 点 段 在 和 之 间 按 照 直 线 规 律 变 化 （ 如 图 4 ）。 梁端的剪力效应计算为： 0 0 0( 1 ) ( 1 . 2 ) ( ) ( ) 1 . 2 2q c k k c k c m q P y m m q y m m P y 1号梁： 011 9 . 5 1 1 1 9 . 5 10 . 6 1 2 0 . 6 1 2 0 . 5 5 12 1 2 4 22 8 5 . 6 1 . 0 0 . 5 5 1 1 0 . 51 1 1 9 . 50 . 6 1 2 0 . 5 5 11 2 2 42 0 2 . 6 2 号梁： 25 021 9 . 5 1 1 1 9 . 5 10 . 5 3 1 0 . 5 3 1 0 . 5 5 12 1 2 4 22 8 5 . 6 1 . 0 0 . 5 5 1 1 0 . 51 1 1 9 . 50 . 5 3 1 0 . 5 5 11 2 2 42 6 6 . 4 3 号梁： 031 9 . 5 1 1 1 9 . 5 10 . 4 0 4 0 . 4 0 4 0 . 7 2 52 1 2 4 22 8 5 . 6 1 . 0 0 . 7 2 5 1 0 . 51 1 1 9 . 50 . 4 0 4 0 . 7 2 51 2 2 42 5 6 . 6 梁 梁 梁 图 4汽车荷载所产生的支点剪力效应计算简图 26 力效应基本组合 （见表 4,基本组合为 j i 1100 各分项系数的取值按照与弯矩基本组合取值一样。 表 4剪力效应基本组合表 梁号 内力 永久荷载 汽车 基本组合值 1 ，剪力效应以 2 号梁控制设计。 27 5 主梁的截面设计、配筋与验算 置主梁受力钢筋 面设计 从弯矩基本组合设计表中不难看出， 1号的弯矩值虑到安全性，设计中都是以最大弯矩进行配筋设计。 因为本设计的环境条件为 照规范要求钢筋净保护层为 40设计 采用焊接钢筋骨架，所以假设 钢筋的重心到底边的距离为 200a ，则主梁的有效高度是：0 1 5 0 0 2 0 0 1 3 0 0h h a m m 。 从上节可知 1号梁跨中的弯矩 m，下面来判定主梁是第一类 梁截面类型：若满足，则受压区域都在翼缘内，则称为第一类 果不满足的话，也就是受压区域位于腹板之内，则称为称为第二类 式中，0为桥跨结构重要安全性系数，这里取为 值，本设计中采用 凝土，所以 1 8 P a， 1 P a； T 形截面受压区域翼缘的有效宽度，按照规范是取下列三者中的最小值： (1) 计算跨径的 3l ： 3 1 9 5 0 3 6 5 0l c m； (2) 相邻两梁的平均间距： 200d ； (3) 2 1 2 ( 2 0 2 3 0 1 2 1 8 . 4 ) 3 0 2 . 8f h fb b b b c m c m 此处， 20b 为梁腹板的宽度， 30hb 承托长度， 是受到压区翼缘的悬出板的平均厚度。由于 10 191 3，所以 3 3 0h c m，10hh 是承托根部的 厚度。 所以取 200fb 。 判别式左端为 28 0 1 . 0 3 3 2 6 . 2dM k N m 3000 . 1 8 41 8 . 4 1 0 2 0 . 1 8 4 1 . 3 0221 0 1 2 2 . 6 5 1 . 0 3 3 2 6 . 2fc d f fd b h hk m M NN m 压区域都在翼缘之内，所以属于第一类 T 形截面类型。按照宽度为矩形截面进行正截面抗弯承载力设计来进行计算。 假设混凝土截面受压部分的高度为 x ,则： 002d c d f b x h 即 31 . 0 3 3 2 6 . 2 1 8 . 4 1 0 2 1 . 3 02 整理得 2 2 . 6 0 0 . 1 8 1 0 解得 0 1 0 4 根据式： s s d c d fA f f b x则 24 2 21 8 . 4 2 0 . 0 7 13307 9 . 1 8 1 0 7 9 . 1 8c d b c m 选择用 8 32+4 25的 筋，则 26 4 . 3 4 1 9 . 6 4 8 3 . 9 8 7 9 . 1 8sA c m 钢筋叠高度为 6 层 ,钢筋布置如图 5示。 在这里混凝土保护层厚度取为 40而 4 0 3 2m m d m m 和规范中所规定的40 钢筋间横向净距： 2 0 0 2 3 5 . 8 2 4 0 4 8 4 0nS m m m m 及 1 . 2 5 1 . 2 5 3 2 4 0d m m 所以是满足构造要求。 图 5筋布置图（单位： ） 2000150100150020059 82 59587777777272 29 面复核 已设计的受拉钢筋中 8 32+4 25的面积为 28398 330 P a。由布置图可以求得 ( 4 3 . 3 4 . 9 0 9 3 6 . 1 4 . 9 0 9 2 8 . 9 8 . 0 4 2 2 1 . 2 8 . 0 4 2 1 3 . 5 8 . 0 4 2s i 5 . 8 8 . 0 4 2 ) / ( 4 8 . 0 4 2 2 4 . 9 0 9 ) 2 2 . 6 则实际有效高度0 1 5 0 2 2 . 6 1 2 7 . 4sh h a c m 。 从规范或者书中可得， ，故 00 . 0 7 1 0 . 5 6 1 . 2 7 4 0 . 7 1 3bx h m 则截面的受压区域的高度是满足规范上的要求。 （ 1） 判断 1 8 . 4 2 0 . 1 8 4 6 . 7 7c d f ff b h k N m 8 3 9 8 3 3 0 2 . 7 7 1s d k N m 由于，故为第一类 T 形截面。 （ 2） 求受压区高度 x，即 3 3 0 8 3 9 8 7 5 . 3 1 8 41 8 . 4 2 0 0 0s d s fc d m m h m （ 3） 正截面抗弯承载力，求得正截面抗弯承载力 0 7 5 . 3( ) 1 8 . 4 2 0 0 0 7 5 . 3 ( 1 3 0 0 )22u c d f xM f b x h 663 4 9 8 . 0 1 0 3 3 2 6 . 2 1 0N m m M N m m 又m i . 2 9 % 0 . 2 %2 0 0 1 2 7 4 ， 故截面复核满足要求。 截面抗弯承载力计算 从上节不难看出支点的剪力值最大值是 2 号梁，考虑安全性，在这里全部采用 2号梁的剪力值来进行抗剪的计算。跨中的剪力效应最大值是 1号梁为，在这里也是全部用 1号梁的剪力值进行抗剪的计算。 30 0 6 8 3 k N1 / 2 1 8 9 k N本设计假设最下排 2根钢筋没有弯起而是通过支点，则有： 05 . 8 , 1 5 0 5 . 8 1 4 4 . 2a c m h h a c m 。 33,00 . 5 1 1 0 0 . 5 1 1 0 4