分离甲醇水溶液的精馏系统设计【毕业论文+CAD图纸全套】

买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 优秀设计 化工课程设计说明书 作 者 : 学 号： 学院 (系 ): 专 业 : 题 目 : 分离甲醇水溶液的精馏系统设计 回流系统的设计 指导者： 评阅者： 年 月 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 化工课程设计任务书 一、设计题目 分离甲醇水溶液的精馏系统设计 回流系统的设计 二、设计任务 1、 精馏系统处理能力： 4500kg/h； 2、 精馏系 统进料组成：甲醇含量 28%（质量，下同），温度为 25； 3、 精馏系统工艺要求：甲醇回收率为 塔底甲醇含量为 1%； 4、 精馏塔操作条件：常压； 三、设计内容 1、 回流系统工艺设计条件的确定； 2、 回流系统的工艺设计； 3、 冷凝器的设结构设计； 4、 冷凝器的强的设计； 四、设计要求 1、 设计说明书一份； 2、 设计图纸： a、精馏系统工艺流程图一张（采用 制）； b、回流系统主要设备总装配图一张（ 3、 答辩。 五、设计完成时间 文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 目 录 第一章 冷 凝 器 的 工 艺 设 计 1 1 1 设计任务和操作条件 1 1 2 设 计 方 案 的 确 定 1 1 3 确 定 物 性 数 据 1 1 4 计 算 传 热 面 积 2 1 4 1 计算冷凝器的热负荷 2 1 4 2 计算平均温差 t m 3 1 . 4 . 3 假 定 传 热 系 数 5 1 4 4 计算传热面积 5 1 5 工艺结构尺寸 5 1 6 换 热 器 核 算 8 1 7 阻 力 计 算 10 1 8 工艺设计汇总表 13 第二章 冷凝器结构及强度设计 体、管箱壳 体和 封头的计 算 14 2 1 1 壳 体 管 箱 的 设 计 14 2 1 2 封 头 的 设 计 14 2 1 3 封头的强度计算 14 2 1 4 筒体的强度 计算 出 口 的 设 计 16 2 2 1 接管外伸长度 16 2 2 2 接 管 最 小 位 置 16 2 2 3 接管与筒体、管箱壳体的连接 17 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 2 1 4 筒体的强度 计 算 18 2 3 管 板 18 2 3 1 管板的结构 18 2 3 2 管板的尺寸 18 2 3 . 3 固定管板的强度计算 19 2 4 换热管 21 2 5 法 兰 的选 定 23 2 5 1 管板法兰盖的选定 23 2 5 2 接管法兰的选定 24 2 6 管子与管板的连接 25 2 7 膨 胀 节 25 2 8 折 流 板 25 2 9 拉 杆 、 定 距 管 26 2 10 鞍式支座的选择 27 2 1 1 分程隔板 28 2 12 防 冲 挡板 28 2 13 泵的选择 29 2 14 主 要 零部 件汇 总 表 30 心得体会 .考文献 32 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 第一章 再沸器设计任务书 一，设计题目 分离甲醇水溶液的精馏系统设计 再沸器的设计 二，设计任务 1） 精馏系统的处理能力： 4500kg/h； 2） 精馏系统的进料的组成：甲醇含量 28%（质量，下同），温度为 25； 3） 精馏系统的工艺要求：甲醇的回收率为 97 底甲醇含量 1%； 4） 精馏塔操作条件：常压 三，设计内容 1） 再沸器工艺条件的确定 2） 再沸器的工艺设计 3） 再沸器的结构设计 4） 再沸器的强度设计 四，设计要求 1） 设计说明书一份 2） 设计图纸： a 精馏系统工艺流程图一张（采用 制） b 再沸器总装配图一张（ 3） 答辩 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 五设计完成时间 20* 9 3 20*8 第二章 再沸器的设计工艺 2 釜物料基本数据 精馏塔计算结果有塔釜釜液的数据： 塔釜的组成与流量： 摩尔分数 ) 气相摩尔流量 = 136(h) 气相体积流量 = m3/h) 塔釜的温度： 塔底气相温度： 塔底液相温度： 塔釜的压强： 精馏段每块塔板压降 塔板数： 18 提馏段每块塔板压降 板数： 10 设塔顶的表压为 压）： p=2000+18+10=13344.9(由于塔底气相，液相的温度相差不是很大，故在设计的时候可以看成他们的温度相同，为了计算的方便以及物性常数的查找，在设计的时候我们选取的温度为 100。 又有塔釜甲醇的含量在 其甲醇水溶液的物性常数和 100度的纯溶液很接近。在这里我们将买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 塔釜溶液看成是 100的水溶液来处理。 用于加热的介质我们用工厂中很常用的水蒸汽来加热，我们选取 130的饱和水蒸气。 2 沸器形式的选择 由于我们所加热的物质是甲醇的水溶液，其黏度较小，也比较的清洁，不易结垢因此我们选用立式热虹吸再沸器。其具有传热系数高、结构紧凑，安装方便、釜液在加热段停留时间比较段不易结垢、调节方便占地面积小和设备及运行费用低的显著特点。我们设计釜液在管程中被加热，水蒸气在壳程中冷 凝。能够满足我们的要求。 2 2 立式热虹吸再沸器的工艺设计： 2 2 1 管程和壳程设计条件 表 1程与壳程状态及设计条件 壳程 管程 温度 130 100 压力 凝量 2687 kg/h 蒸发量 2461 kg/h 2 2 2 物性数据 ： 30时的物性数据 1 潜热 r(kJ/： 热导率 (w/( 度 (： 密度 (kg/ ： 934.8 00时的物性常数 : 潜热 rb(kJ/ 液相热导率 b: (w/( 相黏度 b( 液相密度 b(kg/: 相定压比热容 (： 4234 表面张力 b(N/m): 气相黏度 v(:相密度 v(kg/ : 汽压曲线斜率 ( t/ p) ： m2.k/ 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 2 2 3 估算设备尺寸 2 1 用式 2 计算热量 Q 2 4 6 1 2 2 6 3 . 8 1 0 0 0 3 6 0 0 1 6 2 5 3 3 2 . 9 ( w ) 用式 bm 计算传热温差 (130+( 00)=30(k) 3. 假 设 传 热 系 数 K=640k(W/( 则 用 式 估 算 传 热 面 积 ：21625332. 9 8 4 . 6 5 ( m )6 4 0 3 0 4拟用传热管规格为 25 则根据式 计算传热管数 ：8 4 . 6 5 3603 . 1 4 0 . 0 2 5 3 5若将传热管按正三角形排列则用式 32()1( 计算壳径 D 其中 查表得 t=32 ( 1 ) 1N t a a 21 代入数据得： a=10 , b=20 D=取管程进口管直径 133 4 19 6 3 2 3 工艺设计核算 2 3 1 传热系数的校核 4 传热系数 设传热管出口处汽化率 用式 计算循环量 2 4 6 1 . 6 1 8 . 9 9 ( K g / S )3 6 0 0 0 . 0 3 6 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 显热段传热管内表面的传热系数 用式,4 计算 传热管质量流速 G 代入数据得 G=g/(m2/s) 用式 e 0 . 0 2 1 1 8 . 9 9 119340 . 0 0 0 2 2 用式算 4 2 3 4 0 . 0 0 0 2 8 2 1 . 7 5 4 80 . 6 8 0 4 用式 d 计算显热段传热管内表面传热系数 i i 0 . 8 0 . 4 20 . 6 8 0 40 . 0 2 3 1 1 9 3 4 1 . 7 5 4 8 1 7 8 8 . 9 8 W / ( m . k )0 . 0 2 1 计 算 管 外 冷 凝 表 面 传 热 系 数 用式 凝 的 质 量 流 量625332. 94 0 . 7 4 6 ( k g / s )2 1 7 7 . 6用式 计 算 传 热 管 外 单 位 润 湿 周 边 上 冷 凝 质 量 流 量M= 0 . 7 4 6 0 . 0 2 6 4 5 ( k g / ( m . s ) )3 . 1 4 0 . 0 2 5 3 5 9 用式 计算冷凝膜的 4 0 . 0 2 6 4 5 4 8 0 2 1 0 00 . 0 0 0 2 2 用式 1 / 3 1 / 302( ) 1 . 8 8 R 计 算 管 外 冷 凝 表 面 传 热 系 数 0=1 / 3231 / 3229 3 4 9 . 8 1 0 . 6 8 50 . 7 5 1 . 8 8 ( 4 8 0 )0 . 0 0 0 2 26 9 2 3 . 1 3 W / ( m . k ) 对双组分按单组分计算的矫正 污垢热阻及管壁热阻 沸腾侧 m2.k/w) 冷凝侧 m2.k/w) 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 管壁热阻 10-5(m2.k/w) 用式 11 计 算 显 热 段 传 热 系 数5420 . 0 0 0 4 2 5 5 . 1 2 1 0 2 5251(1 7 8 8 . 9 8 2 1 2 1 2 311 . 7 6 1 0 )6 9 2 3 . 1 36 3 1 W / ( m . k ) 蒸发段传热系数 计算传热管内釜液的质量流量 600 05808.2(当 用式 ()/(/)1(计算参数 0 . 9 0 . 5 0 . 11 0 . 0 3 6 0 . 0 3 6 ( 0 . 5 9 8 9 5 8 . 4 ) ( 0 . 0 0 0 2 8 2 0 . 0 0 0 0 1 2 ) 1/ = 1 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 用式 2 E 计算核沸腾压抑因数 =1 用式 ()1()( 计算泡核沸腾表面 传热系数 文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 0 . 6 930 . 6 8 0 4 6 0 5 8 0 8 0 . 0 2 10 . 2 2 5 1 . 7 5 4 8 ( ) 0 . 6 90 . 0 2 1 8 4 . 6 5 2 1 7 7 1 0 0 . 0 0 0 2 8 2 0 . 3 150 . 3 39 5 8 . 4 1 . 2 1 0 0 . 0 2 1( 1 ) ( )0 . 5 9 8 0 . 0 5 8 5 22 4 3 7 . 7 w / ( m . k ) 用式 r)1) R e/(0 2 3.0 计算以液体单独存在为基准的对流传热系数 0 . 8 0 . 40 . 6 8 0 40 . 0 2 3 1 1 9 3 4 ( 1 0 . 0 1 4 4 ) 1 . 7 5 4 80 . 0 2 1 21 7 6 8 . 3 5 w / ( m . k ) 计算沸腾表面传 热系数 用式 1(F 计算对流沸腾因子 . 53 . 5 ( 0 . 6 5 ) 2 . 8 2 4F t p 用式p t tp 计算两相对流表面传热系数 22 . 8 2 4 1 7 6 8 . 3 4 9 9 3 . 3 w / ( m . k ) 用式v p t n b 计算沸腾传热膜系数 24 9 9 3 . 3 1 2 4 3 7 . 7 7 4 3 1 . 1 w / ( m . k )v 用式 11 计算沸腾 传 热系数 0 . 0 0 0 4 2 5 5 . 1 2 1 0 2 5251(7 4 3 1 . 1 2 1 2 1 2 3 4 11 . 7 6 1 0 )6 9 2 3 . 1 3 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 29 5 0 w / ( m 显热段和蒸发段的长度 用式 )()/( 计算显热段的长度和总长的比值 3 . 1 4 0 . 0 2 1 3 5 9 6 4 0 3 00 . 0 0 2 7 5 ( 0 . 0 0 2 7 5 ( ) )4 2 3 4 9 5 8 . 4 1 8 . 9 9 m) m) 用式 计算传热系数 26 3 1 0 . 9 9 9 5 0 2 . 0 1 8 4 4 w / ( m . k )3 实际需要的传热面积为 21625332. 9 6 4 . 1 5 ( m )8 4 4 3 0传热面积的欲度 利用式 ( ) /H A p A c A c 得 ( 8 4 . 6 5 6 4 . 1 5 ) 6 4 . 1 5 0 . 3 1 9H 2 3 2 循环流量的校核 2 a 循 环系统的推动力 当 X=时 ()/(/)1(计算参数 0 . 9 0 . 5 0 . 11 0 . 0 1 2 0 . 0 1 2 ( 0 . 5 9 8 9 5 8 . 4 ) ( 0 . 0 0 0 2 8 2 0 . 0 0 0 0 1 2 ) 121( 算两相流的液相分率 文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 2 0 . 51 . 8 1 0 . 2 8 7 6(1 . 8 1 2 1 1 . 8 1 1 ) R 1计算两相的平均密度为 0 . 5 9 8 (1 0 . 2 8 7 6 ) 9 5 8 . 4 0 . 2 8 7 6 ) 32 6 7 . 4 9 ( k g / m ) 当 x=相流的相分率 式计算两相流的平均密度为 (kg/m ) 式中的 L 值 参 照 表 并 根 据 焊 接 的 需 要 取 于是可以用式 )( 计 算 循 环 推 动 力 . 0 1 ( 9 5 8 . 4 2 6 7 . 4 9 ) 1 . 0 6 1 6 2 . 2 6 9 . 8 1 12005( b 循环阻力 2 (1)管程进口的管阻力的计算 用式24 计算釜液在管程进口管内的质量流速 G 为223 . 1 441 8 . 9 9 1 5 4 8 . 5 4 k g / ( m . s )0 . 1 2 5G 用式D 1 2 5 1 5 4 8 . 5 4R e 6 8 6 4 1 0 . 20 . 2 8 2 1 0 2 i 口的长度和局部阻力的当量长度 2( 0 . 1 2 5 / 0 . 0 2 5 4 ) 1 4 . 9 4 3 4 2 6 ( 0 . 1 2 5 / 0 . 0 2 5 4 0 . 1 9 1 4 ) 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 计 算 进 口 管 内 流 体 的 摩 擦 系 数 为0 . 3 80 . 7 5 4 30 . 0 1 2 2 7 0 . 0 1 6 86 8 6 4 1 0 . 2 i用式 2 21 计算管程阻力211 4 . 9 4 2 5 4 20 . 0 1 6 8 5 6 4 60 . 1 2 5 2 9 5 8 . 4 p p a（ 2）传热管显热段的阻力 用式 计算釜液传 热管内的质量流速 223 . 1 441 8 . 9 9 1 6 3 ( k g / ( m . h )0 . 0 2 3 7 130 . 0 2 1 6 3R e 1 1 5 6 1 . 80 . 2 8 2 1 0 计算进口管内流体的流动的摩擦系数 为0 . 3 80 . 7 5 4 30 . 0 1 2 2 7 0 . 0 3 3 31 1 5 1 6 . 8 用式 222 计算传热管显热段的阻力2p为220 . 9 9 1 6 30 . 0 3 3 6 2 4 . 6 50 . 0 2 2 9 5 8 . 4 p p a（ 3）传热段的蒸发的阻力 气相流动作用力的 计算 21 6 8 . 2 8 k g / ( m . s )G 用式 v 计算气相在传热管内的质量流速买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 2( 2 / 3 ) ( 2 0 . 0 3 6 / 3 ) 1 6 8 . 2 8= 4 . 0 3 8 k g / ( m . s )vG x G x e G 用式 30 . 0 2 4 . 0 3 8R e 6 7 3 1 . 20 . 0 1 2 1 0 4 2 2 计算气相在传热管内的流动摩擦系数v为0 . 3 80 . 7 5 4 30 . 0 1 2 2 7 0 . 0 3 8 76 7 3 1 . 2 v用式 223 计算气相在传热管内的流动阻力3 232 . 0 1 4 . 0 3 3 80 . 0 3 8 7 5 30 . 0 2 2 0 . 5 9 8 vp p 计算 用式 G计算液相在传热管内的质量流速 8 . 2 8 4 . 0 3 8 1 6 4 . 2 4 k g / ( m . s )l G 用式d 0 2 1 6 4 . 2 4R e 1 1 6 4 80 . 2 8 2 1 0 计 算 在 传 热 管 内 的 液 相 摩 擦 系 数 为0 . 3 80 . 7 5 4 30 . 0 1 2 2 7 0 . 0 3 411648 L用式 223 计 算 液 相 在 传 热 管 内 的 液 相 流 动 阻 力 为232 . 0 1 1 6 8 . 2 80 . 0 3 4 4 7 . 6 60 . 0 2 2 9 5 8 Lp p 3 )( LV 计 算 计 算 传 热 管 内 两 相 流 动 阻 力买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 0 . 2 5 0 . 2 5 43 ( 5 3 4 7 . 6 6 ) 8 0 4 . 5 p p a （ 4） 蒸发段管程内因动量变化引起的阻力 管程内流体的的质量流速 G 为 ( 用式 1)1()1( 22 计算蒸发段内因动量变化引起的阻力系数 2 0 . 0 3 6( 1 0 . 0 3 6 ) 9 5 8 . 4 ( ) 1 70 . 0 3 6 0 . 5 9 8 1 0 . 0 3 6 计算 蒸 发 段 管 程 内 因 动 量 引 起 的 阻 力4p为24 1 6 8 . 2 8 7 / 9 5 8 . 4 2 0 6 . 9 7 p p a 管程出口管阻力 气相流动阻力的计算 用式24 计算管程出口管中气、液相总质量流速 223 . 1 441 8 . 9 9 5 6 4 . 6 8 k g / ( m . s )0 . 2 0 7G 用式 算管程出口管中气相质量流速 0 3 6 5 6 4 . 6 8 2 0 . 3 3 k g / ( m . s )x G 用 式) 2 i 计算管程出口管的长度和局部阻力当量长度的和 2( 0 . 2 0 7 / 0 . 0 2 5 4 ) 2 4 . 3 6 3 4 2 6 ( 0 . 2 0 7 / 0 . 0 2 5 4 0 . 1 9 1 4 ) 用式 管 程 出 口 管 中 气 相 的 流 动 30 . 2 0 7 2 0 . 3 3R e 3 5 0 6 6 60 . 0 1 2 1 0 4 2 2 计算管程出口管中气相流动的摩擦系数为买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 0 . 3 80 . 7 5 4 30 . 0 1 2 2 7 0 . 0 1 8 2350666 v用式 25 2C D 计算管程出口中气相流动阻力5 252 4 . 3 5 2 0 . 3 30 . 0 1 8 2 7 3 8 . 60 . 2 0 7 2 0 . 5 9 8 vp p 计算 用式 G计算管程出口管中液相质量流速 25 6 4 . 6 8 2 0 . 3 3 5 4 4 . 3 5 k g / ( m . s ) G 用式30 . 2 0 7 5 4 4 . 3 5R e 3 9 9 5 7 60 . 2 8 2 1 0 计 算 管 程 出 口 管 中 液 相 流 动 的 摩 擦 系 数 为0 . 3 80 . 7 5 4 30 . 0 1 2 2 7 0 . 0 1 7 9399576 i用式 25 2计 算 管 程 出 口 中 液 相 流 动 阻 力5252 4 . 3 5 5 4 4 . 3 50 . 0 1 7 9 3 2 5 . 2 70 . 2 0 7 2 9 5 8 . 4 Lp p . 2 5 0 . 2 5 45 55()p p 计算管程出口、管中两相流动阻力 5p 为 0 . 2 5 0 . 2 5 45 ( 7 3 8 . 6 3 2 5 . 2 7 ) 8 0 0 8 . 6 p p a 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 （ 6）用式54321 f 计算系统的阻力 1 2 3 4 52 5 1 8 2 4 . 6 4 8 0 8 . 4 8 2 0 6 . 9 7 8 0 0 8 . 611563 fp p p p p 的比值 / 1 2 0 0 5 / 1 1 5 6 3 1 . 0 3 循环推动里略大于循环的阻力 说明所设的出口汽化率 基本上正确的 因此所设计的再沸器可以满足传热过程对循环流量的要求 2 4 工艺设计汇总表 表 1艺设计汇总表 设备名称 再沸器 壳程 管程 物料名称 进口 出口 混合蒸汽 凝液 甲醇水溶液 溶液和蒸气 质量流量 /（ kg/h） 进口 出口 461+ 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 操作温度 / 进口 出口 130 130 醇的摩尔分数 热流量 Q/(w) 作压力（绝） (性温度 130 100 液 体 物 性 参 数 比 定 压 热 容 热导率 (w/(密度 (kg/ 黏度 (表面张力 b(N/m) 汽化潜热 r(kJ/ 体 物 性 参 数 比定压热容 密度 rb(kJ/黏度 蒸汽压曲线斜率 ( t/ p) 4234 000012 0 00275 计算传热系数 Kc(w/( 备 主 要 尺 寸 传热面积 子规格 25 列方式 正三角形排列 管中心距 32长 3m 管数 359 程数 单程 折流板间距 折流板数 壳体内径 接管尺寸 进口 159 133 4口 57 219 6料 碳钢 碳钢 面积裕度 31 95% 第三章 再沸器的结构及强度设计 体、管箱壳体和封头的设计 3 壳体、管箱的设计 6 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 一般来说当壳体直径 400，采用板材卷制壳体和管箱壳体。其直径系列应与封头、连接法兰的系列相匹配，以便于法兰，封头的选型。一般情况下，当直径 1000径相差 100 500、 600、 700）。 碳素钢壳体、管箱的厚度可以按标准查表查得： 当公称直径为 700，材料为 ，壳体的 厚度为 8质量为 140kg/m;管箱的厚度为 8管箱的长度为 250量为 90kg/m. 头的设计 7 封头的厚度选定 当公称直径为 700，材料为 ，封头的厚度为 8 封头的选定 根据 公称直径为 700定封头的曲面高度75 边高度05表面积 m ，容积 m ，厚度p为 8量 8 头的强度计算 8 1）短节计算壁厚 2 0 . 5 0 . 3 8 0 0 1 . 0 62 1 3 3 1 0 . 3 n=4 e= 压力实验校核 sM ( 直边高计算系统的阻力 25箱短节 封头的厚度计算 2 = 2 70 n= =5合补强需要取 n=8 e= 文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 管箱、短节的厚度相同都取 8力满足强度的要求，外头封盖选用标准椭圆封头 封头强度的计算 2 0 . 5 = 32 7 钢板的负偏差取 蚀余量 小壁厚： m i n 2 4 m m 8 m 所以封头符合强度要 求。 体的强度计算 2 其中： 圆筒的计算厚度； P 圆筒的设计内压， 圆筒内径； t 钢板在设计温度下的需用应力， 焊缝系数。 查得 Q 23500时的需用应力为 133 =1 0 . 3 7 0 0 0 . 9 3 m 3 3 1 0 . 3 钢板负偏差：1 。 腐蚀余量：2 1。 最小壁厚：。 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 m i n 2 4 m m 8 m 水压试验压力 1 . 2 5 1 . 2 5 0 . 3 1 0 . 3 7 5 P c M p a 所选材料的屈服应力 s=235 ( 水压实验满足要求 C=以筒体符合强度要求。 出口的设计 9 管外伸长度 在工艺设计中，已经得到：管程的入口接管尺寸为 133 4 口接管的尺寸为 219 659 程的出口接管为 57 查表得接管的外伸高度：管程接管入口为 200程出口接 管为 200程入口接管为 200程出口接管为 150 接管最小位置 在换热器设计中，为了使传热面积得以充分利用，壳程流体进、出口接管应尽量靠近两端管板，而管箱进、出口接管应尽量靠近管箱法兰，可缩短管箱壳体长度，减轻设备质量。然而，为了保证设备的制造、安装、管口距地的距离也不能靠得太近，它受到最小位置的限制。 壳程接管位置的最小尺寸 无补强圈时，壳程接管的最小尺寸1L（接管中心距离管板密封面的长度）为： 1 ( 4 )2b C 中： 接管外径； b 管板厚度； 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 C 取 3 ( S ) ,为 壳 体 厚 度 且 不 小 于 50 本设计取 C=100 11L 2 1 5 , L 1 6 4 . 5m m m m 入 口 接 管 出 口 接 管。 管箱接管位置的最小尺寸 无补强圈时，管程接管的最小位置2 2 2H h C 57 5 0 1 0 0 1 7 8 . 5 m 管与筒体、管箱壳体的连接 9 接管与壳体、管箱壳体（包括封头）连接的结构形式，采用插入式焊接结构。一般接管不得突出壳体的内表面。 管处的强度校核 壳程入口处接管： 接管设计壁厚： 0 0 . 3 1 5 9 0 . 1 8 m 3 3 0 . 32 ct t 接管有效壁厚：21 4 . 5 1 4 . 5 0 . 1 5 2 . 8 2 5 m me t n t 接管开孔直径： 2 1 5 9 2 4 . 5 2 1 4 . 5 0 . 1 5 1 5 3 . 3 5 m d C 有效补强宽度： 2 2 1 5 3 . 3 5 3 0 6 . 7 m 外侧有效补强高度：1 1 5 3 . 3 5 4 . 5 2 6 . 2 7 m 需要补强面积： 21 5 3 . 3 5 0 . 4 4 5 7 . 4 7 m 可以做补强面积： 21 3 0 6 . 7 1 5 3 . 3 5 2 0 . 2 2 1 3 2 2 m d 1A A 所以不需要补强结构。 壳程出口接管： 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 出口接管尺寸远小于入口，同理可以算出