U型管换热器设计说明书

1、.流体流量进口温度出口温度压力煤油10th180401mpa水?th20400.5mpa一热力计算1.换热量计算q=m1cp1t1-t2=1000036002100180-40=817.32kj/s2.冷却剂用量计算m2=qcp2t1-t2=817.321000418340-20=9.77kj/s由于水的压力较之煤油较大，黏度较之煤油也较大，所以选择水为壳程，煤油为管程。3.换热面积估算t1=t1-t2=140t2=t2-t1=20tm=t1-t2lnt1t2=140-20ln14020=61.67tm按纯逆流时计算的对数平均温差tm=ttmt温差矫正系数t=（r.p）r=热流体的温降冷流体的

2、温升=t1-t2t1-t2=180-4040-20=7p=冷流体温升两流体的初始温差=t2-t1t1-t1=40-2080-20=0.16查图q=817.32kj/sm2=9.77kj/s精品.得t=0.85tm=0.8561.67=52.4传热面积估算：a=qtmk取传热系数：k=450a=817.3210345052.4=34.7取安全系数0.1：a=38.13mm24管径，管长，管数确定：由流量确定管数：n=vl4di2uu管程流体流速,msvl管程流体体积流量,m3sdi换热管内径，m煤油在管中的流速为0.81，取管程流体流速u=1ms常用换热管为=25mm与=19mm选用外径do=1

3、5mm换热管。管程流体体积流量可由煤油的要求流量的出：di=2.78800=0.00347m3stm=52.4a=38.13mm2n=20n=4精品.n=0.0034740.01521=19.64取管数n=20由换热面积确定管程数和管长：由于是u型管换热器，由gb151-1999管壳式换热器查得有2，4两种管程可选。初选管程为4l=annd0l-单程管长,ma-换热面积,m2n-管数n-管程数do-换热管外径,ml=38.132040.019=7.98m考虑到常用管为9m管，为生产加工方便，选用单程管长8m又考虑到单程管长8m会使得换热器较长，在选取换热器壳体内径时，尽量选取较大的，以保证安全

4、，因此换热器内部空间较大，故选用较为宽松的正方形排布。换热管材料由于管程压力大于0.6mpa,不允许使用焊接钢管，故选择无缝冷拔钢管。按照gb151管壳式换热器1999选取常用管心距 pi=25mm；分程隔板两侧管心距ps=38mm按下图作正方形排列选择布管限定圆直径dl=di-0.5do=400-10=390mml=8mpi=25mmps=38mm布管限定圆dl=390mm圆筒工程直径dn=400精品.由布管限定圆从gb1511999管壳式换热器中选定工程直径dn=400mm的卷制圆筒，查得碳素钢，低合金钢圆筒最小厚度不得小于8mm，高合金钢圆筒最小厚度不得小于3.5mm圆筒厚度计算：选用壳

5、体材料为现在工业生产中压力容器的常用材料q345r，为一种低合金钢。按gb150.1.4-2011压力容器中圆筒厚度计算公式：=pcdi2t-pc-圆筒计算厚度mmpc-计算压力，mpadi-圆筒内径，mmt-设计温度下圆筒材料的许用应力，mpa-焊接接头系数计算压力pc=0.5mpa圆筒内径由选定的圆筒公称直径得di=400mm设计温度下的圆筒材料的许用应力由选定的材料q345r从gb150.2中查得t=189mpa焊接接头系数=0.85=0.540021890.85-0.5=0.623由于壳程流体为水，不会产生较严重的腐蚀，选取腐蚀yu量c2=2mm又由于q345r在公称直径为400mm是

6、可选取得最小厚度为8mm，则选择圆筒厚度为8mm折流板间距：折流板间距一般不小于圆筒内径的五分之一且不小于50mm；因此取折流板间距为200mm核算传热系数：由gb1511999管壳式换热器得到包括污垢在内的，以换热管外表面积为基准的总传热系数k的计算公式:1k=10+rdo1+rw+1iaoai+rdi(aoai)k-总传热系数，wm20-管外流体给热系数，wm2i-管内流体给热系数，wm2rdo-管外污垢热阻，m2wrdi-管内污垢热阻，m2w=8mm折流板间距200mm精品.rw-用管外表面表示的管壁热阻，如有延伸表面，也包括在内m2w翅化比，采用光管时=1管外流体给热系数o:o=0.3

7、6水dereo0.55pr13uuw0.14水-水导热系数de-当量直径，mreo-管外流动雷诺数pr-壳程流体的普朗特数o-定性温度下的流体粘度，pasw-壁温下流体的粘度de=40.5pt0.866pt-0.54do2do2=40.50.0250.8660.025-0.540.01920.0192=0.017mmreo=deuwuo查得定性温度下流体的粘度为810-4pas壁温下流体的粘度1004reo=0.01710040.995810-4=2.12104查得壳程流体的普朗克数pr=4.86查得水的导热系数水=0.6252o=0.360.62520.0172.121040.554.861

8、3801.210040.14=5139.71管内流体给热系数i：i=0.023煤油di煤油diui0.8cp煤油0.3查得煤油的导热系数煤油=0.12wmk查得煤油的密度煤油=800kgm3管内流体的流速ui=1ms煤油的粘度=710-4精品.煤油的比热cp=2.1103换热管的内径di=0.015mi=0.0230.120.0158000.0151710-40.82.1103710-40.120.3=945.18在总传热系数计算公式中，aoai可看作dodi管外流体的污垢热阻rdo=17.610-5m2w管内流体的污垢热阻rdi=17.610-5m2w用外表面表示的管壁热阻rwrw=d2wl

9、ndd-2wd光管外径，mw换热管材料导热系数，wmw换热管壁厚，m查gb1511999管壳式换热器得换热管材料导热系数w=20.4wmrw=0.019220.4ln0.0190.019-20.002=0.00011总传热系数：1k=15139.71+17.610-51+0.00011+1945.180.0190.015+17.610-50.0190.015=0.00207k=483wm2初选k值为450相对误差=a-aa=817.3210348352.4-817.3210345052.4817.3210345052.4=0.07处于相对许可范围内壁温计算：假设tw冷tw热=t热-oo+idi

10、dot热-t冷=110-5139.715139.71+945.180.0150.019110-30=66.3k=483wm2精品.换热面积裕度：=ap-aaa所需传热面积，mm2ap实际传热面积，mm2ap=200.01984=38.20mm2=38.20-32.2932.29=0.18换热面积裕度符合要求压降计算：(1)管程阻力计算：pt=pi+pr+pnpt-管程总阻力，papi-沿程阻力，papr-回转阻力，papn-进出口接管阻力，pa沿程阻力pi可按下式计算pi=ldit22i莫迪圆管摩擦系数di圆管内径，ml管程总长,m管内流体在平均温度下的密度，mt管内流体流速，msi管内流体粘

11、度校正因子莫迪圆管摩擦系数：莫迪圆管系数可由管内流体雷诺数得到管内流体雷诺数：rei=du=0.01518000.710-34000管内为湍流。用公式:1=1.74-2lg2di 其中取0.151=1.74-2lg20.1515得=0.04管内粘度校正因子取1.05pi=0.04160.0158001221.05=17920回弯阻力可由下式得到：精品.pr=4t22ztzt管程数pr=48001224=6400进出口接管阻力：pn=1.5n22n管外流体流速，mn=gs=905995=0.91mspn=1.58000.9122=311.24管程总阻力:pt=17920+6400+311.24=

12、24631pa0.035mpa管程压降符合要求壳程压降计算：ps=0.816jfdsdeslbw-0.14us22us壳程流体流速,msds壳体内径，mdes壳体当量直径，mb折流板间距，mjf壳程摩擦因子des=0.051ps=0.8160.040.40.05180.21.058000.9122=35616.4mm时，dg等于垫片接触的外径减去2by垫片压力比，mpa由nb/t 47020470272012查得垫片宽度n=22mm，由此的垫片密封基本宽度bo=11mm，垫片有效密封宽度b=2.53bo=2.5311=8.39mm，则dg=454-28.39=437.22mmfa=437.22

13、8.3944.8=5.2105n精品.操作时需要的压紧力有操作密封比压引起，由于原始定义m时是取2倍垫片有效接触面积上的压紧载荷等于操作压力的m倍，所以计算时操作密封比压应为2mpc，则fp=2dgbmpcfp操作状态下，需要的最小垫片压紧力，nm垫片系数pc计算压力，mpafp=2437.228.393.50.6=48402n2.螺栓设计计算：螺栓材料选择40cr。（1）螺栓载荷：预紧状态下需要的最小螺栓载荷按下式计算：wa=fawa=5.2105n操作状态下需要的最小螺栓载荷计算：内压引起的轴向力按下式计算：f=0.785dg2pcf=0.785437.2220.5=75031n最小螺栓载

14、荷按下式计算：wp=f+fpwp=75031+48402=123433n（2）螺栓面积：螺栓面积按下列规定确定a.预紧状态下需要的最小螺栓面积按下式计算：aa=wabb室温下螺栓材料的许用应力从gb150.2查得40cr在室温下的许用应力:b=196mpaaa=5.2105196=2653mm2操作状态下所需的最小螺栓面积按下式计算：ap=wpbtbt设计温度下螺栓材料的许用应力，mpa从gb150.2查得40cr在40下的许用应力:bt=186mpaap=123433186=664mm2取其中面积较大者am=2653mm2（3）螺栓设计载荷精品.螺栓设计载荷按下列规定确定：a. 预紧状态螺栓

15、设计载荷按下式计算：w=am+ab2bb. 操作状态螺栓设计载荷按下式计算：w=wpam需要的螺栓总面积，mm2ab实际使用的螺栓总面积，mm2 由所需螺栓直径和个数：do=4amndo螺纹根径或螺栓最小截面直径，mmn所需螺栓个数此处需要确定直径与个数其中之一的数值，由筒体外径查nb/t 47020470272012得螺栓使用个数为20将其带入上式do=4265320=13mm由nb/t 47020470272012查得所用螺栓为m20螺栓符合要求。3.法兰选用与校核（1）法兰的相关标注如下图由nb/t4702047027-2012查得长颈对焊法兰如下图所示：d=565mml=26mm螺栓m

16、24c=26mmb1=411mmn=456mmr=12mmh=57mm精品.其中： 公称直径dn=400mm法兰外径d=540mm螺孔中心圆直径d1=500mm密封圆外径d3=455mm法兰厚度=34mm法兰高度h=95mm法兰颈高h=25mm法兰颈2=22mm法兰颈1=12mm螺孔直径d=23mm过渡圆角r=12mm（2）由上述数据可得lg=k-n2=540-4442=48mmld=la+0.51=39mmlt=la+1+lg2=49mm（3）预紧状态下的法兰力矩按下式计算：ma=am+ab2blgam需要的螺栓总面积，mm2ab实际使用的螺栓总面积，mm2（4）由机械设计手册查得m20的小

17、径为17.29mm由此可得实际使用的螺栓总面积aa=17.2920.2520=4695mm2ma=2653+4695219648=3.4107nmm（5）操作状态的法兰力矩计算：作用于法兰内径截面上内压引起的轴向力fd由下式计算：精品.fd=0.785di2pcfd=0.78540020.5=62800内压引起的总轴向力f与内经截面上的轴向力fd之差ft按下式计算：ft=f-fd=70502-62800=7702n法兰力矩按下式计算：mp=ldfd+lgfg+ltftmp=3962800+484.5105+497702=2.4107nmm（6）法兰材料选取 管法兰一般选用锻件或铸件，不推荐钢板

18、制造因此选用16mn（7）法兰设计力矩法兰设计力矩按下式计算并去最大值momaftfmpft设计温度下法兰才料的许用应力，mpaf室温下法兰材料的许用应力，mpa由过程设备设计查得ft=150mpaf=178mpama=3.4107nmmmp=2.4107nmm则mo=3.4107nmm（8）法兰应力a) 轴向应力按下式计算：h=fmo12di=fe+1t+13d1e=fihoho=dio精品.d1=uvihoo2o法兰颈部小端有效厚度，mm1法兰颈部大端有效厚度，mm得 o=8mm1=22mmf=34mm1o=2.75由于di20，以di1代替didi1=di+o=400+8=408ho=4

19、088=57h=25mmhho=2557=0.44由gb150.3-2011查得fi=0.95t，u可由参数k从gb150.3-2011查得k法兰外径与内经的比值k=db1=540400=1.35则t=1.78 f=0.118 u=7.28 z=3.43 y=6.63 v1=0.43e=0.9557=0.017d1=uv1hoo2=7.280.435782=61761mm3=340.017+11.78+22361761=1.06h=0.1183.41071.06222400=19.55mpab)径向应力按下式计算：r=1.33fe+1mof2dir=1.33340.017+13.41071.0

20、6342408=120.29mpac)环向应力按下式计算：t=ymof2di-zrt=6.633.4107342408-3.43120.29=65.35mpa精品.（9）应力校核 a)轴向应力hmin(1.5ft,2.5nt)1.5ft=1.5150=225mpa2.5nt=2.5180=450mpah=19.55mpa1.5ft 轴向应力校核合格b)径向应力rftr=120.29mpaft径向应力合格c)环向应力tftt=65.35mpaft环向应力合格d)组合应力h+r2fth+t2ft19.55+120.292=69.92ft19.55+65.352=42.45ft组合应力合格4.管板设

21、计计算 （1）管板形式选择： 管板形式选择a型：管板通过垫片与壳体法兰和管箱法兰连接。管板形式如下图：管板厚度24mm管板直径473mm精品.（2）管板计算按照gb1511999管壳式换热器中a型连接方式管板的计算步骤进行下列计算。a)根据布管尺寸计算ad，at，dtad在布管区范围内，因设置隔板槽和拉杆结构的需要，而未能被换热管支撑的面积，mm2对于正方形排布ad=nssn-sn沿隔板槽一侧的排管根数s换热管中心距，mmsn隔板槽两侧相邻管中心距，mmad=62538-25=1950mm2at管板布管区面积，mm2正方形排布：at=2ns2+adat=240252+1950=51950mm2

22、dt管板布管区当量直径，mm2dt=4atdt=451950=257.18mm2折流板厚度5mm精品.b)计算t，以1t查图或查表得到cc t布管区当量直径dt与直径2r之比t=1查得cc=0.3c)管板材料选择 管板材料选择压力容器中常用的q345bd)管板计算厚度=0.82dgccpdrt=0.82423.820.30.50.4189=15.48mme)换热管轴向应力t=-ps-ptd24a-pta一根换热管管壁金属的横截面积，mm2d换热管外径，mma=0.0192-0.0152=0.00043t=-0.5-10.01940.00043=17.35mpatrt=189mpa（3）.管板名

23、义厚度 根据gb1511999管壳式换热器，管板的名义厚度不小于下列三者之和：i 管板的计算厚度或最小厚度，取较大值ii 壳程腐蚀裕量或结构开槽深度，取较大值iii 管程腐蚀裕量或分程隔板槽深度，取较大值由于垫片宽度为3mm，则开槽取4mm。壳程侧隔板槽深4mm，管程隔板槽深4mm。=15.6+4+4=23.6mm圆整为24mm（4）.管板直径根据容器法兰相关参数需要，取管板直径d=473mm 考虑到金属的热膨胀尺寸，可由微小负偏差，但不允许有正偏差。（5）.管板连接设计 由之前热力计算部分以确定布管方式选用正方形排布，布管限定圆直径d=390mm，由gb1511999管壳式换热器，查得对于1

24、92mm换热管的管孔直径为19.25mm，正偏差0.15mm，负偏差为0，管孔直径为19 0+0.15mm。拉杆直径12mm拉杆长度8000mm拉杆螺纹公称直径12mmla=15mmlb=50mmb=2mm精品.5.折流板设计计算： 折流板的结构设计，是根据工艺过程及要求来确定，折流板的作用主要是为了增加管间流速，提高传热效果。同时设计折流板对于卧式换热器的换热管有一定支撑作用，当换热管过长，而管子承受的压应力过大时，在满足换热器壳程允许压降的情况下，增加折流板的数量，减小折流板的间距，对缓解换热管的受力形况和防止流体流动诱发振动有一定作用。（1） 折流板缺口高度弓形折流板缺口高度使流体通过缺

25、口时与横过管束时的流速相近。缺口大小用切去的弓形弦高占圆筒内直径的百分比确定，单弓形折流板缺口见下图，缺口弦高h，宜取0.200.45倍的圆筒内直径。取折流板缺口弦高h为0.25倍的圆筒内径，即h=0.25400=100mm（2） 折流板厚度之前热力计算中已经确定折流板间距为200mm，查得内径400mm的圆筒折流板最小厚度为4mm，取折流板厚度为5mm（3） 折流板管孔由gb1511999管壳式换热器规定，管孔直径d=d0+0.7=19+0.7=19.7mm，允许正偏差为0.3，负偏差为0，即管孔为=19.7 0+0.30（4） 折流板的固定折流板的固定一般采用拉杆与定距管等原件与管板固定，

26、其固定形式由一下几种：a. 采用全焊接法，拉杆一段插入管板并与管板固定，每块折流板与拉杆焊接固定。b. 拉杆一段用螺纹拧入管板，每块折流板之间用定距管固定精品.，每一拉杆上最后一块折流板与拉杆焊接c. 螺纹与焊接相结合，拉杆一端用螺纹拧入管板，然后将折流板焊接在拉杆上d. 拉杆的一端用螺纹拧入管板，中间用定距管将折流板固定，最后一快折流板用两螺母锁紧并点焊固定。这里选择d.作为折流板固定的方法。6.拉杆与定距管（1）拉杆直径和数量 由gb1511999规定，对于换热管外径14d25 取拉杆直径dn=12mm，拉杆数量取4。拉杆长度按需要选取，取拉杆长度为8000mm（2）拉杆尺寸 杆长度按需要

27、选取，取拉杆长度为8000mm。拉杆尺寸可有下图和下表选择取拉杆螺纹公称直径dn=12mm，la=15mm，lb=50mm，b=2mm（3）拉杆布置 拉杆布置应尽量均匀布置在管束的外缘，且任何折流板不应少于3跟拉杆。（5） 定距管选择定距管选择材质与换热管相同的不锈钢管。定距管长度为200mm，尺寸选择与换热管相同的192mm6.接管法兰选取 接管法兰由hg20592选取，之前以确定接管内径为d水=100mm，d煤油=70mm选取带颈平焊法兰。密封形式为凸面密封。查得法兰各参数如下：精品.水进出口法兰：d=220mm，k=180mm，l=18mm，n=8，螺栓：m16，c=20mm，b1=11

28、6mm，n=140mm，r=8mm，h=40mm煤油进出口法兰：d=200mm，k=160mm，l=18mm，n=8，螺栓：m16，c=20mm，b1=90.5mm，n=118mm，r=6mm，h=34mm7.接管外伸计算lh+h1+15l接管外伸长度，mmh接管法兰厚度，mmh1接管法兰螺母厚度，mm壳程进出口法兰h1=14.8mm管程进出口法兰h1=14.8mm保温层厚度无需保温取0，mm得l管=49.8mm，l壳=49.8mm综合考虑安装等方面的问题最终选定煤油与水进出口管的伸出长度均为100mm8.开孔补强 由过程设备设计得在厚度大于6mm，接管外径小于89mm则可以不用补强。因此，管箱部分不用补强。只需计算圆筒部分的补强面积（1）对受内压的圆筒，所需的补强面积：a=d+2et(1-fr)a开孔消弱所需的补强面积，mm2d开孔直径，圆形孔等于接管内直径加2倍的厚度,mm壳体开口处的计算厚度，mmet接管有效厚度，mmfr强度消弱系数，等于设计温度下接管材料与壳体材料许用应力之比，当该值大于1.0时取1.0精品.由于壳体材料与接管材料相同，fr=1.0a=1000.623=62.3mm2（2）有效补强范围 有效宽度b按下式计