那岸水利枢纽毕业设计计算书[详细]

1、一、 非溢流坝设计(一)、初步拟定坝型的 轮廓尺寸(1)坝顶高程的 确定校核洪水位情况下:波浪高度 2hl=0.0166V5/4D1/3=0.0166185/441/3=0.98米波浪长度 2Ll=10.4(2hl)0.8=10.40.980.8=10.23米波浪中心线到静水面的 高度 h0=(2hl)2/ 2Ll=3.140.982/10.23=0.30米安全超高按级建筑物取值 hc=0.3米坝顶高出水库静水位的 高度 h校=2hl+ h0+ hc=0.98+0.30+0.3=1.58米设计洪水位情况下:波浪高度 2hl=0.0166(1.5V)5/4D1/3=0.0166(1.518)5/

2、441/3=1.62米波浪长度 2Ll=10.4(2hl)0.8=10.41.620.8=15.3米波浪中心线到静水面的 高度 h0=(2hl)2/ 2Ll=3.141.622/15.3=0.54米安全超高按级建筑物取值 hc=0.4米坝顶高出水库静水位的 高度 h设=2hl+ h0+ hc=1.62+0.54+0.4=2.56米两种情况下的 坝顶高程分别如下:校核洪水位时: 225.3+1.58=226.9米设计洪水位时: 224.0+2.56=226.56米坝顶高程选两种情况最大 值226.9 米,可按227.00米设计,则坝高227.00-174.5=52.5米.(2)坝顶宽度 的 确定

3、本工程按人行行道要求并设置有发电进水口,布置闸门设备,应适当加宽以满足闸门设备的 布置,运行和工作交通要求,故取8米.(3)坝坡的 确定考虑到利用部分水重增加稳定,根据工程经验,上游坡采用1:0.2,下游坡按坝底宽度 约为坝高的 0.70.9倍,挡水坝段和厂房坝段均采用1:0.7.(4)上下游折坡点高程的 确定理论分析和工程实验证明,混凝土重力坝上游面可做成折坡,折坡点一般位于1/32/3坝高处,以便利用上游坝面水重增加坝体的 稳定.根据坝高确定为52.5米,则1/3H=1/352.5=17.5米,折坡点高程=174.5+17.5=192米;2/3H=2/352.5=35米,折坡点高程=174

4、.5+35=209.5米,所以折坡点高程适合位于192米209.5米之间,则取折坡点高程为203.00米.挡水坝段和厂房坝段的 下游折坡点在统一高程216.5米处.(5)坝底宽度 的 确定由几何关系可得坝底宽度 为T=(203-174.5)0.2+8+(216.5-174.5) 0.7=43.1米(6)廊道的 确定坝内设有基础灌浆排水廊道,距上游坝面6.1米,廊道底距基岩面4米,尺寸2.53.0米(宽高).(7)非溢流坝段纵剖面示意图(二)、基本组合荷载计算及稳定分析由上述非溢流剖面设计计算得知校核洪水位情况下的 波浪三要数:波浪中心线到静水面的 高度 h0=0.3米 波浪高度 2hl=0.9

5、8米 波浪长2Ll=10.23米 因为gD/v2=9.814000/182=121.11米 ,在20250米之间所以波高应安转换为累计频率1%时的 波高:2hl(1%)=0.981.24=1.22米 .又因为半个波长Ll=10.23/2=5.12H(坝前水深H=50.8米),所以浪压力Pl按深水波计算.式中:其中灌浆处及排水处扬压力折减系数取=0.25水重度 =9.81KN/米3混泥土等级强度 C10混泥土重度 24KN/米3坝前淤沙浮容重0.95T/米3=9.5KN/ 米3水下淤沙内摩擦角=18.(1)正常洪水位情况 正常洪水位情况下荷载计算示意图正常洪水位情况下的 荷载计算过程见附表1 1

6、附表1- - 非溢流重力坝基本荷载计算表上游水位:217.00米 -下游水位:180.00米 -坝高:52.5米 - -计算情形: 正常洪水位217.00米情况荷 载符号 计 算 公 式垂直力(KN)水平力(KN)对坝底面中点的 偏心距(米)力矩(KN米) 正负自 重W1 1/25.728.5241949.4017.75 34601.85 W2 852.52410080.0011.85 119448.00 W3 1/229.4422414817.601.95 28894.32 水平 水压力P1 1/29.8142.528859.6614.17 125541.33 P2 1/29.815.521

7、48.38 1.83 271.53 垂直 水压力Q1 5.7149.81782.8418.70 14639.07 Q2 1/25.728.59.81796.8219.65 15657.46 Q3 1/23.855.59.81103.8620.27 2105.31 扬压力U1 43.15.59.812325.460.00 0.00 U2 1/236.159.259.811640.172.55 4182.44 U3 6.959.259.81630.6618.08 11402.34U4 1/26.9527.759.81945.9919.23 18191.40浪压力P111/29.81(5.12+0.

8、3+1.22)5.12166.7539.60 6603.47 P12 1/29.815.122128.58 39.09 5026.26 水平泥沙压力Pn1 1/29.5202tg(45-18/2)1002.946.67 6689.61垂直泥沙压力Pn21/24209.5380.0020.22 7683.60 合 计28910.525542.88276.96 10029.35 203610.21197327.76 总 计W=23368.24P=9752.39米=6282.45注:垂直力以为正,为负;水平力以为正,为负;力矩以顺时针为正,逆时针为负抗滑稳定分析0.9(23368.24-5542.8

9、8)70043.1 9752.394.743.0 ,满足抗滑稳定要求.(2)校核洪水位情况校核洪水位情况下荷载计算示意图 校核洪水位情况下的 荷载计算过程见附表2附表2-非溢流重力坝基本荷载计算表 上游水位:225.30米 -下 游水位:190.65米- 坝高:52.5米- 计算情形:校核洪水位225.30米情况荷 载符号 计 算 公 式垂直力(KN)水平力(KN)对坝底面中点的 偏心距(米)力矩(KN米) 正负自 重W1 1/25.728.5241949.4017.75 34601.85 W2 852.52410080.0011.85 119448.00 W3 1/229.442241481

10、7.601.95 28894.32 水平 水压力P1 1/29.8150.8212658.0416.93214342.80P2 1/29.8116.1521279.335.386887.08垂直 水压力Q1 5.722.39.811246.9518.70 23317.95 Q2 1/25.728.59.81796.8219.65 15657.46 Q3 1/211.3116.159.81895.9317.7815931.13扬压力U1 43.116.159.816828.400.00 0.00 U2 1/236.158.679.811537.332.55 3920.19U3 6.958.679

11、.81591.1218.08 10687.38 U4 1/26.9525.989.81885.6519.23 17031.08浪压力P111/29.81(5.12+0.3+1.22)5.12166.7539.60 6603.47 P12 1/29.815.122128.5839.09 5026.26 水平泥沙压力Pn1 1/29.5202tg(45-18/2)1002.946.67 6689.61垂直泥沙压力Pn29.51/2420380.0020.22 7683.60 合 计30166.709842.491407.9213827.73304099.98212622.20总 计W=20324.

12、20P=12419.82米=91477.78注:垂直力以为正,为负;水平力以为正,为负;力矩以顺时针为正,逆时针为负. 抗滑稳定分析0.9(20324.20-9842.49)70043.1 12419.823.192.5,满足抗滑稳定要求.四、应力分析(运行期)(一)正常洪水位情况下1、水平截面上的 正应力 2、剪应力上游面水压力强度 :下游面水压力强度 : 剪应力:3、水平应力4、主应力 (二)校核洪水位情况下1、水平截面上的 正应力2、剪应力上游面水压力强度 :下游面水压力强度 : 剪应力3、水平应力4、主应力 五、内部应力计算(一)正常洪水位情况下坐标原点设在下游坝面,由偏心受压公式可以

13、得出系数a和b,如下具体坝内应力计算过程见附表3(二)校核洪水位情况下坐标原点设在下游坝面,由偏心受压公式可以得出系数a和b,如下具体坝内应力计算过程见附表4附表3 非溢流坝坝内应力分析计算表 正常洪水位情况下 选取点距坝址距离X01020304043.1 a=W/B-6米/B521.89 512.89512.89512.89512.89512.89 b=12米/B0.94 0.940.940.940.940.94 水平截面正应力y = a+bX521.89 522.29 531.69 541.09 550.49 553.40 a1=d327.56 327.56 327.56 327.56 3

14、27.56 327.56 b1=(-1/B)(6P/B+2u+4d)-61.47 -61.47 -61.47 -61.47 -61.47 -61.47 c1=1/B(6P/B+3u+3d)1.24 1.24 1.24 1.24 1.24 1.24 坝内剪应力=a1+b1X+c1X327.56 -163.14 -405.84 -400.54 -147.24 -18.36 a2=xd283.25 283.25 283.25 283.25 283.25 283.25 b2=(xu-xd)/B4.47 4.47 4.47 4.47 4.47 4.47 坝内水平正应力x=a2+b2X283.25 327

15、.95 372.65 417.35 462.05 475.91 坝内主应力751.18 615.01 865.73 884.51 660.01 557.53 坝内主应力 539.37 471.28 596.64 606.04 493.78 422.55 第一主应力方向35029373927403636381235附表4 非溢流坝坝内应力分析计算表 校核洪水位情况下 选取点距坝址距离X01020304043.1 a=W/B-6米/B176.09 176.09176.09176.09176.09176.09 b=12米/B13.71 13.7113.7113.7113.7113.71 水平截面正应

16、力y = a+bX176.09 313.19 450.29 587.39 724.49 766.99 a1=d12.36 12.36 12.36 12.36 12.36 12.36 b1=(-1/B)(6P/B+2u+4d)-39.69 -39.69 -39.69 -39.69 -39.69 -39.69 c1=1/B(6P/B+3u+3d)0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 坝内剪应力=a1+b1X+c1X12.36 -294.54 -421.44 -368.34 -135.24 -26.43 a2=xd167.08 167.08 167.08 167.08 167.

17、08 167.08 b2=(xu-xd)/B8.33 8.33 8.33 8.33 8.33 8.33 坝内水平正应力x=a2+b2X167.08 250.38 333.68 416.98 500.28 526.10 坝内主应力184.74 577.99 817.44 880.25 788.05 769.86 坝内主应力 158.43 295.18 414.90 446.31 400.20 391.11 第一主应力方向 34584157410338282512612六、坝内应力分析图根据坝内应力分析计算成果,可做出坝内应力分布图,如下所示:(1)正常洪水位情况下(2)校核洪水位情况下二、溢流坝

18、设计一、 孔口型式及尺寸拟定已知:校核洪水位时泄流量为3340 米/s设计洪水位时泄流量2600 米/s设:单宽流量为q=80 米/s米闸门孔口数为5孔,每孔净宽为8米.前缘净宽 校核洪水位时: L=Q溢/q=3340/80=41.75(米) 设计洪水位时: L=Q溢/q=2600/80=32.5(米)综上所述,取L=40米 堰顶高程由资料可知,堰顶高程为213.00米.二、 溢流坝的 堰面曲线设计顶部曲线段开敞式溢流堰面曲线,采用幂曲线时按下式计算: 定型设计水头,按堰顶最大 作用水头的 75%-95%计算,米; n、K 与上游坝面坡度 有关的 指数和系数; x、y 溢流面曲线的 坐标,其原

19、点设在颜面曲线的 最高点.按85%计算,则:上游坝面铅直:k=2 , n=1.85x-y关系如下表:x012345678910y00.0680.2450.5190.8831.3351.872.4883.1853.964.812 原点上游曲线段R1=0.5Hd=0.510.46=5.23(米), 0.175Hd=0.17510.46=1.83(米);R2=0.2Hd=0.210.46=2.09(米), 0.276Hd=0.27610.46=2.89(米);R3=0.04Hd=0.0410.46=0.42(米), 0.282Hd=0.28210.46=2.95(米). 堰面曲线与直线段的 切点坐标

20、上游坡度 垂直: A=1.096 B=0.592 a=1.1765 b=2.176直线段与溢流曲线的 切点坐标: 1=arctan1.43=55切点高程 = 堰顶高程 - = 213-13.49=199.51(米) 底部反弧段取 =0.95时,坝顶水面流速为V1H0=校核洪水位-坎顶高程=225.3-191.65=33.65(米)因为q=80 米/s米,则q/V1=80/28.1=2.85所以 h=2.85米.又因为R=(410)h,所以取R=6h=62.85=17.1(米)取挑射角2=20则:圆心高程=坎顶高程+Rcos2=191.65+17.1cos20=207.72 (米)圆心纵坐标y0

21、=堰顶高程-圆心高程=213-207.72=5.25(米)反弧段和直线段的 切点坐标:圆心坐标:E点坐标(坎顶坐标):离心力作用点坐标: 溢流坝段纵剖面示意图 根据溢流坝的 堰面曲线设计数据画出溢流坝段的 纵剖面示意图,如下: 溢流坝段纵剖面示意图 三、基本组合荷载计算及稳定分析波浪三要数: 波浪中心线到静水面的 高度 h0=0.3米 波浪高度 2hl=0.0166V5/4D1/3=0.0166185/441/3=0.98米波浪长度 2Ll=10.4(2hl)0.8=10.40.980.8=10.23米因为gD/v2=9.814000/182=121.11米 ,在20250米之间所以波高应安转

22、换为累计频率1%时的 波高:2hl(1%)=0.981.24=1.22米 .又因为半个波长Ll=10.23/2=5.12H(坝前水深H=50.8米),所以浪压力Pl按深水波计算.式中:灌浆处及排水处扬压力折减系数取=0.25水重度 =9.81KN/米3混泥土等级强度 C10混泥土重度 24KN/米3坝前淤沙浮容重0.95T/米3=9.5KN/ 米3水下淤沙内摩擦角=18.(1)基本组合荷载计算在CAD中绘制溢流坝段纵剖面图,并利用面域查出一个坝段坝体面积A1=1179.90米,坝体重心距坝踵X1=21.67米;一个闸墩面积A2=181.75 米,闸墩重心距坝踵X2=11.93米.溢流坝段基本组

23、合荷载计算过程见附表5,基本组合荷载示意图如下: 溢流坝段基本组合荷载计算示意图附表5 溢流重力坝基本荷载计算表 上游水位:225.30米 下游水位:190.65米 溢流坝高:38.5米 计算情形:校核洪水位225.30米情况荷 载符号 计 算 公 式垂直力(KN)水平力(KN)对坝底面中点的 偏心距(米)力矩(KN米) 正负自重W1119.27242862.48 12.11 34658.91 W21179.902428317.60 2.46 69661.30 水平 水压力P1 1/29.8150.8212658.04 16.93 214342.80 P2 1/29.8116.1521279.33 5.38 6887.08 垂直 水压力Q1 5.722.39.811246.95 21.19 26416.62 Q2 1/25.728.59.81796.82