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文档简介
CCS对船体梁极限强度非线性有限元方法进行Smith方法在船体梁极限强度计算方面的理论基础及其应用于邮第1章通 第2章有限元建模及计 第3章船体梁极限强度校 A.１一般规 A.２非线性有限元的载荷增量迭代求 A.３迭代算法的选 A.４非线性分析类型的选 A.５载荷工况与重启动分析技
1K来表征，当结构处于静力平衡时，Kfu联系起来，可用公式表示为：型船体梁垂向弯矩与转角θP-Δ1.2.６所示。1.2.-
2ℎ'=ℎ+/2+ hhhw bthw2 tf
twt(120h'1.1 =1.0h’w 2双层底纵桁、实肋板、横向强框架、垂向强框架以及横舱壁水平桁材沿其高度方向至少3个单元；单元的长宽比一般应小于36-83-61元，T型材的翼板宽度方向至少划分2个单元；主要支撑构件腹板：若腹板上有加强筋，加强筋间的腹板至少划分3个单元；若腹板上没有加强筋，腹板至少划分6主要支撑构件翼板：翼板宽度方向至少划分4按照（1）-（5）50×（1）弹性模量E=206000屈服后模量ET=1000泊松比ReH =ℎ
++
舷侧水线处的海水动压力，/2=20.66+3+=−=0.5(−=
+
+
)(1−
)+
−
)(1−2ℎ10()，当ℎ=0 =−10(−===舱壁甲板与尾封板交线处两端节点（2.8.134位置）Z方向位移，即：=0。2.8.1x、y、zyMPCAx、yzxBy 表端面独立点独立点2.9.4意图如图2.10.4。 长度，2.10.4见表2.10.5，示意图如图2.10.5 取B/202m长度方向损伤范围，2.10.53MUS(中垂)，见图1.2.3。+≤ ==
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