桥梁下部设计手册

第一章方案比选

桥址位于某高速公路K1486+313处。路线跨越河谷，沟宽24m。该谷内有一条深

10的沟，平时干涸，雨季又山洪流过，设计流量Q%=106m3/s。设计流速5.34m/s。该

地区属于黄土高原地区，地质条件较为简朴。上部覆盖8m的一般新黄土，下部为一般

半坚硬新黄土。地质承载力较低。根据地质状况提出三种比选方案：

一.6x40m持续梁方案（推荐方案）

上部采用预应力混凝土持续箱梁，等跨布置，梁高下部采用桩柱式桥墩，轻型

桥台。整孔架设，简支转持续体系，梁体通过预制厂预制。先期主梁自重内力即为简支

梁内力当所有构造连成持续体系后，再施工桥面铺装，则A/。按最终的连

O

续梁体系进行计算。持续梁在恒载作用下，由于支点负弯矩日勺卸载作用，跨中正弯矩明

显减小，其弯矩图形与同跨悬臂梁相差不大，但持续梁在活载作用下，因主梁持续产生

支点负弯矩，对跨中正弯矩仍又卸载作用，其弯矩分布要比悬臂梁合理由于采用的是

等跨布置，则边跨内力左制全桥内设计。此外边跨过长，减弱了边跨口勺刚度将增大活载

在中跨跨中截面处n勺弯矩变化幅值，增长预应力束筋数量。不过由于该桥长度较长并且

采用先简支后持续日勺施工措施，则等跨构造受力性能差的缺陷完全可以从施工经济效益

提高得到赔偿。持续梁在恒载活载作用下，支点截面将出现较大的负弯矩，从绝对值来

看，支点截面的।负弯矩往往不小于跨中截面日勺正弯矩，因此采用变高度梁能很好日勺符合

梁日勺内力分布规律。此外，变高度梁使梁体外形友好节省材料并增大桥下净空。等高持

续梁日勺缺陷是，梁在支点上不能运用增长梁高而只能增长预应力束筋来抵御较大日勺弯

矩，材料用量大，但其长处是构造构造简朴。则综合采用箱梁外轮廓等高，内轮廓变高

度口勺方式。

预应力混凝土持续梁设计中的一种特点是，必须以各个截面H勺最大正、负弯矩的绝

对值之和，也即按弯矩变化幅值布置预应力束筋。在公路桥中，山于恒我弯矩占总弯H勺

比例较大，实际上支点控制设计的负弯矩，跨中控制设计的是正弯矩。在梁体中，弯矩

又正、负变号的区段仅在支点到跨中的某一区段。这样，预应力束筋并不增大用量，就

能满足设计的规定。为克服钢筋混凝土持续梁因支点负弯矩在梁顶面产生裂缝，影响使

用年限，在支点负弯矩区段布置预应力束筋，以承担荷载产生白勺负弯矩，在梁及I正弯矩

区段仍布置一般钢筋，陶成局部预应力混凝土持续梁。这种构造具有良好的经济及使用

效果，施工较预应力混凝土持续梁以便。持续梁是超静定构造，基础不均匀沉降将在构

造中产生附加应力，因此对桥梁基础规定较高，一般宜用于地基很好日勺场所。此为，箱

梁截面局部温差，混凝土收缩、徐变及预应力均会在构造中产生附加内力，增长设计计

算的复杂性。

预应力充足运用施工设备机械化，生产工厂化，从而提高了施工质量，减少了施工

费用。其突出长处是构造刚度大，变形小，动力性能好，主梁变形挠曲线平缓，又利于

高速行车。

6X400()

nE

图1-1方案一立面图（单位：cm）

E0[]

□□

图1—2方案一横断面图

二.预应力混凝土持续刚构方案（比选方案）

持续刚构桥是预应力混凝土大跨度梁式桥的重要桥型之一，它综合了持续梁和T形

钢构桥日勺的受力特点，将主梁做成持续梁体，与薄壁桥墩固结而成。持续刚构桥是墩梁

固结的持续梁桥。由于这种体系运用主墩的柔性来适应梁的纵向变形。梁墩内固结点设

置在中跨的1号墩上，由于运用高墩的柔度可以适应构造的预加力、混凝土徐变和温度

变化所引起的纵向位移，边跨较矮的墩，相对刚度较大，可将较设在桥墩的底部。桥梁

饿伸缩缝设在持续梁两端的I桥台上。为保证构造日勺水平稳定性，桥台处需设置控制水平

位移的挡块。由于构造上墩梁固结，为减少次内力的敏感性，从而选择抗压刚度大、抗

推刚度小的双薄壁桥墩，是墩适应梁的构造口勺变形。

采用平衡悬臂施工法，跨径采用70+100+70m,箱梁的根部梁高取5m,跨中取2m。加

人H勺箱梁根部梁高，一般可使正弯矩减小，正弯矩区缩短，是主梁大部分承受负弯矩，

这样可使大多数预应力钢束布置在梁的顶部，构造与施工都比较简朴。伴随高的增长，

薄壁桥墩对上部梁体的嵌固作用越来越小，逐渐蜕化为柔性墩的作用。当薄壁墩高度不

小于10m是，跨中恒载正弯矩M4与支点恒、活载负弯矩Me、于持续梁的对应弯

矩值"小、"小、"p2相差无几，而跨中活载最大正弯矩”川，在H不小于20m时亦靠

近持续梁向对应弯矩值，由此可见，持续刚构体系上部构造的受力性能如同持续梁同样,

而薄壁墩底部所承受的弯矩，梁体内的轴力伴随墩高的增大而急剧减小。在跨径大而墩

高小时持续刚构桥中，由于体系温度的变化，混凝土收缩等将在墩顶产生较大的水平位

移。为减少水平位移在墩中产生H勺弯矩，持续刚构桥常采用水平抗推刚度较小的双薄壁

墩。

由于持续刚构体系除了保持了持续梁的各个长处外，墩梁固结节省了大型支座的昂

贵费用，减少了墩及基础日勺工程量，并改善了构造在水平荷载作用下的受力性能，即柔

性墩按刚度比分派水平力。

悬臂施工可以使用少许日勺机具设备免除设置支架，以便日勺跨越深谷、大河和交通量

大的道路，施工不受跨径限制，但因施工受力特点，悬臂施工宜在变截面梁中使用。

由于施工的重要作业都是在挂篮中进行，挂篮可设顶棚和外罩以减少外界气候影响，便

于养护和反复操作，有助于提高效率和保证质量；同步在悬臂浇筑过程中还可以不停的

调整阶段的误差，提高施工精度，但施工工期比较长。

图1-3方案二立面图（单位：cm）

三.预应力混凝土T形刚构方案（悬臂施工法）

T形刚构是一种墩梁固结、具有悬臂受力特点的梁式桥。由于悬臂梁承受负弯矩，T

形刚构选用预应力混凝土构造，在跨中设剪力较。它的上部构造所有是悬臂部分，相邻

两悬臂端通过剪力皎连接,剪力较是一种只能竖向传递剪力，但不能传递水平力和弯矩

的构造构造。当在一种T形构造单元上作用有竖向力时，相邻的T形单元将因剪力较日勺

存在血同步受力，从血减轻了直接受荷口勺T形单兀的构造内力。从构造受力与牵制悬臂

的变形来看，剪力较起了有利的作用。带钱的、对称淤JT形刚构桥在恒载作用下是静定

构造，在活载作用下是超静定构造。带较RJT形刚构桥由日照、温差、混凝土收缩需徐

变和基础的不均匀沉降等原因的影响，剪力较两侧的悬臂的挠度不会相似，必然产生附

加内力。这些挠度的I和附加内力事先难以精确估计，又不易采用合适日勺措施加以清除和

调整。另一方面，中间校接构造复杂，用钢量和费用也将增长。此外，在运行中发现，

被处往往因下挠角形成折角，导致车辆跳动，且剪力较也易损坏。采用悬臂施工的预应

力混凝土T形刚构，由于施工阶段的受力于构造使用状态下H勺受力一致，是比较经济日勺

方案。T形刚构H勺桥型方案分跨H勺选择布置是本着一般桥型设计所遵照的共同原则外,

对T形刚构桥还考虑到全桥的T形单元尺寸经也许相似，以简化设计与施工。T形刚构

的布置应尽量对称，以防止T形刚构桥墩承受不平衡的弯矩。为到达上述规定，本方案

采用30+30+60+60+30+30m分跨布置。为此边跨上必须由桥台挑出悬臂，而是桥台受力

不利。悬臂直接支承在墩台的单方向活动支座上，虽可减少活载的挠度，但当活载所有

通过支座时，将产生拍击作用。

从施工以便方面考虑梁高沿桥纵向的变化曲线选择折线形底版，在折线夹角H勺角平

分线上布置某些斜向横隔板通至梁顶，一平衡折线底版的向空推力，则课节省曲线底版

的作为曲杆受压而增设日勺钢筋。在支点处选梁高3m,而跨中梁高1m。

必须指出，预应力混凝土T形刚构的受力特点是长悬臂体系，全跨以承受负弯矩为

主，预应力束筋布置于梁的顶面，它与节段悬臂施工措施的协调配合是它的重要特点。

并为这种桥型欧J施工悬空作业机械化、装配化提供了有利的条件，尤其是对跨越深水、

深谷、大河、急流的大跨径桥梁，施工十分有利，并能或得满意日勺经济指标，

这重要是与持续梁相比，同样采用悬臂施工方案，而后者要增长一道工序在墩上临

时固结以利于悬臂施工，T形刚构桥虽桥墩很大但在大跨度桥中省去了价格昂贵日勺大型

支座和防止此后更换支座的困难。它在跨中有一伸缩缝，行车平顺条件不如持续梁，但

由于上述多种原因，其综合的材料用量和施工费用却比持续梁经济。当然，在构造刚度、

变形、动力性能方面，T形刚构都不如持续梁。

表1—4方案三立面图（单位：cm）

综合以上方案，遵照“合用、经济、安全、美观、技术先进和环境保护可持续”的

基本原则。必须合用，要有足够日勺承载能力，能保证行车的畅通、舒适和安全;既满足

目前的需要又考虑此后日勺发展；既满足交通运送本省日勺需要，也要考虑到支援农业，满

足农田排水浇灌的需要；靠近都市、农村、铁路及水利设施日勺桥梁，还应结合各有关方

面日勺规定，考虑综合运用；桥梁还应考虑在战时适应国防日勺规定；在特定地区，桥梁还

应满足特定条件下日勺特殊规定。只有在满足了合用这一基本条件后，才能谈向上对桥梁

构造的其他规定，既做到总造价经济，又保证工程质量和合用的安全可靠。在合用、经

济和安全的前提下，尽量是桥梁具有优美日勺外形，并与周围日勺环境相协调，这就是美观

的规定。合理口勺轮廓是美观口勺重要原因。但不要把美观片面理解成为豪华的细部这方面

增长的费用是不妥当的，

由于高速公路规定行车平顺舒适，则方案三提供的预应力混凝土T形刚构方案不合

用。由于支座沉降变化产生的附加力，持续刚构比持续梁稍大。本着以上口勺原则综合考

虑，决定采用方案•提供的16x40m持续梁方案（简支转持续施工）。

第二章桥墩设计

第一节活载计算

活载横向分布系数

荷载对称布置用杠杆法，非对称布置用偏心受压法

(-)单列汽车对称布置

3)L90

图2—1单列汽车对称布置(单位：cm)

K\=Ka=0

147.5-901147.5+90…

------------+-x-------------=0.5

(-)双列汽车对称布置

=lx295+147.5-180-65+lx147.5-65+lx147.5+130+65

-229522952295

=0.835

图2—2双列汽车对称布置（单位：cm）

（三）三列汽车对称布置

图2—3三列汽车对称布置（单位：cm）

U0190+130-147.5190+130-147.5+180八=一

K.=K.=-x--------------------+-x---------------------------=().551

422952295

1295+147.5-130-90-1801295+147.5-130-90

—x—x

22952295

1147.5-901147.5+90

+-X---------—x---------=0.949

22952295

（四）单列汽车非对称布置

图2—4单列汽车非对称布置（单位：cm）

I©a.

K.=—±----'—n=4e=347.5

n2

<=i

2£4=2X(147.52+440.52)=431593

'347.5x440.5=0605

1+347.5X147.5=0369

,4431593~4431593

1347.5X147.51347.5x440.5八八

=Q131----------------=-0.105

44315934431593

（五）双列汽车非对称布置

n=4e=192.52工4：=2x(147.52+440.52)=431593

#=|

1192.5x440.5

-4-------------=0.446

4431593

1+1475x1925=()316

4431593

『川必

1801309090130180

-111「2।1；「3।「4

△△44

山\______1叽」147.5|295|

图2—5双列汽车非对称布置（单位：cm）

（六）三列汽车非对称布

图2—6三列汽车非对称布置（单位：cm）

n=4e=37.52^«,2=2x(147.52+440,52)=431593

137.5x440.5

=().288

4431593

37.5x147.5

=0.263

431593

137.5X147.5=0237

4431593

37.5x440.5

=0.212

431593

二.汽车顺桥行驶

（一）单孔单列车

Pk

山川IWWWIII

,3950'

,3950

4000BiB：4000

图2—7顺桥向单孔车布置（单位：cm）

395

B.=0从=10.5x—+338=545.375kN

■2

B=B]+B?=545.375kN

（二）双孔单列车

10.5x39.5

“1二=207.375kN

12

395

B.=10.5x+338=545.375kN

2

B=B[+B、=752.75kN

Pk

q卜

111IlUllUUUllIllUllllMUUIIUIIIIUUIUUIII1

M“3950

3950

/

缈004000

BiB；

图2—8顺桥向双孔车布置（单位：cm）

三.活载横向分派后各梁支点反力

当桥梁横向布置车队数不小于2时，应考虑计算荷载效应日勺横向折减，但折

减

后的效应不得不不小于两行车队布载日勺计算成果。车队数为3时，折减系数0.78

计算式为：R,=BxK,

计算成果如下表：表2—1

表2—1各梁活载反力表

荷载横向分派状况汽车荷载

计算措施荷载布置分布系数单孔荷载(kN)双孑」荷载(kN)

ki=000

单列车对称

k2=0.500272.688376.375

布置

545.375752.75

k3=0.500272.688376.375

k=000

杠杆法4

ki=0.16589.987124.204

双列车对称

k2=0.835455.388628.546

布置

545.375752.75

k3=0.835455.388628.546

k4=0.16589.987124.204

ki=0.551300.502414.765

三列车对称

k2=0.949517.561714.360

布置

545.375752.75

k3=0.949517.561714.360

k4=0.551300.502414.765

(续上表)

ki=0.605329.952455.414

单列车

k2=0.369201.243277.765

非对称

545.375752.75

布置k3=0.13171.44498.610

30.105-57.264-79.039

偏心ki=0.446486.475671.453

受压法双歹IJ车

k2=0.316344.677475.738

非对称

1090.751505.5

布置k3=0.184200.698277.012

k4=0.05458.90181.297

ki=0.288367.539507.293

三歹U车

k2=0.263335.635463.257

非对

1276.1781761.435

称布置k3=0.237302.454417.460

k4=0.212270.550373.424

第二节恒载活载反力汇总

一.冲击系数计算

乃I3.25xlO10

=2.26Hz

2x39.52V0.305x21160

1=39.5

Ec：构造材料的弹性模量，0混凝土耳=3.25x同。N/n?

/.：构造跨中横截面截面惯性矩/,=0.3045m4

in.：构造跨中单位长度质量211601^佃，〃?<=6/8，G=207584N/m,构

造跨中处延米构造重力，g=9.81〃z/s2

//=0.17671nf-0.0157=0.128

二,各梁恒载反力

表2-2各梁反力汇总

1号梁2号梁3号梁4号梁

荷载状况

"(kN)/?2(kN)4(kN)凡(kN)

上部恒载2069.9951998.6511998.6512069.995

双孔双列对称（1+4）283.601187.652187.652283.601

双孔双列非对称（1+"）757.399536.632312.47091.703

双孔三列对称（1+〃）471.251377.851377.851471.251

双孔三列非对称(1+M572.227522.554470.895421.222

表2-3各梁恒载反力

中梁边梁一孔上部各梁支座反力(M)

(kNIm)(&N/〃2)(kN)边梁中梁

50.98652.8068137.296999.3261034.998

第三节双柱反力G计算

=—(762.5/?,+467.5/?,+172.5/?,-122.5氏)

640134

表2-4墩柱反力ir算表

荷载状况G,(kN)

上部恒载4068.648

双孔双列对称布置x(l+〃)531.573

双孔双列非对称布置x(l+〃)1535.243

双孔三列对称布置x(l+〃)957.787

双孔三列非对称布置x(l+〃)1251.810

图2-9双柱反力计算简图（单位：cm）

第四节盖梁各截面内力计算

一.盖梁自重及内力计算

12345

145>85>198

rfI

9

、E

O

、

，66,“10

12345

图2T0盖梁内力计算单位(cm)

自重计算:

11力e1-356+0.80

1-1薇面:----------x1.45x26x2.1=60.965W

2

2-2截面：1'>6♦1'*o375x26x2.1=41.77

2

3-3截面：0.85xl.5x26x2.1=49.725雨

4-4截面：1.95x1.5x26x2.1=l00.913kN

S—5截面.475x1.5x26x2.1=8628JW

弯矩计算：

1—1截面：60.965x(-0.66)=-40.237ZN•/〃

2-2截面：41.771x(-0.1)+60.965x[-(0.66+0.375)]=-70.618kN7n

3-3截面：41.771x[-(0.1+0.85)]+60.965x[-(0.66+1.225)]+49.725x0.425

=-179.O8A7V/n

4-4截面：41.771x[-(0.1+2.83)]+60.965x[-(0.66+3.205)]+49.725x(-2.405)

+100.913x(-0.99)+339.662x1.98=30.229M•m

5-5截面：41.771x[-(0.1+4.30)]+60.965x[-(0.66+4.308)]+236.95lx(-3.305)

+339.662x3.455=33.4O8Z7V-m

表2-5盖梁自重及内力表

截面自重弯矩

剪力(ZN)

编号

(kN•tn)

3)。左。右

160.965-40.237-60.965-60.965

241.771-70.618-102.736-102.736

349.725-179.08-152.461187.201

4100,91330.22986.28886.288

586.28833.40800

二.弯矩计算

支点弯矩采用非对称布置时日勺计算值，跨中弯矩采用对称布置时日勺计算值。

M=0M2_2=-0.375/?,=-1.225/?,

MI=—2-95R1+1.725GlMR5=-5.73/?.I-1.475/^L+3.2G.I

表2-6反力计算表

荷载墩柱反力梁反力

状况

G（kN）

凡刚）用3)

上部恒载4068.6482069.9951998.652

汽车对称布置957.781471.251377.851

汽车非对称布置1535.243957.399536.632

表2-7弯矩计算表

荷载

M(kN-m)

状况

1-12-23-34-45-5

上部恒载0-787.498-2535.744911.9331789.408

汽车对称置0-176.719-577.282261.982192.699

汽车非对称0-284.025-927.814413.967281.651

表2-8剪力计算表（单位：kN）

荷载状况截面1—12—23—34—45—5

上部左0-2069.995-2069.9951998.6530

恒载

右-2069.995-2069.9951998.65300

汽车左0-471.251-471.251486.53108.679

对称

右-471.251-471.251486.53108.679108.679

汽车左0-757.399-757.399777.844211.212

非对称

右-757.399-757.399777.844241.212241.212

表2-9弯矩组合表（单位：kN-m）

编号荷载状况1—12—23—34—45—5

1上部恒载

0-787.498-2535.744911.9331789.408

2盖梁自重-40.237-70.618-176.08030.22933.408

3汽车对称

0-176.719-577.282261.982192.699

4汽车非对称

0-284.025-927.814413.967281.651

51+2+3-40.237-1034.835-3289.10612()4.1442023.515

61+2+4-40.237-1142.141-3639.6381356.1292104.467

表2-10剪力组合表（单位：kN）

编*7lH]荷我截1—12—23—34—45—5

号情况面

上部左0-2069.995-2069.9951998.6530

1恒载

右-2069.995-2069.9951998.65300

盖梁左-60.965-102.736-152.46186.2880

2自重

右-60.965-102.736187.20186.2880

汽车左0-471.251-471.251486.53108.679

3对称

右-471.251-471.251486.53108.679108.679

汽车左0-757.399-757.399777.844241.212

4非对称

右-757.399-757.399777.844241.212241.212

左-60.965-2643.982-2694.2072571.471108.679

51+2+3

右-2602.211-2643.9822672.3842862.785108.679

左-60.965-2930.130-2980.355194.967241.212

61+2+4

右-2888.359-2930.1302963.698327.500241.213

第五节盖梁配筋设计

一.3—3、5—5截面纵向受拉钢筋计算

对3—3截面:

3639.638x106坨双

afb%；1.0x14.3x2100x1400

4=71-24二0064

兀=0.5(1+,-2%)=0.968

3639.638x10、

A—nwc=746()〃〃/

fyYsh-360x0.968x1400

选配钢筋35①22,实酉已A=1600mm2

对5—5截面:

M心二2104.467x106=

afbh/1.0x14.3x2100x1400''

4=1-1-24=0.036

人=().5(1+/-2«)=0.982

A-Mnax2104.467x10-=4252W

fyyji360x0.982x1400

选配钢筋32中22,实配A,=4561mm2

二.复核截面尺寸

=0.67<4.0

bb2100

025“bh°=0.25xl.0xl4.3x!400x2100xl03

=3051.5kN>K状=2980.355ZN

截面尺寸满足受剪规定

三.验算与否需要按计算配置腹筋

0.7瓦/%=0.7x1.0x2100x1400x10-3

=2942.940kN<匕优=2963.698kN

需要按计算配置腹筋

四.计算腹筋

为了充足运用纵向钢筋，考虑部分弯起作为抗剪腹筋，并伸入支座截面作为承受

负弯矩H勺纵向钢筋，因此先配置刎0@161和加0@150,d=]0mm>dn.n=6mm,

S=161<Snux=250/n/n；

旦=2x78.52m06%

bS2100x161

o24f143

p==0.24x—=0.0935%<n=0.106%

/.vv.mmiin/•'sv

JyV36()

满足最小配箍率规定

1.75A

A+1.0J

1.752X本5

xl.43xl400x2100+210x———x2100

1.5+1.()15()

=2372.983攵N<2980.355攵N

对3—3截面:

综*=2963.69—3坐83=29()9.926，/

4'=

0.8fysin450.8x360xsin45

取Ash'=304l〃z〃?

对5—5截面:

(曦X-%)=2372983-24126=}050.238〃〃〃

0.8/、,sin450.8x360xsin45

取Asb*=1140"〃7p

5-5截面所配32622口勺抵御弯矩为:

x=AJ^=12160x300=12bnm

afb1.0x14.3x2100

X

%=。/以（4-5）

=1.0x14.3x121x2100x(1400

=4867.247小"

其中1122的抵御弯矩值:

生”x344.87=57.5攵N・小

2281

1175/2

图2T1承台配筋图1（单位：cm）

0

6

”5.411x16.127x15

图2T2承台配筋图2（单位：cm）

第六节各墩水平力计算

一.抗推刚度的计算

上部构造每片边梁支座反力1034.9984V,每片中梁支座反力999.326kN.

中墩橡胶支座中钢板总厚度10mm,剪切模量120（UN/〃r,每跨梁一端设4

各橡胶支库，每排支座抗推刚度:

K”名1.45x1.19x1200/八2

--------------x4=66120kN/m~

rh0.2

F一橡胶板支座平面面积

G一橡胶板支座剪切模量

〃一支座橡胶板厚度

〃一墩上支座设置日勺数量

每墩设两排橡胶支座：

AT/=2x66120=l32240ZN/m2

取桥墩台及两联间桥墩日勺滑板支座摩阻系数7=0.05,最小摩阻系数f=0.03

二.桥墩台刚度计算

墩台采用Go混凝土，E,=3.0xl()4MPa

//)=16mlh=29m4=23mh4=22mh5=16m

4

一墩两柱：——K/岑6EI/=—-TJd=l.5m

h：64

—6EI6X3.0X104X0.66234〃皿“八。八

K.=——=-------------；------------=1()9155.089AN/m

1裙163

-=^=6x3.()xI0-x().66234=1833130^/zy/

2Y293

6E76x3.0x1()4x0.66234

=3674.546枚/〃7

~hF~23^

—6E/6x3.0xl04x0.66234)八…,

K.=-=--------------------------=4198.742X7V/m

4h：r22:3

—6EI6x3.0xl04x0.66234°〜…

K.=--=---------------------------=109155.089ZN/m

54163

墩与支座串联，串联后刚度K”

哥10915.089x132240

K=10082.85lyW/m

-10915.089+132240

_3674.546x132240_

3575.202ZN)

-R+K/_3674.546+132240-

用x"_4198.742x132240

=4059.53IW/w

瓦4198.742+132240

10915.089x132240

=10082.85IZN/m

冗+"10915.089+132240

三.制动力计算

先计算一种设计车道上的制动力，车道荷载心，〃，加载长度/,作用在其上的

车道荷载原则产生口勺总重力：

24()x10.5+338=2858)W

2858x10%=285.8>165块

则一车道上制动力取285.8ZJV,通向行驶口勺3车道制动力为一种设计

车道口勺2.34倍，即285.8x2.34=668.772旧V

四,制动力分派

668.772

=0.022587

29668.501

YK.=K,+K+,K+3K,+K.=296680501

乩=ArK、=0.022587x10082.851=227.743AN

H2=NR=0.022587x1808.066=40.839W

”3=&K=0.022587X3575.202=80.753AN

H4=A/7C4=0.022587x4059.531=91.693W

H.=\rK.=0.022587x10082.851=227.743W

0号台，6号台日勺最小摩阻力

Fmin=0.03^N=4068.649x0.03=122.059左N

桥台滑板支座的水平力，取摩阻系数/=0.05,则滑板支座产生内摩阻力

F=0.05^N=4068.649x0.05=203.432左N

五.温度影响力分派(设温度上升20C)

对一联中间各墩设暖胶支座口勺状况

(一)求温度变化临界点距0号台的距离

由及」

工号川

i=\

40x10082.851+2x40x1808.066+3x40x3575.202+4x40x4059.537+5x4010082.857