土木工程毕业设计

PAGE第1章引言 1第2章建筑设计说明 12.1建筑平面图： 12.2建筑立面图： 12.3建筑剖面图： 1第3章结构设计说明 23.1初步设计资料 23.2设计依据 33.3结构设计方案及布置 33.4构件初估 43.4.1柱截面尺寸的确定 43.4.2梁尺寸确定 53.4.3楼板厚度确定 63.4.4次梁布置 63.4.5框架梁柱的线刚度计算 6第4章荷载计算 74.1荷载计算 74.1.1屋面及楼面恒荷载计算 74.1.2．屋面及楼面活荷载计算 84.1.3．梁，柱，墙，门窗重力荷载的计算 94.2板传荷载计算 114.3风荷载计算 154.3.1风荷载作用下的位移验算 154.3.2风荷载作用下的框架结构的内力计算 164.4恒荷载作用下框架的内力 274.4.1.恒荷载作用下框架的弯矩计算 274.4.2恒荷载作用下的弯矩剪力计算 304.4.3弯矩分配及传递 314.4.4恒载作用下的的框架弯矩图 324.4.5恒载作用下剪力计算 344.4.6恒荷载作用下的边跨框架的轴力计算，包括连梁传来的荷载及柱自重. 354.5活荷载作用下框架的内力 374.5.1活载作用下的框架内力 374.5.2．活荷载作用下框架的内力计算 37第5章框架结构的内力组合 425.1框架结构梁内力组合 425.1.1.框架结构梁的内力组合 42第6章截面设计与配筋计算 546.1框架柱截面设计 546.2框架梁截面设计 576.3楼板配筋计算 606.3.1设计资料 606.3.2板的计算 61第7章楼梯的设计计算 657.1楼梯设计资料 657.2踏步板（TB-1）计算 657.2.1荷载计算 657.2.2斜截面内力计算 667.2.3截面承载力计算 667.3楼梯斜梁(TL-1)计算 667.3.1荷载计算 667.3.2内力计算 667.3.3承载力计算 677.4休息平台计算 677.4.1荷载计算 677.4.2平台板弯矩计算 677.4.3平台板配筋计算 687.5.平台梁计算 687.5.1.荷载计算 687.5.2内力计算 697.5.3正截面承载力计算 69第8章桩基础设计及验算 718.1设计资料 718.2选择持力层并确定桩断面尺寸、长度 728.3确定单桩竖向承载力特征值 738.4桩基础的内力计算和验算 748.4.1设计依据 748.4.2示意图 748.4.3计算信息 758.4.4计算参数 758.4.5内力计算 758.4.6柱对承台的冲切验算 768.4.7角桩对承台的冲切验算 768.4.8承台斜截面受剪验算 778.4.9承台受弯计算 788.4.10柱对承台的局部受压验算 798.4.11桩对承台的局部受压验算 79第九章PKPM电算书 809．1SATWE结构设计信息 809.1.1总信息 809.1.2风荷载信息 809.1.3地震信息 809.1.4活荷载信息 819.1.5调整信息 819.1.6配筋信息 829.1.7设计信息 829.1.8荷载组合信息 839.2SATWE计算结果分析与调整 839.2.1位移比和层间位移角 839.2.2层间刚度比 859.2.3层间受剪承载力之比 879.2.4剪重比 879.2.5轴压比 889.2.6地震作用调整中0.2Qo的调整 899.2.7梁挠度图 89第十章手算与PKPM在框架结构计算中的比较分析 8910.1意义 8910.2概述 9010.3电算手算差别 9010.4计算结果分析 9010.5电算的错误可能分析 9110.6结语 92PAGE15第1章引言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本组毕业设计题目为《温州市某六层行政办公楼建筑及结构设计》。在毕设前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》等知识，并借阅了《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕设中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel。在绘图时熟练掌握了AutoCAD，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算很重要同时工作量也比较大，本方案结构计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。第2章建筑设计说明2.1建筑平面图：(除屋顶平面图外)是用一个假想的水平剖切面，在房屋的窗台上方剖开整栋房屋，移去剖切面上面的章，将留下章向水平投影面投影所得到的水平剖视图。建筑平面图包含被剖切到的断面、可见的建筑配件的设置情况。它是墙体砌筑、门窗安装和室内装修的重要依据。底层地面需反映出室外台阶、散水(或明沟)等，其他各层除应表示本层情况外，还需反映出下一层平面图未反映的可见建筑物构件。2.2建筑立面图：它是房间各个方向的外墙面以及按投影方向可见的构配件的正投影图。有定位轴线的建筑物，宜根据两端定位轴线号编注立面图名称。建筑物立面是用来反映房屋的体型和外貌、门窗形式和位置、墙面装饰材料等的图样。2.3建筑剖面图：它是假想用一个垂直于横向或纵向轴线的竖直平面剖切房屋所得正投影图，反映门窗洞口及窗台高度以及简要的结构形式和构造方式等情况。剖切面的剖切位置，应选在能反应房间全貌构造特征以及有代表性的部位，一般应显示楼梯，并在底层平面中表示。具体设计图详细见建筑图老第3章结构设计说明3.1初步设计资料一.工程名称：温州市林云中学办公楼。二.工程概况：建筑面积4510.08㎡，建筑总高为21.6m,主体大楼为6层，室内外高差为0.6m，基础埋深0.5m.三.相对湿度：年平均34％四.基本风压0.60KN/㎡.五.地质条件：1.地震烈度：本工程地震设防烈度为6度。场地类型：III类。2.地质资料：见表3－1表3－1地质资料层序岩土名称层厚（m）压缩模量（MPa）地基承载力特征值（kPa）钻孔灌注桩侧阻力特征值（kPa）钻孔灌注桩端阻力特征值（kPa）（2）粘土0.70~1.83.28010（3）-1淤泥1.6~5.41.3405（3）-2淤泥夹粉砂1.0~4.32.0506（3）-3粉砂夹淤泥3.4~15.34.58018（3）-4淤泥夹粉砂0.5~8.52.0558（3）-5淤泥7.4~11.91.6458(3)-6淤泥质粘土7.8~16.52.86010(3)-7淤泥质粘土夹粉砂0.9~10.93.57013(3)-8淤泥质粘土2.3~7.23.06511(4)-1卵石0.7~5.025030800(4)-2粉砂夹粉质粘土0.5~1.57.018025400(4)-3卵石1.1~20.7300351500(5)中风化5.2~8.320001504000六.材料使用：1.混凝土：梁柱板均使用C30混凝土。2.钢筋：楼梯、梁柱纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335,基础受力钢筋采用HRB400,其余采用热轧钢筋HPB235。3.墙体：a.外纵墙采用240厚灰砂砖（18KN/m3），一侧墙体为水刷石墙面（0.5KN/㎡）,一侧为20㎜厚水泥砂浆抹灰b.内墙采用240厚灰砂砖（18KN/m3）,两侧均为10mm厚水泥砂浆抹灰。c.女儿墙采用240厚灰砂砖（18KN/m3）两侧均为10厚抹灰，墙高900mm。4.窗：均为钢框玻璃窗（0.45KN/m2）5.门：除大门为玻璃门（0.45KN/m2），办公室均为木门(0.2KN/m2).3.2设计依据a)国家及浙江省现行的有关结构设计规范、规程及规定。b)本工程各项批文及甲方单位要求。c)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)；d)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2001)；e)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)；3.3结构设计方案及布置钢筋混凝土框架结构是由梁，柱通过节点连接组成的承受竖向荷载和水平荷载的结构体系。墙体只给围护和隔断作用。框架结构具有建筑平面布置灵活，室内空间大等优因此这次设计采用钢筋混凝土框架结构。按结构布置不同，框架结构可以分为横向承重，纵向承重和纵横向承重三种布置方案。本次设计的办公楼楼采用横向承重方案，竖向荷载主要由横向框架承担，现浇楼板，一般需设置次梁将荷载传至横向框架。在房屋的纵向则设置连系梁与横向框架连接，这些联系梁与柱实际上形成了纵向框架，承受平行于房屋纵向的水平风荷载和地震荷载。综上所述：一.结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。二.屋面结构：采用现浇混凝土肋型屋盖，刚柔性结合的屋面，屋面板厚100mm。三.楼面结构：采用现浇混凝土肋型屋盖，板厚100mm。四.楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯。五.天沟：采用现浇天沟。3.4构件初估3.4.1柱截面尺寸的确定柱截面高度可以取h=(1/15~1/20)H，H为层高；柱截面宽度可以取为b=(1~1/3)h。按上述来确定柱的尺寸可能偏小，因此应该根据轴压比来确定柱的尺寸。混凝土结构试件的抗震设计应根据设防烈度，结构类型，房屋高采用不同的抗震等级，所以我所设计的办公楼的抗震等级为四级，原抗震规范对四级抗震轴压比没有规定，按1.05控制，2010版抗震规范对轴压比根据结构类型不同有所不同，本设计采用框架结构，所以轴压比按0.9控制。由《抗规》知，框架柱按二~四抗震等级设计时，混凝土强度等级不应低于C20，本设计除板采用C25，梁柱基础楼梯等采用C30。框架柱截面尺寸根据柱的轴压比限制，按下式计算：1.柱组合的轴压比设计值按照公式1－1计算：(1－1)式中：：为考虑地震作用组合后柱轴力压力增大系数，边柱取1.3，等跨内柱取1.2,不等跨取1.25；:为按照简支状态计算柱的负荷面积；：为折算后在单位面积上的重力荷载代表值，近似取12KN/;:为验算截面以上楼层层数；2.框架柱验算(1－2)由计算简图3－1可知边柱和中柱的负载面积可知：中柱：（6＋6）/2×(6+2.4)/2=6×4.2㎡边柱：（6＋6）/2×6/2=7.2×3㎡边柱：中柱：根据上述计算结果，并综合考虑其他因素，取柱截面为正方形，初步估计柱的尺寸为500㎜×500㎜＝250000>，为计算简便中柱和边柱的尺寸相同，均为500㎜×500㎜。所以选定柱截面尺寸为500mm×500mm图3-1边柱和中柱的负荷面积简图3.4.2梁尺寸确定框架梁为梁跨的1/8-1/12，次梁为梁跨的1/10-1/14，梁宽为梁高的1/2-1/3。1.横向框架梁跨度为6m，次梁跨度为6m，(1).主梁：L=6000㎜,取600㎜，取300㎜故框架横纵梁的截面尺寸为b×h=300㎜×600㎜(2).次梁：L=6000㎜,取500㎜，b取250㎜故框架次梁的截面尺寸为b×h=250㎜×500㎜2.走道梁跨度为2.4m。(1).主梁：L=2400㎜ ,为计算方便取500㎜，取250㎜故框架梁的截面尺寸为b×h=250㎜×500㎜故框架梁、走道梁、次梁、基础梁的截面分别为300mm×600mm，250mm×500mm，250mm×500mm，250mm×53.4.3楼板厚度确定走廊单向板h=l0/35=2400/35=68.57mm，双向板h=l0/45=3000/45=66mm，为计方便，板厚统一取为1003.4.4次梁布置在两道横向框架梁中间布置一道次梁，因此，双向板跨为3m。3.4.5框架梁柱的线刚度计算框架梁柱的相对线刚度如图3－2所示，作为计算各节点弯矩分配的依据，在框架结构中，现浇楼板的楼可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移。为考虑这一有利的作用，在计算梁的截面惯性矩的时候，对于中框架取I=2Io（Io为梁的截面惯性矩）（3－1）梁采用C30混凝土，。由于左跨梁＝右跨梁：i边梁＝EI/L=中跨梁：i中跨梁＝EI/L=底层柱：（A～D轴）i底柱＝EI/L=其余各层柱：（A～D轴）i余柱：＝EI/L=令i余柱＝1.0,则其余各杆件的相对线刚度为：i边梁＝i中跨梁＝i底柱＝图3－2框架梁柱的相对线刚度第4章荷载计算4.1荷载计算4.1.1屋面及楼面恒荷载计算一.屋面防水层：（刚性）30厚C20细石混凝土1.0KN/㎡防水层：（柔性）三毡四油油铺小石子0.4KN/㎡找平层：15厚水泥砂浆0.015m×20＝0.3KN/㎡找平层：15厚水泥砂浆0.015m×20＝0.3KN/㎡找坡层：40厚水泥石灰砂浆3‰找平0.04m×14＝0.56KN/㎡保温层：80厚矿渣水泥0.08m×14.5＝1.16KN/㎡结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1m×25＝2.5KN/㎡抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×17＝0.17KN/㎡合计6.09KN/㎡二.各层走廊楼面：大理石楼面：大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚1：3干硬性水泥砂浆面上撒2厚素水泥1.16KN/㎡水泥浆结合层一道结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1m×25＝2.5KN/㎡抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×17＝0.17KN/㎡合计：3.83KN/㎡三.标准层楼面：大理石楼面大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚1：3干硬性水泥砂浆面上撒2厚素水泥1.16KN/㎡水泥浆结合层一道结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1m×25＝2.5KN/㎡抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×17＝0.17KN/㎡合计：3.83KN/㎡四.楼梯，水泥砂浆楼面构造层：0.5KN/㎡结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1m×25＝2.5KN/㎡抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×17＝0.17KN/㎡合计：3.17KN/㎡4.1.2．屋面及楼面活荷载计算一.根据《荷载规范》查得：上人屋面：2.0KN/㎡楼面：2.0KN/㎡(办公楼)走廊:2.5KN/㎡二.雪荷载Sk=1.0×0.3KN/㎡=0.3KN/㎡屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大者.4.1.3．梁，柱，墙，门窗重力荷载的计算一.梁自重：1.边横梁，纵梁：b×h=300㎜×600㎜梁自重：25×0.3m×(0.6m-0.1m)=3.75KN/m抹灰层10厚混合砂浆：0.01m×(0.3+0.6m-0.1m)×2×17=0.272KN/m合计：4.022KN/m2．中横梁：b×h=250㎜×500㎜梁自重：25×0.25m×(0.5m-0.1m)=2.5KN/m抹灰层10厚混合砂浆：0.01m×(0.25+0.5m-0.1m)×2×17=0.221KN/m合计：2.721KN/m3.次梁：b×h=250㎜×500㎜梁自重：25×0.25m×(0.5m-0.1m)=2.5KN/m抹灰层10厚混合砂浆：0.01m×(0.25m+0.5m-0.1m)×2×17=0.221KN/m合计：2.721KN/m4.基础梁：b×h=250㎜×400㎜梁自重：25×0.25m×0.4m=2.5KN/m二.柱自重：1.柱：b×h=500㎜×500㎜柱自重：25×0.5m×0.5m=6.25KN/m抹灰层10厚混合砂浆：0.01m×0.5m×4×17=0.34KN/m合计：6.59KN/m2.构造柱：b×h=240㎜×240㎜柱自重：25×0.24m×0.24m=1.44KN/m抹灰层10厚混合砂浆：0.01m×0.24m×0.24m×2×17=0.196KN/m合计：1.636KN/m三.外纵墙自重：标准层纵墙：（等效高度）1.7m×0.24m×18=7.344KN/m铝合金窗：0.35KN/㎡×1.8m=0.63KN/m水刷石外墙面：（3.6m-1.8m）×水泥粉刷内墙面：（3.6m-1.8m）×合计：9.522KN/m底层：纵墙（等效高度）2.4m×0.24m×18=10.368KN/m铝合金窗：0.35KN/㎡×1.8m=0.63KN/m水刷石外墙面：（3.6m-1.8m）×水泥粉刷内墙面：（3.6m-1.8m）×合计：12.546KN/m四.内墙自重：标准层纵墙：（3.6m-0.6m）×0.24m×18=12.96KN/m水泥粉刷内墙面：3.0m×0.36KN/㎡×2=2.16KN/m合计：15.12KN/㎡底层：纵墙：（4.7m-0.6m）×0.24m×18=17.712KN/m水泥粉刷内墙面：4.1m×0.36KN/㎡×2=2.952KN/m合计：20.664KN/㎡五.内隔墙自重：标准层内墙：（3.6m-0.6m）×0.24m×18=12.96KN/m水泥粉刷内墙面：3.0m×0.36KN/㎡×2=2.16KN/m合计：15.12KN/m底层：内墙：（4.7m-0.6m）×0.24m×18=17.712KN/m水泥粉刷内墙面：4.1m×0.36KN/㎡×2=2.952KN/m合计：20.664KN/m4.2板传荷载计算计算单元见下图所示：因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45°线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。图4-1框架结构计算单元图4-2框架结构计算单元等效荷载一.A～B,(C～D)轴间框架梁：屋面板传荷载：将非均布荷载转化为等效为均布荷载当荷载呈三角形分布时：等效均布荷载当荷载呈梯形分布时：等效均布荷载其中恒载：活载：楼面板传荷载：恒载：活载：梁自重：4.022KN/mA～B,(C～D)轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝4.022KN/m+16.272KN/m=20.294KN/m活载＝板传荷载＝5.344KN/m楼面梁：恒载＝梁自重＋墙自重+板传荷载＝4.022KN/m++15.12KN/m+10.238KN/m=29.38KN/m活载＝板传荷载＝5.344KN/m二.B～C轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：活载：楼面板传荷载：恒载：活载：梁自重：2.721KN/mB～C轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝2.721KN/m+9.135KN/m=11.856KN/m活载＝板传荷载＝3.75KN/m楼面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝2.721KN/m+5.745KN/m=8.466KN/m活载＝板传荷载＝3.75KN/m三.A轴柱纵向集中荷载计算：顶层柱：女儿墙自重：（做法：墙高900㎜,100㎜的混凝土压顶）顶层柱恒载＝女儿墙＋梁自重＋板传荷载＝顶层柱活载＝板传荷载＝标准层柱恒载＝墙自重＋梁自重＋板荷载=标准层柱活载＝板传荷载＝基础顶面荷载＝底层外纵墙自重＋基础自重＝四.B轴纵向集中力计算：顶层柱恒载＝梁自重＋板传梁荷载＝顶层柱活载=板传荷载＝标准柱恒载=墙＋梁自重＋板传荷载＝标准层活载＝板传荷载＝基础顶面恒载=底层内纵墙自重＋基础自重（3）.框架柱自重：柱自重：底层：6.59KN/m×4.7m=30.973KN其余柱：6.59KN/m×3.6m=23.724KN图4-3竖向受荷总图4.3风荷载计算作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：式中基本风压；——风压高度变化系数，因建设地点位于温州市，所以地面粗糙度为C类；——风荷载体型系数，根据建筑物的体型查得1.3；——风振系数，由于房屋结构高度不大于30m，取；——下层柱高；——上层柱高，对顶层为女儿墙高度2倍；——迎风面的宽度，B=6m。表4-1集中风荷载标准值4.3.1风荷载作用下的位移验算侧移刚度D水平荷载作用下框架侧移计算：表4-2横向2至6层D值的计算构件名称A轴柱1.240.38315391B轴柱2.740.57823227C轴柱2.740.57823227D轴柱1.240.38315391表4-3横向底层D值的计算构件名称A轴柱1.630.58710587B轴柱3.610.73313220C轴柱3.610.73313220D轴柱1.630.58710587（2）风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架层间侧移可按公式计算式中——第j层的总剪力；——第j层所有柱的抗侧刚度之和；——第j层的层间侧移。第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。j层侧移顶点侧移框架在风荷载作用下侧移的计算见下表表4-4风荷载作用下框架侧移计算侧移验算:层间侧移最大值：（满足要求）4.3.2风荷载作用下的框架结构的内力计算顶层计算：所取5轴线框架共有2根中柱，2根边柱，各柱分配到的剪力按公式(4-1),公式(4-2)计算。（4-1）（4-2）A轴线柱：求柱剪力：因,则V=0.199×11.53KN=2.29KN反弯点高度：由查表，根据内插法得，则；，则；顶层不考虑，则： 柱端弯矩：柱顶：，柱底：，B轴线柱：求柱剪力：因,则V=0.301×11.53KN=3.47KN反弯点高度：由查表，得，则；，则；顶层不考虑，则：柱端弯矩：柱顶：柱底：该层的K轴柱计算结果同E轴相等，J轴柱计算结果同H轴相等。其余各层的计算过程与顶层相同,不再一一赘述。具体计算过程结果见表4－5，4－6所示。A轴与D轴：表4-5层号V（KN）y(上)（KN·m）(下)（KN·m）60.1992.290.3625.262.9850.1995.010.41210.617.4340.1997.490.45014.8312.1330.1999.970.41221.1014.7920.19912.460.49422.7022.1610.22216.890.58732.7946.60B轴与C轴：表5-6层次V（KN）y(上)（KN·m）(下)（KN·m）60.3013.470.4377.035.4650.3017.580.45015.0112.2840.30111.330.48720.9219.8630.30115.090.50027.1627.1620.30118.840.49434.3233.5110.27821.160.55047.7554.70PAGEPAGE64梁端弯矩计算中柱处梁：；边柱处梁：梁端剪力，按公式计算梁端轴力，按公式计算，为柱在i层的轴力，以受压为正。梁端弯矩，剪力的计算结果见表4-7表4-7层次AB跨梁BC跨梁CD跨梁65.263.1961.413.843.842.43.203.195.2661.41513.599.2963.8111.1811.182.49.329.2913.5963.81422.2615.0766.2218.1318.132.415.1115.0722.2666.22333.2321.3469.0925.6825.682.421.4021.3433.2369.09237.4927.90610.9033.5833.582.427.9827.9037.49610.90154.9536.87615.3044.3844.382.436.9936.8754.95615.30柱的轴力计算结果见下表表5-8轴力A轴B轴C轴D轴6-1.411.79-1.791.415-5.227.30-7.305.224-11.4416.19-16.1911.443-20.5328.50-28.5020.532-31.4345.58-45.5831.431-46.7367.27-67.2746.73图4-4风荷载作用下框架弯矩图图4-5风荷载作用下框架弯矩图图4-6风荷载作用下梁端剪力及柱轴力图4.4恒荷载作用下框架的内力4.4.1.恒荷载作用下框架的弯矩计算一.恒荷载作用下框架可按下面公式求得：故：恒荷载作用下框架的受荷简图如图4-7所示:图4-7竖向受荷总图：注：1.图中各值的单位为KN2.图中数值均为标准值3.图中括号数值为活荷载图4-8：恒载作用下的受荷简图(2).根据梁，柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数:分配系数如图6－5,图6－6所示：图4-9B柱弯矩各层分配系数简图A柱：底层：标准层：顶层：图4-10C柱弯矩各层分配系数简图B柱：底层：标准层：顶层：4.4.2恒荷载作用下的弯矩剪力计算根据简图（4-8）梁：（4-6）柱：（4-7）图4－11恒荷载作用下的计算简图4.4.3弯矩二次分配法比分层法作了更进一步的简化。在分层法中，用弯矩分配法计算分层单元的杆端弯矩时，任一节点的不平衡弯矩都将影响到节点所在单元中的所有杆件。而弯矩二次分配法假定任一节点的不平衡弯矩只影响至与该节点相交的各杆件的远端。因此可将弯矩分配法的循环次数简化到一次分配、一次传递、再一次分配。所以本框架设计采用弯矩分配法计算框架内力，传递系数为1/2。各节点分配两次即可。恒荷载弯矩二次分配图4—124.4.4恒载作用下的的框架弯矩图对于无荷载直接作用的杆件（如柱），将其柱端的弯矩连以直线，即为该杆件的弯矩图；对于有荷载作用的杆件（如梁），则以杆端弯矩的连线为基线。叠加相应简支梁的弯矩图，即为该杆件的弯矩图。图5－13恒荷载作用下的弯矩图单位（KN.m）梁跨中弯矩为：4.4.5恒载作用下剪力计算1.梁端剪力：2.柱端剪力：4.4.6恒荷载作用下的边跨框架的轴力计算，包括连梁传来的荷载及柱自重.恒荷载作用下的中跨框架的轴力计算：图4－14恒载作用下的剪力图注：由于该框架结构左右对称，所以竖向荷载作用下框架剪力图反对称。图4—15恒荷载作用下的轴力图4.5活荷载作用下框架的内力4.5.1活载作用下的框架内力同恒载作用下用弯矩分配法计算框架内力，折减系数为1/2，各节点分配两次即可。4.5.2．活荷载作用下框架的内力计算一.梁端的固端弯矩可按下面的方法求得；故：表4－16活荷载作用下的弯矩内力二次分配表二.活载作用下的的框架弯矩图对于无荷载直接作用的杆件（如柱），将其柱端的弯矩连以直线，即为该杆件的弯矩图；对于有荷载作用的杆件（如梁），则以杆端弯矩的连线为基线。叠加相应简支梁的弯矩图，即为该杆件的弯矩图。则梁跨中弯矩为：梁跨中弯矩楼层AB夸BC夸6层12.35-4.285层9.92-1.964层10.19-2.083层10.19-2.082层10.19-2.081层10.19-2.08图4－17活荷载作用下的弯矩图三.活荷载作用下的框架剪力计算根据简图（4－11）和推导公式计算其活荷载作用下的剪力1.梁端剪力：梁端剪力楼层ABBABCCB615.33-16.744.50-4.50515.13-16.944.50-4.50415.73-16.334.50-4.50315.73-16.334.50-4.50215.73-16.334.50-4.50115.73-16.334.50-4.502.柱端剪力：柱端剪力楼层AB6-4.673.385-3.512.754-3.602.773-3.602.772-3.602.771-3.602.773.活荷载作用下的内力计算轴力计算楼层AB642.61184.116585.022148.864128.033212.9943171.044277.1282214.055341.2621257.066405.396图4－18活载作用的轴力图单位KN，代表压力，AB轴与CD轴对称图4－19活载作用下的剪力图注：由于框架结构左右对称，所以竖向荷载作用下框架剪力图反对称第5章框架结构的内力组合5.1框架结构梁内力组合5.1.1.框架结构梁的内力组合各种荷载情况下的框架内力求和后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。由于构件控制截面的内力值应取支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。梁支座边缘处的内力值：式中——支座边缘截面的弯矩标准值；——支座边缘截面的剪力标准值；——梁柱中线交点处的弯矩标准值；——与相应的梁柱中线交点处的剪力标准值；——梁单位长度的均布荷载标准值；——梁端支座宽度（即柱截面高度）。柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得得柱端内力值，宜换算到控制面处的值。为了简化起见，也可采用轴线处内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一点。调幅系数为现浇框架：0.8-0.9，本设计取0.85。计算结果见表6-1表6-2横梁弯矩调幅。表5-1恒荷载作用下弯矩调幅横梁弯距调幅(单位:KN.M)荷载类型恒载调幅系数0.85层号左梁右梁跨中跨度荷载左调幅右调幅跨中6.00-38.78-53.1045.386.0020.29-32.96-45.1452.27-24.40-24.40-15.862.4011.86-20.74-20.74-12.20-53.10-38.7845.386.0020.29-45.14-32.9652.275.00-71.68-79.3156.726.0029.38-60.93-67.4168.04-21.73-21.73-15.632.408.47-18.47-18.47-12.37-79.31-71.6856.726.0029.38-67.41-60.9368.044.00-71.70-79.7056.516.0029.38-60.95-67.7567.87-21.26-21.26-15.162.408.47-18.07-18.07-11.98-79.70-71.7056.516.0029.38-67.75-60.9567.873.00-71.70-79.7056.516.0029.38-60.95-67.7567.87-21.26-21.26-15.162.408.47-18.07-18.07-11.98-79.70-71.7056.516.0029.38-67.75-60.9567.872.00-72.09-79.8256.166.0029.38-61.28-67.8567.65-21.10-21.10-15.002.408.47-17.94-17.94-11.84-79.82-72.0956.166.0029.38-67.85-61.2867.651.00-64.18-76.7072.716.0029.38-54.55-65.2072.34-25.84-25.84-19.742.408.47-21.96-21.96-15.87-76.70-64.1872.716.0029.38-65.20-54.5572.34表5-2活荷载作用下的弯矩调幅用于承受承载力计算的框架由可变荷载效应控制的基本组合表5-3（梁AB）楼层恒载活载左风右风Mmax及相应的VMmin及相应的V|V|max及相应的M①②③④组合项目值组合项目值组合项目值6左M-22.0056-6.035896.87-6.87①+0.7②+④-33.1①+②+0.6④-32.16V70.221.462-1.971.9787.2092.85中M62.728819.749561.45-1.45①+②+0.6③83.35V右M-35.481-10.5749-3.973.97①+②+0.6③-48.44①+②+0.6③-48.44V-74.724-23.436-1.971.97-99.34-99.345左M-48.8436-10.626717.69-17.69①+0.7②+④-73.97①+②+0.6④-70.09V97.0821.182-5.335.33117.24121.46中M81.647116.858453.01-3.01①+②+0.6③100.31V0右M-52.2822-11.7663-11.6711.67①+②+0.6③-71.05①+②+0.6③-71.05V-114.456-23.716-5.335.33-141.37-141.374左M-47.091-9.916928.99-28.99①+0.7②+④-83.02①+②+0.6④-74.40V104.17222.022-8.718.71128.30131.42中M81.43817.17385.03-5.03①+②+0.6③101.63V右M-54.453-11.8489-18.9218.92①+0.7②+③-77.65①+②+0.6③-77.65V-107.364-22.862-8.718.71-135.45-135.453左M-47.151-9.916943.34-43.34①+0.7②+④-97.43①+②+0.6④-83.07V104.17222.022-12.7312.73132.31133.83中M81.43817.17388.32-8.32①+②+0.6③103.60V0.00右M-54.453-11.8489-26.6926.69①+0.7②+③-82.32①+②+0.6③-82.32V-107.364-22.862-12.7312.73-137.86-137.862左M-47.4678-9.916948.67-48.67①+0.7②+④-103.08①+②+0.6④-86.59V104.25622.022-15.2615.26134.93135.43中M81.177917.17386.71-6.71①+②+0.6③102.28V右M-54.5964-11.8489-35.2535.25①+0.7②+③-87.59①+②+0.6③-87.59V-107.28-22.862-15.2615.26-139.30-139.301左M-40.8906-9.916971.58-71.58①+0.7②+④-119.41①+0.7②+④-119.41V98.2822.022-21.4221.42135.12135.12中M86.803217.173812.66-12.66①+②+0.6③122.73V0.00右M-50.073-11.8489-46.2646.26①+0.7②+③-89.68①+0.7②+③-104.63V-112.644-22.862-21.4221.42-148.36-150.07注：1、活载②满跨布置；2、恒载①为1.2和1.2；3、活载②和左风③、右风④为1.4和1.4；4、以上各值均为支座边的M和V；5、表中弯矩的单位为，剪力单位为。用于承受承载力计算的框架由可变荷载效应控制的基本组合表5-4（梁BC）楼层恒载活载左风右风Mmax及相应的VMmin及相应的V|V|max及相应的M①②③④组合项目值组合项目值组合项目值6左M-20.619-6.73124.26-4.26①+②+0.6④-29.90①+②+0.6④-29.90V17.0766.3-4.484.4826.0626.06中M-14.6444-4.52620.000.00①+0.7②+③-17.81V右M-20.619-6.7312-4.264.26①+②+0.6③-29.90①+②+0.6③-29.90V-17.076-6.3-4.484.48-26.06-26.065左M-19.1166-3.970412.39-12.39①+0.7②+④-34.29①+0.7②+④-34.29V12.1926.3-13.0513.0529.6529.65中M-14.85-1.76540.000.00①+0.7②+③-16.09V右M-19.1166-3.9704-12.3912.39①+0.7②+③-34.29①+0.7②+③-34.29V-12.192-6.3-13.0513.05-29.65-29.654左M-18.6372-4.113220.09-20.09①+0.7②+④-41.61①+0.7②+④-41.61V12.1926.3-21.1521.1537.7637.76中M-14.3706-1.90820.000.00①+0.7②+③-15.71V右M-18.6372-4.1132-20.0920.09①+0.7②+③-41.61①+0.7②+③-41.61V-12.192-6.3-21.1521.15-37.76-37.763左M-18.6372-4.113228.46-28.46①+0.7②+④-49.98①+0.7②+④-49.98V12.1926.3-29.9629.9646.5646.56中M-14.3706-1.90820.000.00①+0.7②+③-15.71V0.00右M-18.6372-4.1132-28.4628.46①+0.7②+③-49.98①+0.7②+③-49.98V-12.192-6.3-29.9629.96-46.56-46.562左M-18.474-4.113237.22-37.22①+0.7②+④-58.57①+0.7②+④-58.57V12.1926.3-39.1739.1755.7755.77中M-14.2074-1.90820.000.00①+0.7②+③-15.54V右M-18.474-4.1132-37.2237.22①+0.7②+③-58.57①+0.7②+③-58.57V-12.192-6.3-39.1739.17-55.77-55.771左M-23.3088-4.113249.19-49.19①+0.7②+④-75.37①+0.7②+④-75.37V12.1926.3-51.7951.7968.3968.39中M-19.0422-1.90820.000.00①+0.7②+③-20.38V0.00右M-23.3088-4.1132-49.1949.19①+0.7②+③-75.37①+0.7②+③-75.37V-12.192-6.3-51.7951.79-68.39-68.39注：1、活载②满跨布置；2、恒载①为1.2和1.2；3、活载②和左风③、右风④为1.4和1.4；4、以上各值均为支座边的M和V；5、表中弯矩的单位为，剪力单位为。用于承受承载力计算的框架由永久荷载效应控制的基本组合表5-5（梁AB）楼层恒载活载Mmax及相应的VMmin及相应的V|V|max及相应的M①②组合项目值组合项目值组合项目值6左M-24.7563-4.22512①+②-28.98①+②-28.98V78.97515.023494.0094.00中M70.569913.82469①+②84.39V右M-39.9161-7.40243①+②-47.32①+②47.32V-84.0645-16.4052-100.47-100.475左M-54.9491-7.43869①+②-62.39①+②-62.39V109.21514.8274124.04124.04中M91.8529911.80092①+②103.65V0右M-58.8175-8.23641①+②-67.05①+②-67.05V-128.763-16.6012-145.36-145.364左M-52.9774-6.94183①+②-59.92①+②-59.92V117.193515.4154132.61132.61中M91.6177512.02166①+②103.64V右M-61.2596-8.29423①+②-69.55①+②-69.55V-120.7845-16.0034-136.79-136.793左M-53.0449-6.94183①+②-59.99①+②-59.99V117.193515.4154132.61132.61中M91.6177512.02166①+②103.64V右M-61.2596-8.29423①+②-69.55①+②-69.55V-120.7845-16.0034-136.79-136.792左M-53.4013-6.94183①+②-60.34①+②-60.34V117.28815.4154132.70132.70中M91.3251412.02166①+②103.35V右M-61.421-8.29423①+②-69.72①+②-69.72V-120.69-16.0034-136.69-136.691左M-46.0019-6.94183①+②-52.94①+②-52.94V110.56515.4154125.98125.98中M97.653612.02166①+②109.68V右M-56.3321-8.29423①+②-64.63①+②-64.63V-126.7245-16.0034-142.73-142.73注：1、恒载①为1.35和1.35；2、活载②为1.4x0.7和1.4x0.7；3、以上各值均为支座边的M和V；4、表中弯矩的单位为，剪力单位为。用于承受承载力计算的框架由永久荷载效应控制的基本组合表5-6（梁BC）楼层恒载活载Mmax及相应的VMmin及相应的V|V|max及相应的M①②组合项目值组合项目值组合项目值6左M-23.1964-4.71184①+②-27.91①+②-27.91V19.21054.4123.6223.62中M-16.475-3.16834①+②-19.64V右M-23.1964-4.71184①+②-27.91①+②-27.91V-19.2105-4.41-23.62-23.625左M-21.5062-2.77928①+②-24.29①+②-24.29V13.7164.4118.1318.13中M-16.7062-1.23578①+②-17.94V右M-21.5062-2.77928①+②-24.29①+②-24.29V-13.716-4.41-18.13-18.134左M-20.9669-2.87924①+②-23.85①+②-23.85V13.7164.4118.1318.13中M-16.1669-1.33574①+②-17.50V右M-20.9669-2.87924①+②-23.85①+②-23.85V-13.716-4.41-18.13-18.133左M-20.9669-2.87924①+②-23.85①+②-23.85V13.7164.4118.1318.13中M-16.1669-1.33574①+②-17.50V右M-20.9669-2.87924①+②-23.85①+②-23.85V-13.716-4.41-18.13-18.132左M-20.7833-2.87924①+②-23.66①+②-23.66V13.7164.4118.1318.13中M-15.9833-1.33574①+②-17.32V右M-20.7833-2.87924①+②-23.66①+②-23.66V-13.716-4.41-18.13-18.131左M-26.2224-2.87924①+②-29.10①+②-29.10V13.7164.4118.1318.13中M-21.4224-1.33574①+②-22.76V右M-26.2224-2.87924①+②-29.10①+②-29.10V-13.716-4.41-18.13-18.13注：1、恒载①为1.35和1.35；2、活载②为1.4x0.7和1.4x0.7；3、以上各值均为支座边的M和V；4、表中弯矩的单位为，剪力单位为。用于承受承载力计算的框架由可变荷载效应控制的基本组合表5-7（A轴柱）层恒载活载左风右风Nmax及相应的M、VNmin及相应的M、V|M|max及相应的N、V①②③④组合项目值组合项目值组合项目值6上M-46.54-13.417.36-7.36①+②+0.6④-64.37①+0.7②+③-48.56①+②+0.6④-64.37N251.5259.66-1.971.97312.36291.31312.36下M42.9810.14-4.174.17①+②+0.6④55.62①+0.7②+③45.91①+②+0.6④55.62N279.9959.66-1.971.97340.83319.77340.83V-24.88-6.543.21-3.21-33.34-26.25-33.345上M-43.03-8.6014.85-14.85①+②+0.6④-60.54①+0.7②+③-34.20①+0.7②+④-63.90N558.80119.03-7.317.31682.22634.81649.43下M43.029.07-10.4010.40①+②+0.6④58.33①+0.7②+③38.97①+0.7②+④59.77N587.27119.03-7.317.31710.68663.28677.90V-23.90-4.917.01-7.01-33.03-20.33-34.364上M-43.02-9.0720.76-20.76①+②+0.6④-64.55①+0.7②+③-28.61①+0.7②+④-70.13N873.17179.25-16.0216.021062.03982.631014.66下M43.029.07-16.9816.98①+②+0.6④62.28①+0.7②+③32.39①+0.7②+④66.35N901.64179.25-16.0216.021090.501011.101043.13V-23.90-5.0410.49-10.49-35.24-16.95-37.923上M-43.02-9.0729.54-29.54①+②+0.6④-69.82①+0.7②+③-19.83①+0.7②+④-78.91N1187.54239.46-28.7428.741444.251326.421383.91下M43.90-5.04-20.7120.71①+②+0.6④51.28①+0.7②+③19.66①+0.7②+④61.07N1216.01239.46-28.7428.741472.721354.891412.38V-24.20-5.0413.96-13.96-37.62-13.77-41.692上M-42.62-9.0731.78-31.78①+②+0.6④-70.76①+0.7②+③-17.19①+0.7②+④-80.75N1502.00299.68-44.0044.001828.081667.771755.77下M50.769.07-31.0231.02①+②+0.6④78.45①+0.7②+③26.09①+0.7②+④88.13N1530.47299.68-44.0044.001856.551696.241784.24V-33.23-5.0417.44-17.44-48.73-19.31-54.201上M-26.26-9.0745.91-45.91①+②+0.6④-62.87①+0.7②+③13.30①+0.7②+④-78.51N1810.49359.89-65.4265.422209.631996.992127.84下M13.443.47-65.2465.24①+②+0.6④56.06①+0.7②+③-49.37①+0.7②+④81.11N1847.66359.89-65.4265.422246.802034.162165.00V-8.81-5.0423.65-23.65-28.0411.31-35.981、活载②满跨布置；2、恒载①为1.2、1.2、1.2；3、活载②和左风③、右风④为1.4、1.4、1.4；4、表中弯矩的单位为，剪力单位为。用于承受承载力计算的框架由可变荷载效应控制的基本组合表5-8（B轴柱）层恒载活载左风右风Nmax及相应的M、VNmin及相应的M、V|M|max及相应的N、V①②③④组合项目值组合项目值组合项目值6上M34.449.599.84-9.84①+②+0.6③49.94①+0.7②+④31.31①+0.7②+③51.00N308.31117.762.51-2.51427.58388.24393.25下M-33.65-7.43-7.647.64①+②+0.6③-45.67①+0.7②+④-31.21①+0.7②+③-46.50N336.78117.762.51-2.51456.04416.71421.72V18.914.734.86-4.8626.5617.3727.085上M35.456.8721.01-21.01①+②+0.6③54.93①+0.7②+④19.25①+0.7②+③61.27N698.94208.4010.22-10.22913.47834.60855.04下M-35.06-6.99-3.193.19①+②+0.6③-43.97①+0.7②+④-36.76①+0.7②+③-43.15N727.41208.4010.22-10.22941.94863.07883.51V19.583.8510.61-10.6129.8011.6732.894上M35.066.9929.29-29.29①+②+0.6③59.62①+0.7②+④10.67①+0.7②+③69.24N1082.48298.1922.67-22.671394.271268.541313.88下M-35.06-6.99-27.8027.80①+②+0.6③-58.73①+0.7②+④-12.15①+0.7②+③-67.76N1110.94298.1922.67-22.671422.741297.011342.34V19.483.8815.86-15.8632.876.3338.053上M35.066.9938.02-38.02①+②+0.6③64.86①+0.7②+④1.93①+0.7②+③77.98N1466.01387.9839.90-39.901877.931697.701777.50下M-34.963.88-38.0238.02①+②+0.6③-53.89①+0.7②+④5.78①+0.7②+③-70.27N1494.48387.9839.90-39.901906.401726.171805.97V19.453.8821.13-21.1336.011.0443.292上M35.516.9948.05-48.05①+②+0.6③71.32①+0.7②+④-7.65①+0.7②+③88.45N1849.47477.7763.81-63.812365.522120.092247.71下M-39.25-6.99-46.9146.91①+②+0.6③-74.39①+0.7②+④2.77①+0.7②+③-91.06N1877.93477.77-44.0044.002329.302256.372168.37V20.773.8826.38-26.3840.48-2.8949.861上M21.786.9966.85-66.85①+②+0.6③68.88①+0.7②+④-40.18①+0.7②+③93.52N2239.48567.5594.18-94.182863.542542.592730.95下M-8.53-2.10-76.5876.58①+②+0.6③-56.58①+0.7②+④66.58①+0.7②+③-86.58N2276.65567.5594.18-94.182900.712579.762768.12V6.443.8829.62-29.6228.10-20.4738.781、活载②满跨布置；2、恒载①为1.2、1.2、1.2；3、活载②和左风③、右风④为1.4、1.4、1.4；4、表中弯矩的单位为，剪力单位为。用于承受承载力计算的框架由永久荷载效应控制的基本组合表5-9（A轴柱）层恒载活载Nmax及相应的M、VNmin及相应的M、V|M|max及相应的N、V①②组合项目值组合项目值组合项目值6上M-52.35-9.39①+②-61.74①+②-61.74①+②-61.74N282.9641.76324.72324.72324.72下M48.367.10①+②55.45①+②55.45①+②55.45N314.9941.76356.75356.75356.75V-27.99-4.58-32.56-32.56-32.565上M-48.41-6.02①+②-54.43①+②-54.43①+②-54.43N628.6583.32711.97711.97711.97下M48.406.35①+②54.75①+②54.75①+②54.75N660.6883.32744.00744.00744.00V-26.89-3.44-30.33-30.33-30.334上M-48.40-6.35①+②-54.75①+②-54.75①+②-54.75N982.32125.471107.791107.791107.79下M48.406.35①+②54.75①+②54.75①+②54.75N1014.35125.471139.821139.821139.82V-26.89-3.53-30.42-30.42-30.423上M-48.40-6.35①+②-54.75①+②-54.75①+②-54.75N1335.99167.621503.611503.611503.61下M49.38-3.53①+②45.86①+②45.86①+②45.86N1368.01167.621535.641535.641535.64V-27.23-3.53-30.76-30.76-30.762上M-47.95-6.35①+②-54.30①+②-54.30①+②-54.30N1689.75209.771899.521899.521899.52下M57.116.35①+②63.46①+②63.46①+②63.46N1721.78209.771931.551931.551931.55V-37.38-3.53-40.91-40.91-40.911上M-29.54-6.35①+②-35.89①+②-35.89①+②-35.89N2036.80251.922288.732288.732288.73下M15.122.43①+②17.55①+②17.55①+②17.55N2078.61251.922330.542330.542330.54V-9.91-3.53-13.44-13.44-13.441、恒载①为1.35、1.35、1.35；2、活载②为1.4*0.7、1.4*0.7、1.4*0.7；3、表中弯矩的单位为，剪力单位为。用于承受承载力计算的框架由永久荷载效应控制的基本组合表5-10（B轴柱）层恒载活载Nmax及相应的M、VNmin及相应的M、V|M|max及相应的N、V①②组合项目值组合项目值组合项目值6上M38.756.71①+②45.46①+②45.46①+②45.46N346.8582.43429.28429.28429.28下M-37.85-5.20①+②-43.06①+②-43.06①+②-43.06N378.8882.43461.31461.31461.31V21.283.3124.5924.5924.595上M39.884.81①+②44.69①+②44.69①+②44.69N786.31145.88932.19932.19932.19下M-39.45-4.89①+②-44.34①+②-44.34①+②-44.34N818.33145.88964.22964.22964.22V22.032.7024.7324.7324.734上M39.454.89①+②44.34①+②44.34①+②44.34N1217.79208.731426.521426.521426.52下M-39.45-4.89①+②-44.34①+②-44.34①+②-44.34N1249.81208.731458.551458.551458.55V21.912.7124.6324.6324.633上M39.454.89①+②44.34①+②44.34①+②44.34N1649.26271.591920.851920.851920.85下M-39.332.71①+②-36.61①+②-36.61①+②-36.61N1681.29271.591952.881952.881952.88V21.882.7124.6024.6024.602上M39.954.89①+②44.84①+②44.84①+②44.84N2080.65334.442415.092415.092415.09下M-44.16-4.89①+②-49.05①+②-49.05①+②-49.05N2112.68334.442447.112447.112447.11V23.372.7126.0826.0826.081上M24.504.89①+②29.39①+②29.39①+②29.39N2519.42397.292916.712916.712916.71下M-9.60-1.47①+②-11.07①+②-11.07①+②-11.07N2561.23397.292958.522958.522958.52V7.252.719.969.969.961、恒载①为1.35、1.35、1.35；2、活载②为1.4*0.7、1.4*0.7、1.4*0.7；3、表中弯矩的单位为，剪力单位为。用于正常使用极限状态验算的框架梁基本组合表5-11（梁AB）层恒载活载左风右风Ms，maxMs，min①②③④组合项目值组合项目值6左M-18.338-4.311354.9075-4.9075①+0.7②+④-26.2634中M52.27414.106831.04-1.035①+②+0.6④67.002右M-29.5675-7.5535-2.842.8375①+②+0.6③-38.82355左M-40.703-7.590512.64-12.6375①+0.7②+④-58.