《车站围护结构设计案例综述》2400字

车站围护结构设计案例综述目录TOC\o"1-2"\h\u1063车站围护结构设计案例综述 1136701.1设计范围 2218391.2连续墙支护 252671.2.1连续墙支护图示 230691.2.2连续墙支护基本信息 239871.2.3连续墙计算相关信息及参数 3273921.3理正连续墙结构计算结果 6315121.3.1各工况内力图 694463.1.2内力位移包络图 1055501.3.3地表沉降图 10172611.1.4冠梁选筋结果 1166201.4截面计算 1160801.4.1钢筋截面参数 11312161.4.2内力取值及计算 11249531.5整体稳定验算 13234251.5.1计算简图及滑裂面数据 1327391.5.2抗倾覆稳定性验算 13224451.4.3抗隆起验算 1524881.4.4嵌固段基坑内侧土反力验算 151.1设计范围本章节使用理正深基坑软件进行虹锦路车站围护结构内力计算及验算，计算完成后使用cad绘制围护结构平面布置图。1.2连续墙支护1.2.1连续墙支护图示图1-1连续墙支护示意图1.2.2连续墙支护基本信息（1）规范与规程：《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012（2）内力计算方法采用增量法，支护结构安全等级为一级，支护结构重要性系数为1.1（3）基坑深度h=12.070m，嵌固深度为9.700m，墙顶距地表1.800m（4）连续墙类型：钢筋混凝土墙，墙厚为1.0m，混凝土采用C40强度的混凝土（5）冠梁宽度为1.0m，冠梁高度为1.0m，水平侧向刚度为4814.813MN/m1.2.3连续墙计算相关信息及参数使用理正深基坑软件采用瑞典条分法计算围护整体稳定，计算时内力采用有效内力法确定，计算时考虑内支撑、考虑空隙水压力、考虑结构抗倾覆稳定，条分法中的土条宽度为0.4m，刚度折减系数K=0.85。表1.2.3-1连续墙支护附加水平力信息表水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定1开挖后10.0002.500√√2开挖后10.0005.000√√3开挖后10.0008.000√√4开挖后10.00011.000√√5开挖后10.00013.000√√表1.2.3-2土层参数层号土类名称层厚重度黏聚力内摩擦角与锚固体摩计算方法m,c,K值(m)(kN/m3)(kPa)(度)擦阻力(kPa)1杂填土1.4016.515.0015.0040.0m法4.502素填土2.9020.215.0015.0025.0m法4.503粘性土6.3020.360.0018.0035.0m法10.684粉土5.9020.815.0021.0060.0m法8.225粉土7.8018.56.0030.0050.0m法15.606粉砂6.7020.85.0036.0050.0m法22.827细砂7.2020.30.0038.00120.0m法0.18围护结构设置三道内撑竖向间距分别为2.3m、4m、4.5m，水平间距均为3m，材料抗力为2084.94KN，调整系数为0.8。施工时超挖深度为0.5m，各工况如下：开挖，深度2.8m；2.加第一道内撑；3.开挖至5.8m；4.加第二道内撑；5.开挖至10.3m；6.加第三道内撑；7.开挖至12.07m；8.在坑底加钢性铰；9.施作底板结构，拆除第三道内撑；10.施工侧墙至中板，拆除第二道内撑，施作侧墙及顶板结构；11.拆除第一道内撑。1.3理正连续墙结构计算结果1.3.1各工况内力图施工工况1至11的内力位移包络图如下：图1-2工况1内力位移图图1-3工况2内力位移图图1-4工况3内力位移图

图1-5工况4内力位移图图1-6工况5内力位移图图1-7工况6内力位移图

图1-8工况7内力位移图图1-9工况8内力位移图图1-10工况9内力位移图图1-11工况10内力位移图图1-12工况11内力位移包络图

3.1.2内力位移包络图图1-13内力位移包络图1.3.3地表沉降图图1-14地表沉降图

1.1.4冠梁选筋结果图1-15冠梁配筋示意图选用钢筋类型为HPB300，As1及As2选用两根直径为16的钢筋，As3选用直径为16、中心距2的钢筋。1.4截面计算1.4.1钢筋截面参数墙体均匀配筋，混凝土保护层为50mm，墙纵筋选用HRB400钢筋，弯矩折减系数为0.85，剪力折减系数为1.0，弯矩折减系数为1.25，配筋分为11.58m及8.39m两段。1.4.2内力取值及计算相关内力取值见下表：表1.4.2-1内力取值表段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值1基坑内侧最大弯矩(kN.m)499.26112.83583.51583.51基坑外侧最大弯矩(kN.m)19.860.4521.2121.21最大剪力(kN)138.4293.92190.33190.332基坑内侧最大弯矩(kN.m)391.4810.27457.54457.54基坑外侧最大弯矩(kN.m)187.26120.70218.86218.86最大剪力(kN)158.0182.29217.26217.26

选筋及截面计算结果如下表：表1.4.2-2钢筋实配面积及配筋表段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2/m)基坑内侧纵筋HRB400E25@2002454[2138]1基坑外侧纵筋HRB400E25@2002454[2138]水平筋HRB400E12@200565拉结筋HPB300d6@100283基坑内侧纵筋HRB400E25@2002454[2138]2基坑外侧纵筋HRB400E25@2002454[2138]水平筋HRB400E12@200565拉结筋HPB300d6@1002833.5整体稳定验算3.5.1计算简图及滑裂面数据图1-16整体稳定验算简图圆弧半径为22.880，圆心坐标（-3.872，12.655），整体稳定安全系数Ks=2.807>1.35,满足规范要求。1.4.2抗倾覆稳定性验算抗倾覆(对支护底取矩)稳定性可按下式验算:KMp——被动土压力、支点力及附加水平力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。Ma——主动土压力和附加水平力对桩底的倾覆弯矩。工况1：Kov工况2：Kov工况3：Kov工况4：Kov工况5：Kov工况6：Kov工况7：Kov工况8：已存在刚性铰，此后工况均不计算抗倾覆。抗倾覆(踢脚破坏)稳定性可按下式验算:K∑MEp——被动区抗倾覆作用力矩总和(包含原点下附加水平力)(kN.m);∑MEa——主动区倾覆作用力矩总和(包含原点下附加水平力)(kN.m); Kt——带支撑桩、墙式支护抗倾覆稳定安全系数，取Ka≥0.000。工况1：无需计算。工况2：Kt工况3：Kt工况4：Kt工况5：Kt工况6：Kt工况7：Kt工况8：已存在刚性铰，此后工况均不进行抗倾覆稳定性验算。1.4.3抗隆起验算图1-17抗隆起验算简图抗隆起稳定性可按下式计算：K其中，Nq=支护底部，验算抗隆起：Ks=(19.550×9.700×18.401+6.000×30.140)/(19.742×(12.070+9.700)+0.000)=8.540≥1.800，抗隆起稳定性满足。深度24.300处，验算抗隆起：Ks=(19.333×12.230×37.753+5.000×50.585)/(19.613×(12.070+12.230)+0.000)=19.260≥1.800，抗隆起稳定性满足。深度31.000处，验算抗隆起。Ks=29.855≥1.800，抗隆起稳定性满足。1.4.4嵌固段基坑内侧土反力验算工况1：Ps=1597.698≤Ep=10583.859，土反力满足要求。工况2：Ps=1595.601≤Ep=10583.859，土反力满足要求。工况3：Ps=1397.576≤Ep=7837.827，土反力满足要求。工况4：Ps=1388.817≤Ep=7837.827，土反力满足要求。工况5：Ps=1241.569≤Ep=4068.028，土反力满足要求。工况6：Ps=1235.118≤Ep=4068.028，土反力满足要求。工况7：Ps=1168.609≤Ep=2962.489，土反力满足要求。工况8：Ps=1168.609≤Ep=2962.489，土反力满足