极限平衡法介绍资料

基于极限平衡法原理的边坡稳定计算有多种方法，根据不同的适用条件，主要有摩根斯坦一普瑞斯（Morgenstern-Price）法、毕肖普（Bishop）法、简布（Janbu）法、推力法、萨尔玛（Sarma）法等。摩根斯坦一普瑞斯（Morgenstern-Price）法该方法考虑了全部平衡条件与边界条件，消除了计算方法上的误差，并对Janbu推导出来的近似解法提供了更加精确的解答；对方程式的求解采用数值解法（即微增量法），滑面形状任意，通过力平衡法所计算出的稳定系数值可靠程度较高。图12—1力学模型示意图根据其力学模型和几何条件以及静力平衡方程f£x=0[£Y=0可解得平衡条件：(12—1)K=°J。,i•eja.2•ej)I十八十1•eje〃1A』•e2cP+P•e+P•e•e+A+P•e•eAe•e(12—1)式中：e=Q[cos(①.-a,+中-8.)sec①P=Q•Wcos(①i—ai) S-(Ci•d-PW•tan①)，i二(CJ PWl+i•tn①”i)Ri=(Ci•bseca-u•tan①i)Q=sec3i—a+中)cos①九——条块底面摩擦角cbi——条块底面粘聚力Q,——条块侧面摩擦角csi——条块侧面粘聚力式（12—1）分成n块滑体达到静力平衡的条件。该式物理意义是：使滑体达到极限平衡状态，必须在滑体上施加一个临界水平加速度Kc。Kc为正时，方向向坡外，Kc为负时，方向向坡内，Kc的大小由式（12—1）确定。在对该方法应用中，对其进行了进一步完善，充分考虑了分层作用，并使不同层位赋予不同的强度参数，同时它还要求对解的合理性进行校核，使分析计算更趋合理，从而显示了该方法很强的适用性。Bishop法概述：目前，在工程上常用的两种土坡稳定分析方法仍为瑞典圆弧法（Felleniu法）和简化毕肖普法，它们均属于极限平衡法。瑞典圆弧法的土条间作用力的假设不太合理，得出的安全系数明显偏低，而简化毕肖普法的假设较为合理，计算也不复杂，因而在工程中得到了十分广泛的应用。当土坡处于稳定状态时，任一土条内滑弧面上的抗剪强度只发挥了一部分，并与切向力「相平衡，见图1(a),其算式为((1)如图1(b)所示，将所有的力投影到弧面的法线方向上，则得Nt=叫+也+1—即13%—m)s讥4 ⑵当整个滑动体处于平衡时(图1(c))，各土条对圆心的力矩之和应为零，此时，条间推力为内力，将相互抵消，因此得ZW.x.-ZT.R=0(3)图1毕肖普法计算图将式(2)代入式(3)，且％=Rsm%，最后得到土坡的安全系数为F图1毕肖普法计算图将式(2)代入式(3)，且％=Rsm%，最后得到土坡的安全系数为F=引c也+[(%+Hj-Hj+1)cos%一(%1-%)sinajtanq}(4)实用上，毕肖普建议不计分条间的摩擦力之差，即与+1-4=0,式(4)将简化为p=£[c[i+[勿icos%-(&11-0i)sinajtanoj(5)所有作用力在竖直向和水平向的总和都应为零，即24=0,25=0,并结合摩擦力之差为零，得出1~W-cosa-tan9；^^—W；sina.(6)TOC\o"1-5"\h\zP. —P,= ^——i码——^ ^(6)llI tan①匕sina-cosa-Fs1 1代入式（5）,简化后得29licosa.W.tanpj 1尸= ：" 1 ： ltan心sinaj/RgCos%s 2%sin%当采用有效应力法分析时，重力项吗将减去孔隙水压力小小并采用有效应力强度指标J%有2(c&cos%Wttan年:) 1 1p= '''tan叼sina：/F-cosa：s 2%sin%在计算时，一般可先给《假定一值，采用迭代法即可求出。根据经验，通常只要迭代3~4次就可满足精度要求，而且迭代通常总是收敛的。简布（janbu）法简布（janbu）法是假定条块间的水平作用力的位置，每个条块都满足全部的静力平衡条件和极限平衡条件，滑动土体的整体力矩平衡条件也满足，而且它适用于任何滑动面而不必规定滑动面是一个圆弧面，所以又称为普遍条分法。简布（janbu）法条块作用力分析。

iWi（a） （biWi（a） （b）其中：T=—(cl+Ntg。)iFiiiisAP=P1-PAH=H1-H第/条块力平衡条件：ZFZ=0得 W+VH=Ncos0+Tsin0工F=0得 VP=Tcos0-Nsin0X iiiii将8-1式、8-2式、8-3式和8-5式代入到8-41式中，得VP=——seC20—[.clcos0+(W+VH)tg0]-(W+VH)tg0:iF tg0gtg① iiiiii iiiS1+DiDiFa条块侧面的法向力尸，显然有P=VP,P=P+VP=VP+VP,1 1 21 2 1 2有P=£VP（c）（（c）（8-1）（8-2）（8-3）（8-4）（8-5）0 （8-6）依次类推，若全部条块的总数为n，则有P=»VP=0 (8-7)i=1将8-6式代入8-7，得£岛+(W+VH)tg9]——sec当——F=—]—J―T+$"F (8-8)s 乙(W+VH)tg9iii由以上公式，利用迭代法可以求得普遍条分法的边坡稳定性安全系数。其步骤如下：(1)假定AH厂0，利用8-8公式求得第一次近似的安全系数Fs1o(2)将Fs1和AH=0代入8-6式，求相应得AP(对每一条块，从1到n)。(3)用公式8-7,求条块的法向力(对每一条块，从1到n)。(4)将p和AP代入公式8-2和8-3种，求得条块间的切向作用力h(对每一条块，从1到n)和AHi。(5)将AHi重新代入到8-8公式中，迭代求新的稳定安全系数Fs2o如果F2-F1>V，V为规定的安全系数计算精度，重新按照上述步骤进行新

的一轮计算。如是反复进行，直到F（k）-F（k1）<V为止。此时F（k）就是假定滑面的安全系数。Sarma法Sarma法属于刚体极限平衡分析法，其基于以下的6条假设：（1）将边坡稳定性问题视为平面应变问题；（2）滑动力以平行于滑动面的剪应力和垂直于滑动面的正应力集中作用于滑动面上；（3）视边坡为理想刚塑性材料，认为整个加荷过程中，滑体不会发生任何变形，一旦沿滑动面剪应力达到其剪切强度，则滑体即开始沿滑动面产生剪切变形；（4）滑动面的破坏服从Mohr-Coulomb破坏准则，即滑动面强度主要受粘聚力和摩擦力控制；（5）条块间的作用力合力（剩余下滑力）方向与滑动面倾角一致，剩余下滑力为负值时则传递的剩余下滑力为零；（6）沿着滑动面满足静力的平衡条件，但不满足力矩平衡条件。E小iiiWi i

图7-1Sarma法岩体破坏形式 图7-2Sarma法力学破坏模型将上一条块剩余下滑力向下一条块滑动面逐块投影法计算边坡的稳定性及滑坡推力，滑坡的稳定性及推力计算同时满足当剩余下滑力小于零时令其等于零的条件。即条块间不出现拉应力的条件。单元极限平衡公式为：（7.1）Wcosatg0+CL（7.1）I FstWsina第i条块剩余下滑力:-X£=F?T-X£=F?T+F?E-/ 、sm(a-a)tgacos(a-a)-一二i 二一i-1 i Fst-Ri（7.2）FstEsin(a FstEsin(a -a)tg。 +RE cos(a -a)+T（7.5）当Ei小于零时，令E-0，此时Ei+1-FstXTi+1-Ri公式8-9也可表达为Esin(a-a)tg。+REsin(a-a)tg。+R i n-1n-n-