筏板基础计算书

院别：土木工程学院专业：勘查技术和工程专业方向：岩土工程班级：勘查1201学生：学号：指导老师：陈国周□正确(≥36.0分）□正确(≥36.0分）（分） 依据提供土层信息，可知建筑物所在位置地基土多为粘土和粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑柱间距较大并f修正后的地基承载力特征值；af地基承载力特征值；d基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；Y基础底面以下土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；b基础底面宽度，m，当基础宽小于3m时按3m取值，Y基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；mkkfahb334xynnzsS---地基最终变形量（mmΨ---沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料确定，无地区经验可查表；sn---地基变形计算深度范围内所划分的土层数；P---对应于荷载效应永久组合时的基础底面的附加压力（kPa0E---基础底面下第i层土的压缩模量，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算（kPaZi、Zi-1……基础底面至第i层、i-1层土底面的距离（mαi、αi-1……基础底面计算点至第i、i-1层土底面范围内平均附加应力系数，可查表；hpF≤0.7βfuhF=(l-2h)(l-2h)pF---作用在板上的地基平均净反力设计值；lm---距基础梁边处冲切截面的周长，h0为底板的有效高度；β---受冲切的承载力截面高度影响系数；p---相应于荷载效应基本组合的地基平均净反力设计值；.14βlF局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值；lf混凝土轴心抗压强度设计值；cclbAbAl2l2bl5.计算顶面局部受压承载力:EQ\*jc3\*hps47\o\al(\s\up0(F),l)荷载效应基础组合地基平均净反力xx3x3xjx3y3yjy4x4xjx4y4yjyMMMMEQ\*jc3\*hps35\o\al(\s\up11(1),4)EQ\*jc3\*hps35\o\al(\s\up11(1),4)该方案基础板四面均从基础梁轴线向外悬挑0.7m，减去基础梁宽上分别作用有向上三角形或梯形分布荷载，最大值为xj11y2+p111M左BBlEQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up13(1),2)EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up13(1),2)M左BBly-483.961-1094.305-874.075-874.075）：B3.支座剪力。剪力由两部分荷载产生，梯形荷载qByy752.192剪力图（kN剪力图（kN）-1432.07-1623.888-1623.8882447.561220x(2,xq0Mlxx0)+3lx034lxx0+MCxAxx1xx左CC11lxx-764.617-764.617-347.871-472.473-347.871716.737716.737716.737952.625764.692576.039613.481764.692650.924462.271-462.271-650.924-613.481-576.039剪力图（kN）-764.692转化为均布当量荷载pl2MMEQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up4(x),4)l2MM0左B1左CC1x1x-1186.316-1186.316-613.279-726.903-613.2791056.9111056.9111051.683808.953849.435883.918647.188-647.188-883.918-849.435-808.953-1051.6832截面有效高度h（两层钢筋）0bybyys（9C14@110,AS=1385mm2）伸出长度lay2slalasss00sf360y2sminmin2配置底部贯通纵筋和非贯通钢筋，实配上ss22sf360yssAy2配置底部贯通纵筋和非贯通纵筋，上排配ssyssBAysy2配置顶部贯通纵筋和非贯通钢筋，实配ssABcy2配置底部贯通纵筋和非贯通钢筋，实配上ssyssABc44C254C25B12@300B8@4004C254C254C25跨中弯矩最大处B14@200B8@300B支座图7-2-2JL2断面跨中弯矩最大处4C254C25B8@2004C28B支