悬飘式卸料平台计算书

悬飘式卸料平台计算书1．计算参数本工程的卸料平台采用悬飘式卸料平台，卸料平台为每层上移式（即下一层拆除后继续搭设上一层）；采用16a#槽钢@2000mm作主梁悬飘卸料平台，平台前后端分别采用一道12.6#槽钢封口，平台中间设三道12.6#槽钢作次梁，次梁面设置3mm钢板，钢板与槽钢稳固焊接；锚固端采用预埋φ22钢筋与槽钢主梁稳固连接；卸料平台尺寸：长3m、宽2.0m；2．荷载计算平台活载标准值：2.5kN/m2；面板荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度系数设计值①面板自重0.30kN/m21.0m1.20.36kN/m0.30kN/m2×1.0m×1.2=②活荷载2.5kN/m21.0m1.43.5kN/m2.5kN/m2×1.0m×1.4=面板承载力计算组合(①＋②)q1=3.86kN/m面板和龙骨挠度验算计算组合(①/1.2＋②/1.4)q2=2.8kN/m3．面板验算次梁间距L=750mm，计算跨数4跨。底模厚度3mm,面板宽度=1000mm；W=bh2/6=1000×32/6=1500mm3，I=bh3/12=1000×33/12=2250mm4，E=210000N/mm2=1\*GB3①内力分析次梁间距L=750mm，面板跨度按750mm计算，按四跨连续梁计算；根据力学求解器计算：Vmax＝1.76kNMmax＝0.23kN·m计算简图和内力图如下图：计算模型简图（单位：P=kN,q=kN/m）弯矩图（单位：kN.m）剪力图（单位：kN）位移图=2\*GB3②抗弯强度验算W＝Mmax/σ＝0.23×103/215＝1.1cm3由于面板采用3厚钢板，钢板计算宽度为1000mm。；查表得，1.0米宽3厚钢板[W]＝100×0.32/6＝1.5cm3＞W＝1.1cm3面板抗弯强度满足设计要求；=3\*GB3③抗剪强度验算Vmax＝1.76kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1760/(2×1000×3)=0.88N/mm2托梁抗剪强度τ＝0.88N/mm2＜fv＝125N/mm2,满足要求。2.次梁计算次梁采用[12.6槽钢；W=62137mm3，I=3914660mm4，E=210GPa，抗弯强度f=215N/mm2，抗剪强度fv=125N/mm2，I/S=493mm。次梁横向间距750mm，计算跨数1跨，跨距2000mm。q＝q1×次梁间距/计算宽度＝3.86×750/1000＝2.895kN/m=1\*GB3①内力分析根据力学求解器计算：Vmax＝4.05kNMmax＝2.84kN·m最大支座反力N＝4.05kN计算简图和内力图如下图：计算模型简图（单位：P=kN,q=kN/m）弯矩图（单位：kN.m）剪力图（单位：kN）位移图支座反力图=2\*GB3②抗弯强度验算W＝Mmax/σ＝2.84×103/215＝13.2cm3本工程采用[12.6#槽钢，查表得，[12.6#槽钢[W]＝62.1cm3＞W＝13.2cm3槽钢抗弯强度满足设计要求；=3\*GB3③抗剪强度验算Vmax＝4.05kN查表得，[12.6#槽钢I/S＝4.93cm，b＝0.55cmτ＝VmaxS/Id＝4050/(49.3×5.5)＝14.94N/mm2托梁抗剪强度τ＝14.94N/mm2＜fv＝125N/mm2,满足要求。=4\*GB3④挠度验算[12.6#槽钢，I＝391cm4，E＝210GPa根据力学求解器计算：挠度系数Kυ＝1.85υmax＝Kυ×103/EI＝1.85×102/(210×391)＝2.2×10-3m＝2.2mm[υ]＝1800/250＝7.2mm挠度υmax＝2.2mm＜[υ]＝7.2mm,满足要求。6．悬飘梁验算本工程采用[16a槽钢槽钢@3000mm作主梁悬飘卸料平台；主梁长度为6米槽钢，悬飘长度为4000mm（平台长度加排栅宽度1米），锚固端采用预埋Φ22钢筋与槽钢主梁稳固连接；[16a槽钢W=108300mm3，I=8662000mm4，E=210GPa，抗弯强度f=215N/mm2，抗剪强度fv=125N/mm2，I/S=130mm。计算模型第一工况计算模型（平台安装时，由于未安装钢丝绳，应按悬臂结构计算）安装时，施工荷载按q施工＝0.5kN/m2计算；平台自重按g＝0.1kN/m计算；主梁龙骨受均布荷载q=1.4×q1×平台面积/平台长度＋1.2×g1=1.4×0.5×9/3+1.2×0.1=2.22kN/m计算模型简图（单位：P=kN,q=kN/m）弯矩图（单位：kN.m）剪力图（单位：kN）=1\*GB3①内力分析：根据力学求解器计算，Mmax=16.65kN·m；Vmax=6.66kN；=2\*GB3②强度验算抗弯强度W=Mmax/σ＝16.65×103/215=77.44cm3＜fm=108.3cm3,满足要求。抗剪强度τ＝VmaxS/Id＝6660/(130×6.5)=7.88N/mm2＜fv=125N/mm2,满足要求。第二工况计算模型（平台工作时，已安装钢丝绳，应按连续结构计算）集中力P＝次梁支座反力=2.61kN=1\*GB3①内力分析根据力学求解器计算：Vmax＝12.15kNMmax＝10.32kN·m计算简图和内力图如下图：计算模型简图（单位：P=kN,q=kN/m）弯矩图（单位：kN.m）剪力图（单位：kN）支座反力图=2\*GB3②抗弯强度验算W＝Mmax/σ＝10.32×103/215＝48cm3本工程采用[16a#槽钢，查表得，[16a#槽钢[W]＝108.3cm3＞W＝48cm3槽钢抗弯强度满足设计要求；=3\*GB3③抗剪强度验算Vmax＝10.32kN查表得，[[16a#槽钢I/S＝13cm，b＝0.65cmτ＝VmaxS/Id＝10320/(130×6.5)＝12.21N/mm2托梁抗剪强度τ＝12.21N/mm2＜fv＝125N/mm2,满足要求。

6．钢丝绳及吊环验算（附表10-2）绳6×19股（1+6+12）绳纤维芯片规格性能表绳6×19股（1+6+12）绳纤维芯片【用途】各种起重、提升和牵引设备直径（mm）钢丝总断面积（mm2）钢丝绳参考重量（kg/100m）钢丝绳公称抗拉强度（Mpa）钢丝绳钢丝14001550170018502000钢丝破断拉力总和（N）≥6.20.414.3213.5320000221002430036400286007.70.522.3721.1431300346003800041300447009.30.632.2230.45451004990054700596006440011.00.743.8541.44613006790074500811008770012.50.857.2754.1280100887009730010550011450014.00.972.4968.5010100011200012300013400014450015.51.089.4984.5712500013850015200016550017850017.01.1108.28102.315150016750018400020000021650018.51.2128.87121.818000019950021900023800025750020.01.3151.24142.921150023400025700027950030200021.51.4175.40165.824550027150029800032400035050023.01.5201.35190.328150031200034200037200040250024.51.6229.09216.532050035500038900042350045800026.01.7258.63244.436200040050043950047800051700028.01.8289.95274.040550044900049250053600057950031.02.0357.96338.350100055450060850066200071550034.02.2433.13409.360600067100073600080100037.02.4515.46487.172150079850087600095350040.02.6604.95571.78465009375001025000111500043.02.8701.60663.698200010850001190000129500046.03.0805.41761.11125000124500013650001490000支反力F3=21.96kN；钢丝绳拉力T＝F3/sin55o＝21.96kN/sin60o＝25.35kN＝25350N本工程采用Φ20mm（6x19）钢丝绳，根据上表，拟采用Φ20mm（6x19）钢丝绳；钢丝绳容许拉力计算式：注：[Fg]--钢丝绳容许拉力（kN）Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）a--钢丝绳之间不均匀系数，对6x19mm钢丝绳，a取0.82K--安全系数，取6（无绕曲时）[Fg]＝aFg/K＝(0.82×211.5)/6＝28.905kN＞25.35kN，满足要求。吊环验算吊环应力不应大于50N/mm