塔吊基础施工方案

**塔吊基础施工方案PAGEPAGE7**塔吊基础施工方案目录TOC\o"1-1"\h\z\u一、编制依据 2二、工程概况 2三、工程地质条件 3四、施工准备 4五、塔吊基础设计 4六、 施工顺序 4七、安全措施 7八、附图：塔吊平面布置示意图 8九、附件：塔吊基础计算书 12塔吊基础施工方案一、编制依据 1．《地质勘察报告》2、SP6010-8型塔吊安装使用说明书3、SYT80型塔吊安装使用说明书4、《地基与基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）6、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）7、《建筑钢筋混凝土设计规范》（GB50010-2010)工程概况。。。，本标段工程包括9#、10#、11#、12#四栋主楼及部分地下车库。9#、10#楼为多层商业用房，地下一层，基底标高为-6.45米，地上22.8米，11#、12#楼为高层住宅，地上26层，地下二层，基地标高为-7.78米，地上为76.9米，本工程结构形式为钢筋混凝土框架-剪力墙结构，设计使用年限为50年。为满足施工需要，我项目部结合图纸设计和现场的实际情况，决定在现场设置两台SP6010-8型塔吊，两台SYT80型塔吊。SP6010-8采用钢筋砼基础×，基础厚度为1.4米，基础底标高为-8.7米，一台塔吊位于12#楼D轴南侧，28轴处主楼基础外，另一台位于11#楼A轴南侧39-40轴轴之间。两台SYT80型塔吊，采用钢筋砼基础6×6m，基础厚度为1.35米，基础底标高为-8.23米，一台位于9#楼U轴南侧，42-43轴中间；另一台位于U轴南侧，35-36轴之间。塔吊位置详见平面布置图。塔吊的技术参数如下所示：1、SP6010-8塔式起重机：起重力矩：1250 KN.M总功率:39KW最大额定起重量:6t有效工作幅度60m起升工作速度:82m/minr/minm/min有效起升高度:52.35m(独立)180m（附着）2、SYT80塔式起重机：起重力矩：800KN.M总功率:KW最大额定起重量:6t有效工作幅度47m起升工作速度:80m/minr/min有效起升高度:40.5m(独立)110m（附着）三、工程地质条件根据**工程详细勘察报告，开挖层内工程地质单元层由上到下为：第eq\o\ac(○,1)层：粉土，褐黄色，稍密，稍湿，摇振反应迅速，无光泽反应，干强度低，韧性低。发育有秀黄色斑点，有砂感。表面有约0.3厚的耕植土覆盖。场地内层土分布均匀。层底埋深平均值2.26m。本层地基承载力为130Kpa，81.89～80.12m。第eq\o\ac(○,2)层：粉土，褐黄色，稍密，稍湿，摇振反应迅速，无光泽反应，干强度低，韧性低。发育有秀黄色斑点，场地内层土均匀分布。层底埋深平均值1.68m，地基承载力为120Kpa，层底高层为80.48m～78.32m.第eq\o\ac(○,2)-1层：粉土，褐黄色，稍密，稍湿，摇振反应迅速，无光泽反应，干强度低，韧性低。本层内呈透镜体分布。层底埋深平均值1.13m，地基承载力为100Kpa，层底高层为79.78m～77.57m.第eq\o\ac(○,3)层：粉土，褐黄色，湿，稍密，摇振反应中等，无光泽反应，干强度低，韧性低。场地内层土均匀分布。层底埋深平均值2.95m，地基承载力为130Kpa，层底高层为76.89m～74.21m.第④层：粉质粘土夹粉土，灰黑色，软-可塑。切面稍光滑，无摇振反应，干强度中等，中等韧性。局部有少量褐黄色，湿，稍密状粉土薄层。场地内层土均匀分布。层底埋深平均值2.76m。地基承载力为120Kpa，层底高层为74.60m～71.31m。在勘察期间，稳定地下水位埋深介于自然地面以下6.6m，绝对高程76.22m。而塔吊基础位于第3层。施工期间不需要进行降水。根据勘察报告，11#、12#楼的1#、2#塔吊基础以第eq\o\ac(○,3)层土为持力层（1#2#塔吊基础底高程为76.7m，3#、4#座塔吊基础低高程77.2m）根据勘察报告，3#、4#塔吊基础均处在第eq\o\ac(○,3)层粉土，承载力为130Kpa，四、施工准备1、根据现场总平面，综合考虑确定塔吊平面位置，参见平面布置图。2、收集相关塔吊的各项技术要数据。3、对所有进场人员进行技术交底，使作业人员熟悉基础施工程序和要点。4、测量人员确定塔吊基础位置。5、按照测量定位的结果开挖塔吊基础土方。五、塔吊基础设计根据本塔吊位置和地下室基础相对位置情况，本工程9#、10#楼塔吊基础顶下沉至车库筏板底，下450mm，塔吊基础底标高均为-8.23米，11#，12#楼塔吊基础在楼外侧，塔吊基础底标高为-8.7米，塔吊基础的设计根据厂家提供的数据进行计算，详见《塔吊基础计算书》。施工顺序测量定位根据业主方提供的原始点A1、A7进行测量定位。计算出楼层轴线坐标点，根据塔吊的定位尺寸算出塔吊中心线的坐标，采用全站仪进行定位放线。1#塔为筏板基础，基础为6.25m*6.25m*1.4m。中心距28轴0.41米，距D轴3.13米。（详见塔吊位置附图）轴线坐标点：2#塔为筏板基础，基础为6.25m*6.25m*1.4m。中心距39轴5.7米，距A轴2.95米。（详见塔吊位置附图）轴线坐标点：3#塔为筏板基础，基础为6m*6m*1.35m。中心距35轴4.28米，距R轴3.9米。（详见塔吊位置附图）轴线坐标点：4#塔为筏板基础，基础为6m*6m*1.35m。中心距42轴3.9，距U轴3.9米。（详见塔吊位置附图）轴线坐标点：2、垫层：100mm厚，四面宽出塔吊基础100mm,采用C15混凝土浇筑。3、砌筑240mm砖胎膜：采用M5水泥砂浆砌筑，灰砂砖240*115*53，强度等级MU10，内表面用1:2水泥砂浆粉刷收光，砖模砌筑高度为塔吊基础厚+50mm。砌筑完成后在砖模外侧用原土进行回填并压实，避免基础砼浇筑时产生涨模现象。4、放线定塔吊地脚螺栓及标准节位置。5、绑扎钢筋：SP6010-8型塔吊基础钢筋为双层双向直径25的HRB400级钢筋绑扎，钢筋间距150mm，双层钢筋间设置拉钩，拉钩钢筋为HPB300级直径10钢筋，间距500mm,钢筋保护层厚度均为50mm。SYT80型塔吊基础钢筋为双层双向直径25的HRB400级钢筋绑扎，钢筋间距200mm，双层钢筋间设置拉钩，拉钩钢筋为HPB300级直径12钢筋，间距500mm,钢筋保护层厚度均为50mm。6、浇筑混凝土混凝土现场采用C35商品混凝土（在塔吊基础的四周留设施工缝），混凝土浇筑时每个塔吊按要求留置同条件试块和标养试块共两组，同条件试块强度达到75%后方可进行塔机的安装。7、混凝土养护：采用浇水覆盖棉毡养护，养护时间为14d。8、防雷设计：防雷接地有指定专业安装公司负责，预埋的标准节与基础钢筋焊接联通，并采用一条直径为14mm的热镀锌圆钢，从塔吊底部焊接引至距塔吊3米外，用50×50×5的角铁，长度2-3米面筋作为地级，地级安装好测试，接地电阻小于4欧，如果大于4欧加打地级，直至小于4欧，基础钢筋安装完成后，同结构基础钢筋接通，并同时与建筑物防雷网接通，保证接地电阻≤4欧。9、3#、4#塔基的防水措施，为避免雨期水量过大，在车库的筏板垫层下与塔吊基础上砂石垫层空隙往塔身根部处渗水，在塔身的四周离塔身处砌240mm宽350mm高的水泥砂浆砖墙，双面抹灰，并在迎水面做防水卷材与底板防水卷材闭合。七、安全措施非施工人员严禁进入现场。进入现场人员必须戴安全帽。在基坑四周设立防护栏杆，夜间设置警示灯。无特殊原因，任何围护不得随意拆除。施工中需要使用电源时应找专业电工接线，严禁私接电源。距基坑边沿2m内，严禁机械行驶和停放，也不得放其它重物，以防边坡超载失去稳定性。塔吊按要求做防雷接地后应做接地电阻测试。八、附图：塔吊平面布置示意图塔吊平面布置示意图1号吊位置图2号吊位置图3号吊位置图4号吊位置图附件：塔吊基础计算书本工程塔吊基础计算采用品茗安全计算软件（2012版），以下为计算书。一、3#、4#吊基础基底地基承载力为130Kp，满足SYT80使用说明书要求，故不再进行基地验算。SP6010-8型塔吊基础计算书矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号SP6010-8塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)塔机独立状态的计算高度H(m)塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)起重臂自重G1(kN)起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)小车和吊钩自重G2(kN)小车最小工作幅度RG2(m)0最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)57最大起重力矩M2(kN·m)Max[60×11.5，10×57]＝690平衡臂自重G3(kN)平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)平衡块自重G4(kN)120平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)2、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地河南郑州市基本风压ω0(kN/m2)工作状态非工作状态塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数βz工作状态非工作状态风压等效高度变化系数μz风荷载体型系数μs工作状态非工作状态风向系数α塔身前后片桁架的平均充实率α0风荷载标准值ωk(kN/m2)工作状态非工作状态3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kN·m)非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1水平荷载标准值Fvk'(kN)倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)k1起重荷载设计值FQ(kN)Qk＝1.4×60＝84竖向荷载设计值F(kN)水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kN·m)非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)k'水平荷载设计值Fv'(kN)vk'倾覆力矩设计值M'(kN·m)三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)基础宽b(m)基础高度h(m)基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h’(m)0基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa)软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)5地基压力扩散角θ(°)20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa)130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa)地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγck荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4vk=2035.892kN·mFvk''=Fvk荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4vk=2737.174kN·mFv''=Fv基础长宽比：l/b=6.25/6.25=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb223Wy=bl223相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)22)=1647.556kN·mMky=Mkl/(b2+l2)22)=1647.556kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(530.65+1367.188)/39.062-1647.556/40.69-1647.556/40.69=-32.396<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2)、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：22)偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)22)偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)22)偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el22满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值PkminPkmax=(Fk+Gk3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=48.585kPa≤fa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmaxa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1400-(40+25/2)=1348mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx2Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx2假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)Pxmax2Y轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy2Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy2假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)Pymax2基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x2py=(Pymax+P1y基础所受剪力：Vx=|pxVy=|pyX轴方向抗剪：h0/l=1348/6250=0.216≤4cfclh0=0.25×1×16.7×6250×1348=35174.375kN≥Vx满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1348/6250=0.216≤4cfcbh0=0.25×1×16.7×6250×1348=35174.375kN≥Vy满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：pc=dγm下卧层顶面处附加压力值：pz=lb(Pk-pc)/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=zγ=5×19=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值faz=fazk+ηbγ(b-3)+ηdγm(d+z-0.5)作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=8.022+95=103.022kPa≤faz满足要求！7、地基变形验算倾斜率：tanθ=|S1-S2满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400Φ25@150基础底部短向配筋HRB400Φ25@150基础顶部长向配筋HRB400Φ25@150基础顶部短向配筋HRB400Φ25@1501、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(6.25-1.6)2×71.867×6.25/8=1214.012kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(6.25-1.6)2×71.867×6.25/8=1214.012kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=1214.012×106/(1×16.7×6250×13482ζ1=1-(1-2αS1)=1-(1-2×0.006)γS1=1-ζ1AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=1214.012×106/(0.997×1348×360)=2510mm2基础底需要配筋：A1=max(2510，ρbh0)=max(2510，0.0015×6250×1348)=12638mm2基础底长向实际配筋：As1'=20933mm2≥A1=12638mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=1214.012×106/(1×16.7×6250×13482ζ2=1-(1-2αS2)=1-(1-2×0.006)γS2=1-ζ2AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=1214.012×106/(0.997×1348×360)=2510mm2基础底需要配筋：A2=max(2510，ρlh0)=max(2510，0.0015×6250×1348)=12638mm2基础底短向实际配筋：AS2'=20933mm2≥A2=12638mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=20933mm2S1'=0.5×20933=10467mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=20933mm2S2'=0.5×20933=10467mm2满足要求！