培训中心设计毕设计算书

宏达培训中心设计第一章前言类电子版规范，及现代网络等一切现有资源初步完成包括建筑设计方案和结构设计方第二章方案论述2.1建筑方案论述(5)《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001条文说明)(17)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)(18)《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)(19)《建筑结构静力计算手册》中国建筑工业出版社(21)依据土木工程专业2010届毕业设计任务书建筑设计使用年限50年，防火等级二级。(2)本建筑主体结构为五层，层高均为3.9m。建筑面积：约7200m²,占地面积：约(3)室内外高差0.450m,室外地面标高为-0.450m。(1)房间构成(2)房间布局2.1.5防火及安全2.1.6各部分工程构造(1)屋面：为不上人屋面(3)厕所：防水剂(2道)(4)室外台阶：30厚1:3干硬性水泥砂浆结合层100厚C15现浇混凝土300厚中粗砂垫层(5)墙体：①外墙20厚1:3水泥砂浆抹灰370厚空心砖墙体20厚1:3水泥砂浆抹灰240实心砖墙(6)门窗构件：2.2结构方案论述(1)抗震条件：(2)气象条件：地质条件表序地基承载桩端桩周摩1杂填土23452.2.2结构形式和基础形式(1)结构形式目前，多层建筑结构中常采用的结构形式有砌体结构，钢筋混凝土结构和钢结构，这三种结构各有它们自己的特点。砌体结构以砖墙为主体，加配钢筋混凝土圈梁和构造柱，因此可根据各地情况的特点因地制宜、就地取材、降低造价，是理想的多层建筑结构形式。但是由于砌体结构由砖墙承重决定了它的开间和进深受到了一定的限制，而且砌体结构对抗震也非常不利。而本设计又是一个位于抗震7度设防地区的综合楼工程，这就决定了本设计不适合采用钢结构具有强度高、构件重量轻、平面布置灵活、抗震性能好施工速度快等特点。但由于我国钢产量不多，而且施工技术也不是很成熟，因此钢结构建筑造价特别高，因此目前钢结构通常用于跨度大、高度大、荷载大、动力作用大的各种建筑及其他土木工程结构中，而很少运用于五，六层的商业或办公建筑中，因此本设计也不适合采用钢结构。现浇钢筋混凝土框架结构是一种抗震性能好，施工技术成熟，原材料资源丰富，成本和能耗较低，可模性、整体性、刚性，防火性能和耐久性能均较好的结构形式，而且框架结构具有房间布局灵活等特点。所以现浇钢筋混凝土框架结构已经成为现代工程建设中的主要结构型式。正因为现浇钢筋混凝土框架结构有这些特点，而且随着商品混凝(2)基础形式(1)框架柱(2)框架梁(3)现浇板(4)基础(5)墙体2.2.4荷载种类及其组合(1)荷载种类(2)荷载组合2.2.5计算方法3.1荷载汇集及截面尺寸的选取(1)框架柱：根据轴压比公式初步估定柱截面尺寸：N/f.bh≤0.9(三级框架)N=(1.2×10+1.4×2.0)×6×4.95×5=2637.36kNA≥N/0.9fe=3223.44×1000/0.9/14.3=20492(2)框架梁：由挠度、裂度控制h=(1/8～1/12)1b=(1/2～1/3)h(3)楼板厚度：h=1/30×3300=100mm(1)恒载1)屋面(不上人):焦渣找坡最薄处30mm平均厚150mm10×0.15=1.5kN/m² ∑=5.94kN/m²2)楼面：瓷砖地面120mm厚钢筋混凝土板20mm厚板下混合砂浆抹灰 ∑=3.90kN/m²4)墙重：(砌体与抹灰之和)抹灰：外墙面外抹灰；20厚水泥砂浆0.40kN/m²(2)活荷载：屋面活载：卫生间：0.5kN/m²(不上人屋面)教室，会议室，办公室，实验室：女儿墙：现浇钢筋混凝土，高度0.9M,厚度0.10M26×0.9×0.1×124.5=219.33kN屋面自重：5.94×891=5292.纵向框架梁：4.68×5.5m×36根=926.64kN横向框架梁：5.07×6.1m×20根=618.54kN走廊梁：3.12×2.8m×10根=87.36kN外墙：4.44kN/m²×(外墙周长×层高/2-窗洞面积)内纵墙：3.08kN/m²×(内纵墙长度×层高/2-门窗洞面积)内横墙：3.08kN/m²×(内横墙长度×层高/2-门窗洞面积)窗重量：0.45kN/m²×(层高/2范围内的窗洞总面积)门重量：0.2kN/m²×(层高/2范围内的门洞五层上半层的恒载∑恒=G5五层上半层的活载：考虑抗震取雪载0.5kN/m²,(无震组合取屋面施工荷载0.5kN/m²)G5=.5∑活=11358.55+0.5×554.4=11635.75kN电梯房的自重(恒载)及载重量(活载)归入顶层计算，所以重力荷载G4计算(五层下半层+四层上半层):五层下半层柱子：526.5kN内纵墙：3.08×(88×3.9/2-36.855)=415.01kN内横墙：3.08×(48.8×3.9/2)=293.09kN窗重量：0.45×108.68=48.91kN门重量：0.2×36.855=7.37kN∑恒=1975.23kN楼面：3.90×891=3474.9kN楼板自重；3474.9+3.90×2×(楼梯间面积+卫生间面积)=3629.34kN活载(取kN/m²计算)第四章竖向荷载作用下的内力分析弯矩二次分配法是一种近似计算方法，即将各节点的不平衡弯矩同时作分配和传图4-1荷载传递线路图(1)屋面梁上线荷载标准值：边跨梁0.65×0.3×26=5.07kN/m4.1.3活荷载(1)屋面边跨中跨4.2框架内力计算4.2.1框架计算简图)))g1=21.27kN/m(q1=1.36/kN/m)gl=21.27)))gm)g)g)m4.2.2梁固端弯矩4-1表4-1竖向荷载作用下框架的固端弯矩荷载部位跨度均布荷载固端弯矩跨度均布荷载固端弯矩左右左右恒载顶层其他层活载顶层其他层4.2.3内力分配系数计算1)转动刚度S计算表4-2转动刚度及相对转动刚度构件名称转动刚度S(KNm)相对转动刚度S'框架梁边跨中跨框架柱5-2层1层2)分配系数计算：表4-3各杆件分配系数节点层μ左梁(“深)μ右梁(“左梁)“上柱μ边节点54321中间节点543214.2.4弯矩分配与传递传递(不向滑动端传递),右(左)梁分配弯矩向左(右)梁传递，上(下)分配弯矩向下(上)柱传递(传递系数均为0.5)。第一次分配弯矩传递后，再进行-1707-23.82AAB?BCD主AAB((a力3)恒载作用下的弯矩图(梁端弯矩未调幅):41.12A图4-5恒载作用下的弯矩图(未调幅)AD图4-6恒载作用下调幅后的梁端弯矩5)活载作用下的弯矩图(梁端弯矩未调幅):CBC图4-7活荷载作用下的弯矩图(未调幅)D图4-8活荷载作用下调幅后的梁端弯矩表4-4恒载作用下的弯距楼层FG跨左端中间右端左端中间右端MMMMMM54321表4-5活载作用下的弯距楼层FG跨左端中间右端左端中间右端MMMMMM54321注：弯矩符号逆时针为正4.2.5梁端剪力均布荷载下：表4-6恒载作用下EF跨梁端剪力层qV左V左54321表4-7恒载作用下FG跨梁端剪力层q左V右V左54321层qV左V右V左5432l2)活载作用下梁端剪力：表4-9活载作用下EF跨梁端剪力层qMV左V左54321层qMV石V有54321层qMV左V右543211)恒载作用下的柱轴力剪力：层截面横梁剪力纵向荷载柱重E柱轴力E柱剪力54321说明：①假定外纵墙受力荷载完全由纵梁承受②△N为本层荷载产生的轴力5×6.0+4.48×[(3.6-0.6)×6.0-3.6×2.1]+0.2×3.6×2.1=154.02kN表4-13恒载作用下的H柱轴力和剪力层截面横梁剪力纵向荷载柱重H柱轴力H柱剪力54321纵向荷载：5×6.0+4.48×[(3.6-0.5)×6.0-3.6×2.1]+0.2×3.6×2.1=154.02kNF₁=F₂=F₃=F₄=154.02表4-14恒载作用下的F柱轴力和剪力层截面力VB左VR有54321纵向荷载：F₅=4.55×1.5×0.928×6.0+4.55×1.5×0.625×2.4×2+(4.55×1.5×0.909×6.表4-15恒载作用下的G柱轴力和剪力层截面VB左(kN)力54321纵向荷载：F₄=3.5×1.5×0.928×6.0+3.5×1.5×0.625×2.4×2+4.5×6.0+2.94×[(3.6-0.6)×6.0-表4-16活载作用下的E柱F柱轴力和剪力层截面纵向荷载(kN)E柱轴力E柱剪力(kN)VB左VB右纵向荷载(kN)F柱轴力(kN)力(kN)54321②纵向荷载：第五章水平地震作用下的框架内力分析5.1梁线刚度在计算梁线刚度时，考虑楼板对梁刚度的有利影响，即板作为翼缘工作。在工程上，为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩I₀,然后乘以增大系数。中框架梁I=2.0I₀边框架梁I=1.5I₀横向框架：中框架：中跨：K=2EI/L边框架：5.2柱线刚度柱采用C30混凝土E₈=3×10⁴N/mm²,首层高度4.9m,2-4层3.9m,5层4.2m。柱截面：600mm×600mm5.3柱的侧移刚度D一般层：层数框架柱LKKa2~5层中框架中柱(16根)边柱(16根)边框架中柱(4根)边柱(4根)底层中框架中柱(16根)边柱(16根)边框架中柱(4根)边柱(4根)∑Dx/ZD₂=40.389/57.142=0.72>0.7满足要求5.4水平地震作用分析(1)框架水平地震作用及水平地震剪力计算：层54321结构顶点侧移ut=0.3037阻尼调整系数η2=1.0地震影响系5-10△F,=δ,FEk表5-3水平地震剪力质点δ54321(2)水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算：表5-4水平地震作用下的层间位移层54321所以满足规范规定的弹性位移要求。FFVV(3)水平地震作用下框架柱剪力和柱弯矩(D值法)边柱(E轴)表5-5.1反弯点高度层K54321表5-5.2反弯点高度层Ky54321表5-6.1柱剪力和柱端弯矩层DyM下5432表5-6.2柱剪力和柱端弯矩层D5432(3)M上=V(1-y)h5-17(4)水平地震作用下梁端弯矩按下式计算：μBi=Kpi/(Kpi+Kp2)表5-7水平地震作用下梁端弯矩层E轴F轴Mc下5141312111(5)水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值：表5-8水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力层EF跨梁端剪力FG跨梁端剪力柱轴力VMM石边柱中柱54315.5风荷载作用下的框架内力分析地区基本风压：0.55KN/m²沈阳海跋：42.8m表5-9风压高度变化系数海平面高度Hz风震系数：由于房屋高度未超过30米β=1.0计算单元宽度6m框架结构所受到结点水平风荷载F=Bhw风荷载作用下的剪力分布图：图5-3风荷载作用下的剪力分布图柱层HDME54321F543214321H54321第六章荷载组合及最不利内力确定无震组合：ya(1.2恒+1.4活)6-16-2r.[1.2恒+0.9(1.4风+1.4活)]6-3γ。(1.35恒+1.4活X0.7)有震组合：(1.2恒+0.5活)+1.3地6-5说明：水平作用分为：①地震力②风荷载根据规范规定本设计二者不同时考虑，求梁端和柱端控制内力时，比较以下两组组合：①1.2(恒+0.5活)+1.3地6-6②1.2恒+0.9(1.4活+1.4风)6-7因为风荷载内力远小于地震作用的内力，故公式②计算结果远小于公式①,即风荷载不起控制作用。所以组合时按地震力组合不考虑风荷载。求梁跨中截面控制内力时风荷载一般也不起控制作用，所以内力组合不考虑风荷载。基本组合公式：6-102)梁端正弯矩组合公式④[1.3地-1.0(恒+0.5活)]6-113)梁跨中正弯矩组合公式：⑤1.0(1.2恒+1.4活)6-126-134)梁端剪力组合公式：⑧1.0(1.2恒+1.4活)6-15⑩[1.2(恒+0.5活)+1.3地]6-17有震组合：①1.3×地+1.2×重力代表值6-18无震组合：②y。(1.35恒+0.7×1.4活)6-19③y。(1.2恒+1.4活)6-206.1梁的内力组合梁端负弯矩进行调幅，调幅系数为0.8,并相应地增大跨中弯矩。层数5432l左端M跨中Y右端M表6-2FG跨梁弯矩调幅层数54321左端M跨中M右端M表6-3GH跨梁弯矩调幅层数54321左端M跨中M右端M内力，该截面并非控制截面，控制截面在支座边缘处，所以首先要求出控制截面的内力。(1)控制截面：梁：梁端支座边缘截面、跨中截面柱：上下柱端支座边缘截面(2)梁柱边缘控制截面处M、V的计算(重力荷载和地震荷载作用下)控制截面弯矩：M=M-Vb/2+q/2×(b/2)²(此处M为支座轴线处的弯矩，M为控制截面的弯矩)层数54321Vb左端MM右端MM跨中M层数54321Vb左端MM右端MM跨中M层数54321Vb左端MM右端MM跨中M表6-7风荷载作用下FG跨梁控制截面内力层数54321Vb左端MM右端MM跨中M层数54321bVMgk与VQk为活载作用下控制截面处的弯矩、剪力。层数54321bV层数54321bV层数54321bV表6-14梁内力组合表位置楼层内力及组合梁左端梁跨中梁右端EF跨5永久荷载可变荷载凤作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值-Mmax(梁端)①②③④+Mmax(梁端)⑤⑥⑦⑧⑨⑩Vmax(梁端)位置楼层内力及组合梁左端梁跨中梁右端5永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值-Mmax(梁端)①②③④+Mmax(梁端)⑤⑥⑦⑧⑨Vmax(梁端)表6-17梁内力组合表位置楼层内力及组合梁左端梁跨中梁右端EF跨4永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值-Mmax(梁端)①②③④+Mmax(梁端)⑤⑥+Mmax(跨中)⑦⑧⑨⑩Vmax(梁端)表6-18梁内力组合表位置楼层内力及组合梁左端梁跨中梁右端V可N)4永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值-Mmax(梁端)①②③④+Mmax(梁端)⑤⑥+Mmax(跨中)⑦⑧⑨0Vmax(梁端)表6-20梁内力组合表位置楼层内力及组合梁左端梁跨中梁右端3永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值-Mmax(梁端)①②③④+Mmax(梁端)⑤⑥⑦⑧⑨⑩Vmax(梁端)表6-21梁内力组合表位置楼层内力及组合梁左端梁跨中梁右端3永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值-Mmax(梁端)①②③④+Mmax(梁端)⑤⑥⑦⑧⑨⑩Vmax(梁端)表6-23梁内力组合表位置楼层内力及组合梁左端梁跨中梁右端2永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值-Mmax(梁端)①②③④+Mmax(梁端)⑤⑥+Mmax(跨中)⑦⑧⑨⑩Vmax(梁端)表6-24梁内力组合表位置楼层内力及组合梁左端梁跨中梁右端FG跨2永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值-Mmax(梁端)①②③④+Mmax(梁端)⑤⑥+Mmax(跨中)⑦⑧⑨⑩Vmax(梁端)表6-26梁内力组合表位置楼层内力及组合梁左端梁跨中梁右端EF跨1永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值-Mmax(梁端)①②)④+Mmax(梁端)⑤⑥⑦⑧⑨⑩Vmax(梁端)表6-27梁内力组合表位置楼层内力及组合梁左端梁跨中梁右端1永久荷载可变荷载风作用右来地震作用左来右来重力荷载代表值-Mmax(梁端)①②③④+Mmax(梁端)⑤⑥⑦⑧⑨⑩Vmax(梁端)表6-29柱内力组合表楼层位置内力及组合上端下端5永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值①②③④⑤⑥⑦⑧⑨表6-30柱内力组合表楼层位置内力及组合上端下端4E柱永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值①②③④⑤⑥⑦⑧⑨表6-31柱内力组合表楼层位置内力及组合上端下端3永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值①②③④⑤⑥⑦⑧⑨表6-32柱内力组合表楼层位置内力及组合上端下端2永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值①②③④⑤⑥⑦⑧⑨表6-33柱内力组合表楼层位置内力及组合上端下端1永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值①②③④⑤⑥⑦⑧⑨表6-34柱内力组合表楼层位置内力及组合上端下端5永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值①②③④⑤⑥⑦⑧⑨表6-35柱内力组合表楼层位置内力及组合上端下端4永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值①②③④⑤⑥⑦⑧⑨表6-36柱内力组合表楼层位置内力及组合上端下端3永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值①②③④⑤⑥⑦⑧⑨表6-37柱内力组合表楼层位置内力及组合上端下端2永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值①②③④⑤⑥⑦⑧⑨表6-38柱内力组合表楼层位置内力及组合上端下端1永久荷载可变荷载风作用左来右来地震作用左来右来重力荷载代表值①②③⑤⑥⑦⑨第七章框架结构梁柱配筋计算7.1框架梁配筋计算跨中为0.2%,设计中考虑塑性内力重分布，故砼相对受压区高度ξ≤0.35确定翼缘的计算宽度b:1)按梁跨度考虑：bf=1/3=6600/3=2200mm2)按梁净距考虑：bf=b+sn=300+(2200-300/2-200/2)=2250mm3)按翼缘高度bfhf/ho=100/(600-35)=0.150>0.1故bf,不受次条件限制7.1.1截面尺寸边跨：梁端跨中梁端b×h₀=300mm×365mm(h₀=7.1.2材料强度混凝土等级：C25f=11.9N/mm²f,=1.27N/mm²钢筋等级：纵向受力筋HRB335f,=300N/mm²箍筋HPB235f,=210N/mm²7.1.3配筋率纵向受力筋：支座截面pmin=0.25%(>55×ft/fy=0.194%)pmax=2.5%(>55×ft/fy=跨中截面pmin=0.2%(>45×ft/fy=0.159%)箍筋：沿梁全长：psv=0.26×ft/fyv=0.00157加密区：应满足规范要求。7.1.4计算公式B、正弯矩作用下：T形截面矩形截面：公式使用条件：x≤0.35h且x≥2a截面条件：具体计算如下：抗弯承载力计算表7-1梁配筋计算表楼层跨截面α5实配面积五层EF跨左端跨中右端正弯矩负弯矩左端负弯矩正弯矩跨中正弯矩右端正弯矩负弯矩表7-2梁配筋计算表楼层跨截面α5实配面积四层左端负弯矩正弯矩跨中正弯矩右端正弯矩负弯矩左端负弯矩正弯矩跨中正弯矩右端正弯矩负弯矩表7-3梁配筋计算表楼层跨截面hα5实配面积三层EF跨左端负弯矩正弯矩跨中正弯矩右端正弯矩负弯矩FG跨左端负弯矩正弯矩跨中正弯矩右端正弯矩 表7-4梁配筋计算表楼层跨截面hα5实配面积二层左端负弯矩正弯矩跨中正弯矩右端正弯矩负弯矩左端负弯矩正弯矩4中16跨中正弯矩4中16右端正弯矩负弯矩4中18表7-5梁配筋计算表楼层跨截面α5实配面积一层左端负弯矩正弯矩跨中正弯矩右端正弯矩负弯矩左端负弯矩正弯矩跨中正弯矩4中16右端正弯矩负弯矩②梁纵筋配筋率验算因为第五层梁的配筋最少，故只需验算第五层梁的配筋率就行边跨：支座；中跨：支座：(2)框架梁抗剪计算调整剪力v楼层54CD跨CD跨M左Mlg9V调整剪力v。楼层32CD跨CD跨MM1gV调整剪力v楼层1CD跨MMlV②梁截面验算0.25βfbh₀=0.25×1.0×11.9×30所以截面满足要求对于中跨梁：0.25β.fbh₀=0.25×1.0×11.9×300×365=325.76所以截面满足要求对于边跨梁：0.2βfbh₀=0.2×1.0×11.9×300×615=439.11kN>yV,=0.85V₅(7-9)所以截面满足要求对于中跨梁：所以截面满足要求③梁配箍筋计算对于边跨梁：0.7f,bh₀=0.7×1.27×300×615=164.02kN对于中跨梁：0.7f,bh₀=0.7×1.27×300×365=97.35梁可以采用按构造配箍筋。具体配筋计算见表7-7表7-9框架梁箍筋计算框架梁箍筋计算楼层位置组合VmaxS实配箍筋5左端—双肢中8@200右端双肢中8@200FG跨左端双肢中8@200右端—双肢中8@200GH跨左端—双肢中8@200右端双肢中8@2004左端双肢中8@200右端双肢中8@200FG跨左端—双肢中8@200右端双肢中8@200GH跨左端双肢中8@200右端双肢中8@2003左端双肢中8@200右端双肢中8@200FG跨左端双肢中8@200右端双肢中8@200GH跨左端双肢中8@200右端双肢中8@2002左端双肢中8@200右端双肢中8@200FG跨左端双肢中8@200右端双肢中8@200GH跨左端双肢中8@200右端双肢中8@2001左端双肢中8@200右端双肢中8@200FG跨左端双肢中8@200右端双肢中8@200GH跨左端双肢中8@200右端双肢中8@200④梁箍筋配筋率验算按规范规定：沿梁全长箍筋的配箍率实配：⑤梁端箍筋加密设计在梁端箍筋加密根据规范要求如下表：加密区长度(采用较大值)最大箍筋间距(采用较小值)箍筋最小直径8h,为梁高，d为纵向钢筋直径加密区箍筋间距：7.2框架柱配筋计算7.2.1截面尺寸7.2.2材料强度混凝土等级C30f=14.3N/mm²钢筋等级纵向受力筋：HRB3357.2.3框架柱端弯矩和剪力调整η.=1.1η=1.1(以下调整均未乘以γ)μ、μ下按柱端组合弯矩比值确定。说明：梁端组合弯矩取未进行y修正的数值。表7-10E柱柱端弯矩调整节点左梁M!右梁M上柱下柱μMM6 543一21 — —表7-11F柱柱端弯矩调整节点右梁M上柱下柱μM65432I——表7-14E柱剪力调整层E柱HMM7V54321表7-15F柱剪力调整层F柱HMMnV543217.2.4框架柱配筋计算(1)框架柱纵筋计算①偏压计算公式：2最不利内力选取原则：②纵筋计算表7-16柱配筋计算位置5层E柱F柱上截面下截面上截面下截面ηξ实配表7-17柱配筋计算位置4层E柱F柱上截面下截面上截面下截面5η5实配6中166中16表7-18柱配筋计算位置3层E柱上截面下截面上截面下截面5η5实配6中16表7-19柱配筋计算位置2层E柱上截面下截面上截面下截面575实配6中16表7-20柱配筋计算位置1层E柱F柱上截面下截面上截面下截面5η5实配6中166中16由计算可知，框架柱均为构造配筋。③柱纵筋最小配筋率验算根据规范要求：实配：①截面验算底层：所以截面验算公式为N=0.3fA(7-18)N=0.3fA=0.3×14.3×500×500=1072.5KN楼层位置NVS实配箍筋5E柱上柱4肢中8@200下柱4肢中8@200F柱上柱4肢中8@200下柱4肢中8@2004E柱上柱4肢中8@200下柱4肢中8@200F柱上柱4肢中8@200下柱4肢中8@2003E柱上柱4肢中8@200下柱一4肢中8@200F柱上柱4肢中8@200下柱4肢中8@2002E柱上柱4肢中8@200下柱二4肢中8@200F柱上柱4肢中8@200下柱4肢φ8@2001E柱上柱4肢中8@200下柱4肢中8@200F柱上柱4肢中8@200下柱一4肢中8@200③柱箍筋加密区要求如下表：加密区长度(采用较大值)最大间距(采用较小值)箍筋最小直径8b,h为柱截面的宽和高，H,为柱净高，d为柱纵筋直径底层柱：600mm其它层柱：600mm加密区箍筋配置：4肢中8@100④最小配箍率验算柱的最大轴压比查规范得λ=0.1176即：且不小于0.4%箍筋实际体积配筋率：满足要求第八章现浇板配筋计算8.1荷载计算P=1.35×5.94+0.7×1.4×0.5P=1.35×3.90+0.7×1.4×2.0P=1.35×3.0+0.7×1.4×2.58.2配筋计算跨中截面：支座截面：M"=M=βAI,f,r₀h=2A×6.3×360×0.9×100=408240A(N·m)M"=M,=aβAI,f,r₀ho,=0.227×2A×2.75×360×0.9×100=40451.4A(N·m)跨中截面：h=hy=120-20=100mmM,=A1,f,r₀hox=A×5.7×360×0.9×100=184680第九章基础设计9.1示意图由X向钢能Y向钢筋9.2基本参数9.2.1依据规范《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2002)《简明高层钢筋混凝土结构设计手册(第二版)》基础埋深d=1.80m折减系数K=1.35绕Y轴弯矩：Moy=M,+V·(H₁+H₂)=20.44+93.08×0.6=79.299.2.5基础几何特性：9.3计算过程fa=fk+η6·Y·(b-3)+ηa·Ym·(d—0.5)(式5.2.4)b=3.10m,d=2.25m=180.00+3.00×18.00×(3.10—3.00)+4.40×18.00Gk=20S·d=20×12.25×1.9.3.3偏心荷载作用下地基承载力验算按《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)下列公式验算：e=ek=0.035m≤(B₁+B₂)/6=3.10/6=0.516m=(1231.96+441)/12.25+58.73/4.Pkmax=(Fx+Gx)/S+Moxk/W=(1231.96+441)/12.25+131.90/4.97=163.11kPaPhmx=Pkmaxx+pkaax—(F+G)/S=148.39+163.11-136.59=174.91kPa9.3.4基础抗冲切验算按《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2002)下列公式验算：am=(a₁+a,)/2Pjmax.x=F/S+Mo/W,=1663.15/12.25+58.73/4.97=147.58kPaPminx=F/S—Mo,/W,=1663.15/12.25-58.73/4.97=123.95kPaPmaxy=F/S+Mox/W×=1663.15/12.25+131.90/4.97Pjmin.y=F/S—Mox/Wx=1663.15/12.25—131.90/4.97=109.23kPap;=Pmx,x+pmx.y-F/S=147.58+162.31-1663.15/12.25=174.12kPaAx=1/4·(A+2H₀+A₁+A₂)(B₁=(1/4)×(0.50+2×0.50+3.10)(3.10—F₁x=pj·Ax=174.12×1.84=320.38kNao=min{A+2Ho,A₁+A₂}=min{0.50+1.00,3.10}=1.50mamx=(a₁+a,)/2=(A+a,)/2=(0.50+1.50)/2=1.00mFlx≤0.7·βho·f₁·amx·H₀=0.7×0.97×1270=431.17kN,满足要求。A,=1/4·(B+2H₀+B₁+B₂)(A₁+=(1/4)×(0.50+1.00+3.10)(3.10Fy=pi·Ay=174.12×1.84=320.38kNab=min{B+2Ho,B₁+B₂}=min{0.50+1.00,3.10}=1.50any=(a₂+a,)/2=(B+ab)/2=(0.50+1.50)/2=1.00mFly≤0.7·βho·fe·ay·H₀=0.7×0.97×1270.09.3.5基础受压验算9.3.6基础受弯计算=123.95+(147.58—123.95)×(3.10+0M₁=β/48·(B₁+B₂-B)²[2(A₁+A₂)=1.0000/48×(3.10—0.50)²×(2×3.10+0.50)×(1pjay=Pjmin.y+(pjax.y一Pjmin.y)(A₁+A₂+A)/2/(A₁+A₂)=109.23+(162.31-109.23)×(3.10+0Mn=β/48·(A₁+A₂—A)²[2(B₁+B₂)+B](=1.0248/48×(3.10—0.50)²×(2×3.10+0.50)×(1相对受压区高度：ζ=0.022265配筋率：p=0.000883p<pmin=0.001500p=Pmin=0.001500相对受压区高度：ζ=0.0239489.4计算结果配筋率：p=0.000950第十章板式楼梯计算10.1梯斜板楼梯使用活荷载2.5kN/m2.层高3.9米，楼梯间墙为200mm厚实心砖墙.踏步花岗岩贴面0.65kN/m2,底部抹灰20厚.采用C30混凝土HRB335钢筋10.1.1板厚取板厚h=(1/25～1/30)×4360=145.33mm～174.4mm,取为h=150mm10.1.2荷载表10-1楼梯板荷载回汇集荷载种类荷载标准值(kN/m)恒荷大理石面层三角形踏步载混凝土斜板板底抹灰栏杆小计活荷载kN/m10.1.3截面设计板水平计算跨度In=3600+300=3900,跨最大弯矩M=1/10×Pln2=1/10×12.52×3.9×3.9=19.04kNm板的有效高度ho=h-20=150-20=130mm选用φ12@130(As=870mm²)10.2平台板计算设板厚100mm,取1m宽板带计算.10.2.1荷载计算表10-2平台板荷载汇集荷载种类荷载标准值(kN/m)恒大理石面层荷载100厚混凝土板0.1×1×25=2.5板底抹灰小计活荷载10.2.2截面设计靠近走廊平台板跨度小，因此，这里只计算靠近外墙处的平台板。靠近外墙平台板：计算跨度lo=2080+200/2+370/2=2365mm则故按靠近外墙平台板配置钢筋：φ8@130(As=387mm²)10.2.3平台梁计算楼梯间宽6000mm,h>1/15x6000=400mm,取h=500mm,b=200mm。a=30mm荷载种类荷载标准值(kN/m)恒荷载梁自重梁侧抹灰平台板传来梯段板传来小计活荷载计算跨度lo=1.051n=1.05×(6.0-0.24)=6.048m弯矩设计值M=1/8Pl₀²=1/8×33.45×6.048×6.048=1剪力设计值V=1/2Pl₀h₀=500—30=470mm斜截面承载力验算：=113.09kN>V=53.79kN950元到1000元之间，框架剪力墙结构在1100元到1200元之间，从这一组数字上看砌