高支模板施工方案(20130623门架)

高支模板施工方案(20130623门架)高支模板施工方案(门架)普通高支模施工方案工程名称：怡高商业中心工程地点：顺德区大良清晖路旁建设单位：佛山市顺德区雄建房产有限公司施工单位：广东明量工程有限公司设计单位：佛山市高艺建筑设计院有限公司监理单位：佛山市顺德区骏业工程建设监理有限公司编制单位：广东明量工程有限公司编制人：月日审核人：月日审批人：审批日期：年月日1目录第一节工程概况3第二节编制及计算依据3第三节模板方案选择及其安全使用有效期3第四节梁板模板支架材料选择及搭设方法4第五节模板安装5第六节模板拆除5第七节施工进度及劳动力、施工器具配置6第八节模板质量技术措施7第九节安全施工措施8第十节对浇筑混凝土的要求9第十一节混凝土浇筑过程的监测9第十二节高支模事故应急救援预案9第十三节计算书11第十四节附图322高支模施工方案第一节工程概况一）工程基本情况怡高商业中心工程位于佛山市顺德区大良街道清晖路西侧。本工程地下1层，地上5层。地下室层高5.70m，局部（水池位置）层高为8.0m，首层层高6.0m，二层层高5.0m。三层层高（含夹层，夹层高度4.5m）9.0m，四层层高（含夹层，夹层高度4.5m）9.0m，五层层高（含夹层，夹层高度4.5m）9.0m，结构类型为钢筋混凝土框架结构，首层标高为▽±0.000。本工程的高大支模另外编制专项施工方案，并经专家论证。本方案为普通模板（含普通高支模）方案。（二）本工程高支模的有关情况：1、地下室顶板高支模，梁截面有250×600mm、300×600mm、300×800mm、300×1300mm等，支模高度为5.70m，楼板厚度为160mm。支撑于地下室底板面，底板厚度为500mm。2、二层梁板高支模：6轴交A～E轴，梁截面有300×800mm、300×900mm等，支模高度为6.0m，楼板厚度为150mm。支撑于首层楼地面，其厚度为160mm。3、三、四、五、天面层梁板有高支模：梁截面有300×800mm、300×900mm等，楼板厚度100mm，支撑于下层楼地面，其厚度为100mm。4、电梯井天面层梁板高支模：梁截面200×400mm，楼板厚度为120mm。拟在五层夹层处设置型钢，模板支架立于型钢梁上，支模高度为4.5m。第二节编制及计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008；《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2010）；《木结构设计规范》GB50005-2003；本工程建筑及结构施工图等。第三节模板方案选择及其安全使用有效期本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。34、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；5、模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59-2011检查标准要求，要符合文明标化工地的有关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：板模板及梁模板均采用满堂式门式脚手架支撑体系。梁板底及梁侧模板均选用18mm厚木夹板。支撑体系采用MF1219型号门架,门式脚手架支撑体系由门架、交叉支撑、连接棒、锁臂、可调底座、可调顶托、水平拉杆及剪刀撑等组成，1219×1930高架及1219×930矮架配合使用；φ48×3.5钢管及配套扣件做水平拉杆及剪刀撑。模板安全使用有效期：本工程模板及其支架系统的安全使用有效期限为3个月，若遇到特殊情况其使用期限超过了安全使用有效期的，必须进行全面的检查和加固处理。但使用期限不得超过6个月，超过6个月的必须重新进行搭设。第四节梁板模板支架材料选择及搭设方法1、梁300×1300mm等，梁模板及支架搭设方法梁板底模板选用18mm厚木夹板。梁底采用横向80mm×80mm@150mm木方，2×80mm×80mm木方或者2φ48×3.5mm钢管作纵向支撑；梁的梁侧主龙骨（水平方向）为1～2排采用2φ48×3.5mm钢管，设置穿梁螺栓1～2排，为φ14@700mm。梁侧次楞龙骨（竖直方向）材料为方木80×80mm@350mm。用80mm×80mm木方作斜撑。梁纵向门架跨距取900mm,梁两侧门架间距取不大于900mm。300×1300mm梁支模高度5.7m高配架设计为2个1930高架。5700=120（可调底座）+2×1950（2个高架高度）+200（顶托调节段高度）+180（支撑木方及模板）+1300（梁高）。2、楼板模板及支架搭设方法：楼板板底模板选用18mm厚木夹板，次龙骨（直接支撑模板）采用80mm×80mm@400mm方木支撑，主龙骨（放于门架顶拖上）采用2×80mm×80mm木方或者2φ48×3.5mm钢管作纵向支撑。门架跨距取900mm，门架间距取不大于900mm。4500=200（可调底座）+1950×2（2个高架高度）+120（顶托调节段高度）+180（支撑木方及模板）+100（楼板厚度）3、电梯井天面层梁板高支模：梁截面200×400mm，楼板厚度为120mm。拟在五层夹层处设置型钢，模板支架立于型钢梁上，支模高度为4.5m。该处净空宽度为3.90m，采用的型钢支撑材料选用18a槽钢，长度不小于4.5m。槽钢间距为1200mm。槽钢上放置门架（对应处焊接短钢筋固定）。梁纵向门架跨距取900mm,梁两侧门架间距取不大于900mm。梁底采用横向80mm×80mm@150mm木方，80mm×80mm木方或者1φ48×3.5mm钢管作纵向支撑；梁侧次楞龙骨（竖直方向）材料为方木80×80mm@350mm。用80mm×80mm木方作斜撑。4、水平拉杆设置：水平加固杆的设置要求：在满堂式门式模板支架每层、每列、每排在门架立杆的根部设置φ48×3.5mm钢管通长水平加固杆，采用配套扣件与门架立杆扣牢。相互拉接。且与周边的建筑物顶牢（包括已经施工完成有足够强度的梁、柱等）。45、立杆基础：本工程立杆基础除电梯井处为型钢支撑外，其它为混凝土楼地面。第五节模板安装1、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。2、模板组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝≤12、相邻模板之间高低差≤13、模板平整度≤24、模板平面尺寸偏差±33、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到上。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。4、模板的支设模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。第六节模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。5第七节施工进度及劳动力、施工器具配置1、支模进度时间安排(1)、本层梁、板支架及模板安装：计划5天完成。(2)、本层梁、板钢筋绑扎：计划2天完成。(3)、本层梁、板钢筋整改、隐蔽验收：1天。(4)、本层梁、板钢筋混凝土捣制：计划1天完成。(5)、本层梁、板结构施工期共计9天。2、劳动力及施工器具配置1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和脚手架的工程量，确定本工程脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均应有上岗证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。（一）、劳动力安排表6第八节模板质量技术措施1、进场模板质量标准模板要求：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、模板安装质量要求必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。（1）主控项目安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。（2）一般项目模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合有关规定。（4）模板垂直度控制对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；（5）顶板模板标高控制7每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制浇筑混凝土时，分层浇筑，严防振捣不实或过振，使模板变形。模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。（8）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证梁、板阳角顺直。（4）支撑系统所设的水平拉杆与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4、门架及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。（2）贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏。分类清理、堆放。（4）拆下的门架、模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。第九节安全施工措施1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2、支模前必须搭好相关脚手架。3、拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。8第十节对浇筑混凝土的要求本工程采用泵送混凝土。浇筑混凝土时应先浇筑周围非高大支模部分，后浇筑高大支模范围，浇捣时从中部向两边浇筑。浇筑混凝土楼板过程中严禁混凝土厚度过大而危及模板及支架系统的稳定性，局部最大厚度控制在200mm以下为准。梁高度大于400mm的要分层进行，分层厚度不大于400mm。第十一节混凝土浇筑过程的监测设专职安全员经常巡视模板支撑情况，看看有无漏支、漏顶，缺少水平拉杆及剪刀撑现象，特别是注意正在浇倒混凝土的部位，如有松顶、倾斜、下沉等情况，应立即暂停施工，派人加固修补。派施工员对危险源进行连续监测。（一）支架、模板位移、变形、沉降允许值及监界状态报警值1、对结构表面隐蔽的模板，其最其大变形值不得超过模板构件计算跨度的1/250。本工程控制为3.5mm。2、支架的压缩变形或弹性挠度，其最其大变形值不得超过相应结构计算跨度的1/1000。本工程控制为2mm。取上述各项最大变形值的80%为临界状态报警值，报警值分别为4mm及2.5mm。（二）高支模板的工程监测1、监测项目：支架沉降位移和变形。2、监测的频率：在浇筑混凝土的过程中实施全程连续监测。第十二节高支模事故应急救援预案高支模一般事故现场应急救援预案（1）、模板发生火灾时，在火势不是很大时，项目部应启动本项目的应急救援队伍，进行灭火自救，采用的灭火器材有灭火器，水、细砂等。同时要根据火灾的等级大小决定是否报119。（2）、模板作业时当有人自高处坠落摔伤、或受到物体打击时，应注意摔伤及骨折部位的保护，避免因不正确的抬运，使骨折错位造成二次伤害。将伤者救出现场后，若轻伤则在项目部包扎好送附近医院救治；若伤重的现场有车辆即送医院；现场无条件的，即打“120”急救电话，准确说出出事地点，何种受伤，情况如何，救伤车到达派人随车跟进及处理好医院的事情。（3）、在浇筑混凝土时，若发现模板支架出现沉陷，应立即停止浇筑混凝土，在确认支架不会发生倒塌后，组织人员对整个支架进行加固，加设回顶，在确认安全后方可继续浇筑混凝土。（4）、在浇筑混凝土时，若模板支架出现局部倒塌，应立即停止浇筑混凝土，在确认支架其它部位不会发生倒塌后，组织人员对支架进行加固，并派人进行清理，对模板进行重新安装，确认牢固后方可浇筑混凝土。9（5）、项目部人员在发生事故后应积极做好疏散及维持现场秩序工作，且组织现场目击人员，做好笔录取证工作。高支模重大事故现场应急救援预案高大支模重大事故主要是：A：火势严重，无法控制；B：模板支架整体沉陷；C：模板整体塌陷。其相应的应急救援措施为：（1）、项目经理第一时间向公司领导汇报，根据现场情况拨打救援电话。（2）、由技术负责人指挥所有人员撤离事故现场。（3）、派技术负责人对现场进行险情观察，制定可行性方案。（4）、专职安全员清点施工现场人员，组织人员撤离，上报伤亡人员情况。（5）、安排施工员封闭现场，保证救援道路畅通，并负责协调对外关系。（6）、材料员组织准备好好各种救援抢险物资。（7）、组织抢险救援队伍，由项目经理向救援援人员交底，确定紧撤离信号，在确定不发生二次灾害的情况下，由专职安全员带领救援援人员进行救援，并随时汇报救援情况。（8）、派施工员对危险源进行连续监测。（9）、向到达施工现场的领导汇报事故的有关情况。10第十三节计算书计算书一300×1300mm梁模板(门架)计算书一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计11设计简图如下：四、面板验算W＝bh2/6=300×18×18/6＝16200mm3，I＝bh3/12=300×18×18×18/12＝mm4按四等跨连续梁计算，简图如下：q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×0.3＝9.86kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×0.3＝9.33kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2×0.3＝0.53kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×0.3＝7.68kN/m1、抗弯验算σ＝Mmax/W＝max[0.077×9.33×0.182+0.1×0.53×0.182，-0.107×9.33×0.182+0.121×0.53×0.182，-0.071×9.33×0.182-0.107×0.53×0.182]×106/16200＝1.87N/mm2≤[f]＝13N/mm212满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×7.68×1804/(100×6000×)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝180/400＝0.45mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×9.33×0.18+1.223×0.53×0.18＝2.04kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.143q2l＝1.143×7.68×0.18＝1.58kN五、小梁验算计算简图如下：承载能力极限状态q1=0.9×1.2×(G1k2-G1k1)×l=0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.18=0.04kN/mq2=Rmax/L=2.04/0.3=6.79kN/mF1=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2]×0.18×(1.2-0.3/2)/2+0.9×1.2×0.5×0.18×(1-0.16)=0.74kN/mF2=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2]×0.18×(2.4-1.2-0.3/2)/2+0.9×1.2×0.5×0.18×(1-0.16)=0.74kN/m13正常使用极限状态q'1=(0.3-0.1)×0.18=0.04kN/mq'2=1.58/0.3=5.27kN/mF'1=(0.1+(24+1.1)×0.16)×0.18×(1.2-0.3/2)/2+0.5×0.18×(1-0.16)=0.46kN/mF'2=(0.1+(24+1.1)×0.16)×0.18×(2.4-1.2-0.3/2)/2+0.5×0.18×(1-0.16)=0.46kN/m1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.89×106/85330＝10.43N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！142、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝1.78kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.78×1000/(2×80×80)＝0.42N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝2.96mm≤[ν]＝l/400＝1219/400＝3.05mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝1.78kN，R2＝1.78kN正常使用极限状态R1'＝1.27kN，R2'＝1.27kN六、主梁验算15由上节可知R＝max[R1，R2]＝1.78kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.27kN主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.72×106/85330＝8.45N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算16主梁剪力图(kN)Vmax＝2.76kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.76×1000/(2×1000×300)＝0.01N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.98mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！七、门架稳定性验算17门架(榀)重量Gmf(kN)交叉支撑(副)重量Gjk(kN)水平架(榀)重量Gsk(kN)脚手板(块)重量Gbk(kN)连接棒(个)重量Glk(kN)锁臂(副)重量Gsk(kN)直角扣件重量Gzk(kN)旋转扣件重量Gxk(kN)附件重量Gfk(kN)0.10.10.10.10.10.10.10.10.2门架(榀)数量nm交叉支撑(副)数量nj水平架(榀)数量ns脚手板(块)数量nb连接棒(个)数量nl锁臂(副)数量ns直角扣件数量nz旋转扣件数量nxq1=Gmk+Gjknj+Gskns×4/5+Gbknb×4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×1+0.1×1×4/5+0.1×1×4/5+0.1×1+0.1×1=0.56kNq2=Ggk(lb+lb)×5/4=0.04×(0.9+0.9)×5/4=0.1kNq3=Gzknz+Gxknx=0.1×1+0.1×1=0.2kNq4=2×Ggk×4×lb/cos(arctan((5×h0)/(4×lb)))=2×0.05×4×0.9/cos(arctan((5×1.93)/(4×0.9)))=1.05kNq5=Ggk×(2×lb+(lc+b)/2)=0.05×(2×0.9+(2.4+1.22)/2)=0.18kNNGk=(q1+q2+q3+q4+q5+Gfk)/h0=(0.56+0.1+0.2+1.05+0.18+0.2)/1.93=1.19kN/m∑NGik=[(24+1.5)×1×0.3+(24+1.1)×0.16×(2.4-0.3)/2+0.5×((2.4+0.3)/2+2×(1-0.16))]×0.9=12.04kN18NQ1k=1×0.9×(0.3+2.4)/2=1.21kNN1=0.9×[1.2×(1.19×4.8+12.04)+1.4×1.21]=20.69kNλ=k0h0/i=1.13×1930/15.8=138.03，查表得，υ＝0.41σ＝N/(υA)＝20691.2/(0.41×489×2)＝52.11N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"门架稳定性验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝10.35kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝10.35/(1×0.25)＝41.38kPa≤fak＝100kPa满足要求！19计算书二200×400mm梁模板(门架)计算书一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计20设计简图如下：模板设计立面图121模板设计立面图222模板设计平面图四、面板验算W＝bh2/6=200×18×18/6＝10800mm3，I＝bh3/12=200×18×18×18/12＝97200mm4按四等跨连续梁计算，简图如下：q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+23(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.4)+1.4×0.7×2]×0.2＝2.86kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.4]×0.2＝2.49kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7Q2k×b=0.9×1.4×0.7×2×0.2＝0.35kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.4]×0.2＝2.06kN/m1、抗弯验算σ＝Mmax/W＝(0.107×2.49×0.32+0.121×0.35×0.32)×106/10800＝2.57N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×2.06×3004/(100×6000×97200)＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×2.49×0.3+1.223×0.35×0.3＝0.98kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.143q2l＝1.143×2.06×0.3＝0.71kN五、小梁验算计算简图如下：承载能力极限状态q1=0.9×1.2×(G1k2-G1k1)×l=0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3=0.06kN/mq2=Rmax/L=0.98/0.2=4.91kN/mF1=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，241.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×0.3×(1.5-0.2/2)/2+0.9×1.2×0.5×0.3×(0.4-0.12)=1.28kN/mF2=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×0.3×(3-1.5-0.2/2)/2+0.9×1.2×0.5×0.3×(0.4-0.12)=1.28kN/m正常使用极限状态q'1=(0.3-0.1)×0.3=0.06kN/mq'2=0.71/0.2=3.53kN/mF'1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×0.3×(1.5-0.2/2)/2+0.5×0.3×(0.4-0.12)=0.7kN/mF'2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×0.3×(3-1.5-0.2/2)/2+0.5×0.3×(0.4-0.12)=0.7kN/m1、抗弯验算25小梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.94×106/85330＝11N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝1.81kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.81×1000/(2×80×80)＝0.42N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算26小梁变形图(mm)νmax＝2.57mm≤[ν]＝l/400＝1219/400＝3.05mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝1.81kN，R2＝1.81kN正常使用极限状态R1'＝1.09kN，R2'＝1.09kN六、主梁验算由上节可知R＝max[R1，R2]/1＝1.81kN，R'＝max[R1'，R2']/1＝1.09kN主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算27主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.54×106/5080＝105.71N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.37kNτmax＝2Vmax/A=2×3.37×1000/489＝13.78N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算28主梁变形图(mm)νmax＝0.63mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！七、门架稳定性验算门架(榀)重量Gmf(kN)交叉支撑(副)重量Gjk(kN)水平架(