兴化水闸工程设计课程设计说明书

精品资料，欢迎大家下载！以上资料仅供参考，如有侵权，留言删除！课程设计文件农业水利工程专业课程设计说明书水工建筑物课程设计题目： 兴化水闸设计班级：水利1341姓名冯德乾指导教师：孙立宁长春工程学院水利与环境工程学院

水工教研室2021年目录TOC\o"1-5"\h\z一、 设计任务 0二、 设计根本资料 02.1概述 0防洪 0灌溉 1引水冲淤 12.2规划数据 1孔口设计水位、流量 1闸室稳定计算水位组合 1消能防冲设计水位组合 12.3地质资料 -2闸基土工试验资料 -22.4闸的设计标准 -22.5其它有关资料 -2闸上交通 2三材 3地震资料 3风速资料 3\o"CurrentDocument"三、 枢纽布置 -33.1防沙设施 33.2引水渠的布置 43.3进水闸布置 4闸室段布置 4上游连接段布置 -4下游连接段布置 -5\o"CurrentDocument"四、 水力计算 54.1闸孔设计 5闸室结构形式 5堰型选择及堰顶高程确实定 -5孑L口尺寸确实定 54.2消能防冲设计 8消力池的设计 8海漫的设计 10防冲槽的设计 10五、 防渗排水设计 115.1地下轮廓设计 11底板 11铺盖 12侧向防渗 12排水、止水 12防渗长度验算 125.2渗流计算 13地下轮廓线的简化 13确定地基的有效深度 13渗流区域的分段和阻力系数的计算 13渗透压力计算： 14抗渗稳定验算 17六、 闸室布置与稳定计算 176.1闸室结构布置 17底板 17闸墩 17胸墙 17工作桥 17检修便桥 18交通桥 186.2闸室稳定计算 19荷载计算 19稳定计算 26七、 闸室结构设计 277.1闸墩设计 277.2底板结构计算 28闸基的地基反力计算 28不平衡剪力及剪力分配 32板条上荷载的计算 33弯矩计算 34裂缝校核 39八、 两岸连接建筑物 40九、 水闸细部构造设计 40十、根底处理 -40H^一、总结 41参考文献 42水闸课程设计计算说明书1、 设计任务兴化闸为无坝引水进水闸,该枢纽主要由引水渠、防沙设施和进水闸组成,本次设计主要任务是确定义化闸的型式、尺寸及枢纽布置方案；并进行水力计算、防渗排水设计、闸室布置与稳定计算、闸室底板结构设计等,绘出枢纽平面布置图及上下游立视图.2、 设计根本资料2.1概述兴化闸建在兴化镇以北的兴化渠上,闸址地理位置见图 2-2-1.该闸的主要作用有防洪、灌溉和引水冲淤.防洪当兴化河水位较高时,关闸挡水,以预防兴化河水入侵兴化渠下游两岸农田,保护下游的农田和村镇.灌溉灌溉期引兴化河水北调,以灌溉兴化渠两岸的农田.引水冲淤在枯水季节,引兴化河水北上至下游的大成港,以冲淤保港.2.2规划数据义化渠为人工渠道,其剖面尺寸如图2-2所示.渠底高程为0.5m,底宽50.0m,两岸边坡均为1:2.该闸的主要设计组合有以下几方面：11.8图2-2 兴化渠剖面示意图(单位：m>孔口设计水位、流量根据规划要求,在灌溉期由兴化闸自流引兴化河水灌溉,引水流量为 300m3/s,此时闸上游水位为7.83m,闸下游水位为7.78m；在冬季枯水季节由兴化闸自流引水送至下游大成港冲淤保港,引水流量为 100m3/s,此时相应的闸上游水位为7.44m,下游为7.38m.闸室稳定计算水位组合设计情况：上游水位10.3m,浪高0.8m,下游水位7.0m.校核情况：上游水位10.7m,浪高0.5m,下游水位7.0m.消能防冲设计水位组合消能防冲的不利水位组合：引水流量为 300m3/s,相应的上游水位10.7m,下游水位为7.78m.下游水位流量关系下游水位流量关系见表2-2-1.

表2-2-1 下游水位流量关系Q(nl/s)0.050.0100.0150.0200.0250.0300.0H下〔m7.07.207.387.547.667.747.782.3地质资料闸基土质分布情况根据钻探报告,闸基土质分布情况见表 2-3-1表2-3-1 闸基土层分布层序高程〔nj〕土质情况标准员入击数〔击〕I11.75〜2.40重粉质壤土9〜13n2.40〜0.7散粉质壤土8m0.7〜-16.7坚硬粉质粘土〔局部含铁铤结核〕15〜212.3.2闸基土工试验资料根据土工试验资料,闸基持力层为坚硬粉质粘土,其内摩擦角 4=190,凝聚力C=60.0Kpa；天然孔隙比e=0.69,天然容重丫=20.3KN/m3比重G=2.74,变形模量E0=4.0X104KP&建闸所用回填土为砂壤土,其内摩擦角4=260,凝聚力C=Q天然容重丫=18KN/m3混凝土的弹性模量Eh=2.3X107KPa2.4闸的设计标准根据<水闸设计标准>SL265-2001,兴化闸按ID级建筑物设计.2.5其它有关资料闸上交通根据当地交通部门建议,闸上交通桥为单车道公路桥,按汽-10设计,履带-50校核.桥面净宽为4.5m,总宽5.5m,采用板梁式结构,见图2-5-1,每米桥长约重80KN

55550.0图2-5-1 交通桥剖面图 〔单位：cm〕该地区“三材〞供给充足.闸门采用平■面钢闸门,尺寸自定,由丁厂设计加工制造.该地区地震烈度设计为6度,故可不考虑地震影响.该地区风速资料不全,在进行浪压力设计时,建议取Ll=10hl计算.3、枢纽布置兴化闸为无坝引水进水闸.整个枢纽主要由引水渠、防沙设施和进水闸等组成.3.1防沙设施闸所在河流为少泥沙河道,故防沙要求不高,仅在引水口设拦沙坎一道即可.拦沙坎高0.8m,底部高程0.5m,顶高程1.3m,迎水面直立,背流坡为1:1的斜坡,其断面见图3-1:图3-图3-1 枢纽布置图3.2引水渠的布置兴化河河岸比拟坚稳,引水渠可以尽量短〔大约 65m,使兴化闸靠近兴化河河岸.为了保证有较好的引水效果,引水角取350,并将引水口布置在兴化河凹岸顶点偏下游水深较大的地方.为了减轻引水口处的回流,使水流平顺的进入引水口,引水口上、下游边角修成圆弧形.引水渠在平面上布置成不对称的向下游收缩的喇叭状,见图3-1.3.3进水闸布置进水闸〔兴化闸〕为带胸墙的开敞式水闸.共5孔,每孔净宽5.0m.胸墙底部高程为8.1m,闸顶高程为11.8m,闸门顶高程为8.3m.闸室段布置闸底板为倒H型钢筋混凝平底板,缝设在底板中央.底板顶面高程为0.5m,厚1.0m,其顺水流方向长16m闸墩为钢筋混凝土结构,顺水流方向长和底板相等,中墩厚1.1m,边墩与岸墙结合布置,为重力式边墙,既挡水,乂挡土,墙后填土高程为11.8m.闸墩上设有工作门槽和检修门槽.检修门槽距闸墩上游边缘1.7m,工作门槽距闸墩上游边缘5.29,胸墙与检修门槽之间净距为2.59.闸门采用平面滚轮钢闸门,尺寸为4.8mx7.8m.启闭设备选用QPQ-次25卷扬式启闭机.工作桥支承为实体排架,由闸墩缩窄而成.其顺水流长2.3m,厚0.5m,底面高程11.8m,顶面高程16.5m,排架上设有活动门槽.公路桥设在下游侧,为板梁式结构,其总宽为5.5m.公路桥支承在排架上,排架底部高程8.5m.上游连接段布置铺盖为钢筋混凝土结构,其顺水流方向长 20m,厚0.4m.铺盖上游为块石护底,一直护至引水口.上游翼墙为浆砌石重力式反翼墙,迎水面直立,墙背为1:0.5的斜坡,收缩角为15°,圆弧半径为6.6m.墙顶高程为11.0m,其上设0.85m高的混凝土挡浪板.墙后填土高程为10.8m.翼墙底板为0.6m厚的钢筋混凝土板,前X1.2m,后剧:长0.2m.翼墙上游与铺盖头部齐平.翼墙上游为十砌块石护坡,每隔12m设一道浆砌石格现.块石底部设15cm的砂垫层.护坡一直延伸到兴化渠的入口处.下游连接段布置闸室下游采用挖深式消力池.其长为23m,深为0.5m.消力池的底板为钢筋混凝土结构,其厚度为0.7m.消力池与闸室连接处有1m宽的小平台,后以1:4的斜坡连接.消力池底板下按过滤的要求铺盖铺设厚 0.3m的砂、碎石垫层,既起反滤、过渡作用,乂起排水作用.海漫长26m水平设置.前10m为浆砌块石,后16m为十砌块石,并每隔8m设一道浆砌石格现.海漫末端设一构造防冲槽.其深为1.0m,边坡为1:2.槽内填以块石.由于土质条件较好,防冲槽下游不再设护底.下游翼墙亦为浆砌石重力式反翼墙.迎水面直立,墙背坡度为 1:0.5,其扩散角为10°,圆弧半径为4.8m.墙顶高程为8.5m,其上设高0.8m的挡浪板,墙后填土高程为8.0m.下游翼墙底板亦厚0.6m钢筋混凝土板,其前趾长1.2m,后趾长0.2m.翼墙下游端与消力池末端齐平.下游亦采用十砌块石护坡,护坡至9.8m高程处.每隔8m设一道浆砌石格现.护坡延伸至与防冲槽下游端部齐平.4、水力计算水力设计主要包括两方面的内容,即闸孔设计和消能设计.4.1闸孔设计闸孔设计的主要任务：确定闸室结构形式、选择堰型、确定堰顶高程及孔口尺寸.闸室结构形式该闸建在人工渠道上,故宜采用开敞式闸室结构.在运行中,该闸的挡水位达10.3m〜10.7m,而泄水时上游水位为7.44m〜7.83m,挡水位时上游最高水位比下游最高水位高出 2.87m,故拟设设置胸腔代替闸门挡水,以减小闸门高度,减小作用在闸门上的水压力,减小启门力,并降低工作桥的高度,从而减少工程费用.综上所述：该闸采用带胸墙的开敞式闸室结构.堰型选择及堰顶高程确实定该闸建在少泥沙的人工渠道上,宜采用结构简单,施工方便,自由出流范围较大的平底板宽顶堰.考虑到闸基持力层是坚硬粉质粘土,土质良好,承载水平大,并参考该地区已建在工程的经验,拟取闸底板顶面与兴化渠渠底齐平,高程为0.5m.孔口尺寸确实定(1)初拟闸孔尺寸.该闸的孔口必须满足引水灌溉和引水冲淤保港的要求.

1)引水灌溉上游水深 H=7.83-0.5=7.33m下游水深 hs=7.78-0.5=7.28m引水流量 Q=300m3/sA=(b+mH)H=(50+A=(b+mH)H=(50+2V=300/473.96=0.633X7.33)X7.33=473.96m30.360.330.360.3850.96 .2 9.81 7.35^=25.55m2)引水冲淤保港上游水深 H=7.44-0.5=6.94m下游水深 h=7.38-0.5=6.88m引水流量 Q=100m3/s上游行近流速V0=Q/AA=(b+mH)H=(50+2 X6.94)X6.94=443.3V0=Q/A=100/443.3=0.23m/s<0.5m/s,可以忽略不计,贝Uhs/Ho=6.88/6.94=0.99>0.8, 故届淹没出流.查SL265-2001表A・0-1-2,得淹没系数s=0.36H0=H+ aV02/2g (取a=1.0)=7=7.33+0.6332/2X9.8=7.35mhs/Ho=7.28/7.4=0.99>0.8,故届淹没出流.查SL265-2001表A・0•1-2,淹没系数 S=0.36由宽顶堰淹没出流公式Q=；LmBo、2gH°^对无坎宽顶堰,取m=0.385,假设侧收缩系数&=0.96,那么01=_Q01=B01m2gHo/22mHO2mHOH=6.94m同样取m=0.385,假设侧收缩系数&=0.96,那么得BB02=3了sm2gHo210030.360.3850.96.29.816.94'=9.28m比拟1)、2)的计算结果,B02VB01,可见引水灌溉情况是确定闸孔尺寸的控制情况,故闸孔净宽B0宜采用较大值25.55m.拟将闸孔分为 5孑L,取每孔净宽为 5.0m,那么闸孔实际总净宽为 B0=5X5.0=25.0m.由丁闸基土质条件较好,不仅承载水平较大,而且坚硬、紧密.为了减少闸孔总宽度,节省工作量,闸底板宜采用整体式平■底板.拟将分缝设在各孔底板的中间位置,形成倒H型底板.中墩采用钢筋混凝土结构,厚1.1m,墩头、墩尾均采用半圆形,半径为0.55m.(2)复核过闸流量. 中闸孔侧收缩系数：勺=1-0.171/1-一^“N—<b°+dzj\'b0+dz边闸孔侧收缩系数： 祁=1-0.171乂1 -0——•——y——b0+£+原 h+d+bb< 2 )\ 2bb=(7.35x2)+50-(5x5+1.1x4)=35.3m,b°=5m,dz=1.1m带入求得:z=0.971,心=0.911那么有-=顼N-1)七=OS(5一1)0.9」七0.959查表可得,对丁无坎平■底宽顶堰, m=0.385,贝UQ=%m位侦Sh"3=0.36〉0.3850.95925泠9.81乂7.353/2=29329m3/sQ实-QQQ实-QQ100%293.29-300300100%=2.24%<5%实际过流水平满足引水灌溉的设计要求.因此,该闸的孔口尺寸确定为：共分5孑L,每孔净宽5.0m,2个中墩各厚1.1m,

闸孔总净宽为25.0m,闸室总宽度为29.4m4.2消能防冲设计消能防冲设计包括消力池、海漫及防冲槽等三局部.消力池的设计上下游水位连接形态的判别,闸门从关闭状态到泄流量为300m3/s往是分级开启的.为了节省计算工作量,闸门的开度拟分三级,流量50m/s;待下游的水位稳定后,增大开度至150m3/s,待下游的水位稳定后,增大开度至300mVs03•当泄流量为50m/s时：上游水深H=10.7-0.5=10.2m下游水深可采用前一级开度(Q=0时的下游水深,ht=7.0-0.5=6.5m— 一 一 一 2A=(BmH)H=(50210.2)10.2=718.08mv0=Q=50=0.070m/s上游行近流速 A718.08 <0.5m/s,可忽略不计.e—=0.043假设闸门的开度e=0.44m,H<0.65,为闸孔出流.查阅<水力学>课本P329可知垂直收缩系数£=0.609,那么有:hc孔=；*e=0.6090.44=0.27mhc一1=1.356m0.21必(一1=1.356m_I_V1 3~2卜9.81927.''hc<t=6.5m,故为淹没出流t ~hct ~hcc''由H-hc6.5-1.57410.2-1.574=0.582查表的淹没系数=0.533,因此有Q=L」1B°e.2gH0」1=0.60-0.176<=0.602H (式中,u1为孔流流量系数)故Q=0.5330.602250.44 29.8110.2=49.96m3/s3该值与要求的流量50m/s十分接近,故所假定的闸门开度e=0.44正确此时,跃后水深1.356m<ht=6.5m,故发生淹没式水跃.以同样的步骤可求得泄水量150m7s、300mVs时的闸门开度、跃后水深,并可判别不同泄水量时的水面连接情况,结果列如下表：表4-2 水面连接计算Qezhchcht连接情况150.00.440.6090.2681.8566.5淹没式水跃2150.0r1.26「0.6160.77712.2556.7淹没式水跃3300.02.890.6241.8031.0367.04淹没式水跃2〕消力池的设计a〕 、消力池池深：由表4-2可见,在消能计算中,跃后水深均小丁相应的下游水深,出闸水流已发生了淹没水跃,故从理论上讲可以不必建消力池.但是为了稳定水跃,通常需建一构造消力池.取池深d=0.5m.b〕 、消力池长度：根据前面的计算 ,以泄流量300m^'s作为确定消力池长度的计算依据.略去行进流速V0,贝U:T0=H+d=10.2+0.5=10.7mhc=! 1°c,-.-::"°L一.a=q2/2g中2 ,q=10.20,中=0.95:=5.88hc=0.77hc=业[Ji十~8^一1]=4.88m2 ghc3rr水跃长度LJ=6.9(hc-hc)=6.9X(4.88-0.77)=28.4m消力池与闸底板以1:4的斜坡段相连接,LS=dp=0.5X4=2.0m,那么消力池长度Lsj为LSJ=LS+6LJ=2.0+0.75X28.4=23.3m6—长度校正系数(0.7〜0.8)取消力池长度为21.5m.c〕、消力池底板厚度计算:t=K1qwh式中一K消力池底板厚度计算系数,可采用(0.15〜0.20)Ki取0.175Q=300/(25+4.4)=10.2m3/(sm)H=10.7-7.78=2.92mt=0.73m由丁消力池的池底板厚范围(0.5〜1.2)所以取消力池的池底板厚为 0.8m,前后等厚.在消力池底板的后半部设排水孔,孔径10cm,间距2门呈梅花行布置,孔内填以砂,碎石.消力池与闸底板连接处留有 1米的平台,以便更好地促成出闸水流在池中产生水跃.消力池在平面上呈扩散状,扩散角度 10°.海漫的设计海漫的长度为：Lp=Ks.q.?q=300/ 〔25.0+4.4+tg10°X(23+1)X2〕=7.92m3/(sm)H=10.7-7.78=2.92mKs为海漫长度计算系数,取Ks为7.0Lp=7.0,7.92..2.92=25.75m取海漫的长度为26.0m.海漫的布置和结构.由丁下游水深较大,为了节省开挖量,海漫布置成水平的.海漫使用厚度40cm的块石材料,前10m用浆砌块石,后16m采用干砌块石.浆砌块石海漫上社排水孔,干砌块石上社浆砌块石格梗,格梗断面尺寸为40cn^60cm海漫底部铺设15cm厚的砂粒垫层.防冲槽的设计1)海漫末端河床冲刷深度为d=1.1(如s)海漫末端的平■均宽度B"=1/2(50+50+2X2X7.04)=64.08mQ=300/64.08=4.68m3.(sm)比照拟紧密的黏土地基,且水深大丁3m[]可取为1.1m/s,h/=7.04m,那么：d=1.146^-7.04=-2.36m1.1dy.,表示海漫出口不形成冲刷坑,理论上可以不建防冲槽.但为了保护海漫头部,故在海漫末端一防冲槽.2〕防冲槽的构造.防冲槽为到梯形断面〔见图4-2-1〕.其底宽1.0m,深1.0m,边坡1:2,槽中抛以块石.综上所歹0其布置图如下列图4-2-1:图4-2-1 消力池、海漫、防冲槽布置 〔单位：cnj〕5、防渗排水设计5.1地下轮廓设计对丁黏土地基,通常不采用垂直板桩防渗.故地下轮廓主要包括底板,防渗铺盖和板桩.底板底板既是闸室的根底,乂兼有防渗、防冲刷的作用.它既要满足上部结构布置的要求,乂要满足稳定及本身的结构强度等要求.1〕底板顺水流方向的长度L.为了满足上部结构布置的要求,L必须大丁交通桥宽、工作桥宽、工作便桥宽及其之间间隔的总和,即L约为12.0m.从稳定和地基承载力的要求考虑,L可按经验公式估算L=〔H+2h+a〔1+0.1△H〕K由于H=10.2m,2h=0.5m,a=0.5m,△H=3.7m,K=1.0,WJL=15.34m综上所述,取底板顺水流方向长度L为16m2〕底板厚度d.根据经验,底板厚度为〔1/5—1/7〕单孔净跨,初拟d=1.0mo3〕底板构造.底板采用钢筋混凝土构造,混凝土为150#.上下游两端各设0.5m深的齿墙嵌入地基.底版分缝中设以“V'型铜止水片.铺盖铺盖采用钢筋混凝土结构,其长度一般为2-4倍闸上水头或3-5倍上下游水位差,拟取20m铺盖厚度为0.4m.铺盖上游端设0.5m深的小齿墙,其头部不再设防冲槽.为了预防上游河床的冲刷,铺盖上游设块石护底,厚0.3m,其下设0.2m厚的砂石垫层.侧向防渗侧向防渗主要靠上游翼墙和边墩.上游翼为曲面式反翼墙,收缩角取 15:延伸至铺盖头部以半径为6.6m的圆弧插入岸坡.排水、止水为了减小作用丁闸底板上的压力,在整个消力池底板下部设砂砾石排水,其首部紧抵闸底板下游齿墙.闸底板与铺盖、铺盖与上游翼墙、上游翼墙与边墙之间的永久性缝中,均设以铜片止水.闸底板与消力池、消力池与下游翼墙、下游翼墙与边墩之间的永久性分缝,虽然没有防渗要求,但为了预防闸基土与墙后填土被水流带出,缝中铺贴沥宵油毛毡.防渗长度验算1〕 闸基防渗长度.必须的防渗长度为L=CH•*H=3.7m当反滤有效时,C=3;当反滤失效时,C=4因此L=11.1—14.8m实际闸基防渗长度L=0.4+0.5+0.7+19+1.1+1.0+0.7+13+0.7+1.0+0.5=38.6mL>L,满足要求.2〕 绕流防渗长度.必须的防渗长度为L=C*H△H=3.7m,C=7〔回填土为砂土,且无反滤〕,因此L=25.9m实际防渗长度L=20+16=36.7mcos15

L,>L,满足防渗要求其地下轮廓布置见下列图5-1-1:图5-1-1地下轮廓布置 〔单位：m>5.2渗流计算采用改良阻力系数法进行渗流计算.地下轮廓线的简化为了便丁计算,将复杂的地下轮廓进行简化.由丁铺盖头部及底板上下游两端的齿墙均浅,简化后的形式如下列图5-2-1:/T16II D-17,9I16L 2D 4图5-2-1 地下轮廓简化图 〔单位：m确定地基的有效深度根据钻探资料,闸基透水层深度很大.故在渗流计算中必须取一有效深度,代替实际深度.由地下轮廓线简化图知：地下轮廓的水平■投影长度 L=16+20=36m地下轮廓的垂直投影长度So=1.3m.L./So=36/1.3=27.7>5,故地基的有效深度Te=0.5Lo=18m〔图5-2-1〕.渗流区域的分段和阻力系数的计算过地下轮廓的角点、尖点,将渗流区域分成十个典型段. 1、8段为进出口段,3、6、二段为内部水平■段,2、4、5、7那么为内部垂直段.流段阻力系数为6段号STE进口段和出口段3&=1.5但T+044110.417.90.44680.517.40.448内部垂直段2, ," S'&=Incot1兀 4iTJ20.518.00.02841.118.00.06150.517.40.02970.517.40.029内部水平段fL-0.7(S+S2)♦—T3S1=0.5S2=1.1T=18.0L=20.01.0496S1=0.5S2=0.5T=17.4L=16.00.879表5-2-1各流段阻力系数为68那么；=寸-=2.9691渗透压力计算：1〕设计洪水位时：△H=10.3-7.0=3.3m.根据水流的连续条件,经过各流段的单宽渗流流量均应相等.a〕 任一流段的水头损失hi=也司,那么h1=0.50mh2=0.03mh3=1.16mh4=0.07mh5=0.03mh6=0.98mh7=0.03mh8=0.50mb〕进出口段进行必要的修正：进出口修正系数 '〔为■1=1.21-——:1 ToIS±12〔—〕+2〔二十0.059〕ITTT'=18.0mT=17.9mS=0.4m那么岗=0.34<1.0应予修正h1^P1h1=0.17m进口段水头损失的修正量为△h=0.50-0.17=0.33修正量应转移给相邻各段h2=0.03+0.03=0.06h3'=1.16+(0.33—0.03)=1.46m同样对出口段修正如下1：2=1.21 1 S+2(二+0.059)=17.4mT=17.4m S=0.5m那么P2=0.396<1.0,故亦需修正.出口段的水头损失修正为ha=E2ha=0.20m修正量△h=0.50—0.20=0.30mh7'=0.03+0.03=0.06mh6=0.98+(0.30—0.03)=1.25mc〕计算各角隅点的渗压水头：由上游出口段开始,逐次向下游从作用水头值△h中相继减去各分段的水头损失值,即可求得各角隅点的渗压水头值H1=3.3mH2=3.3-h1'=3.3-0.17=3.13mH3=H2-h2'm=3.13-0.06=3.07mH4=H3-h3'm=3.07-1.46=1.61mH5=H4-h4'm=1.61-0.07=1.54mH6=H5-h5'm=1.54-0.03=1.51mH7=H6-h6'm=1.51-1.25=0.26mH8=H7-h7'm=0.26-0.06=0.20mH9=H8-h8'm=0.20-0.20=0.00m

d〕作出渗透压力分布图：根据以上算得渗压水头值,并认为沿水平段水头损失呈线形变化,那么其渗透压力分布图,如图5-2-2:LHl3.D7由=3,3图5-2-2设计洪水位是渗透压力分布图 〔单位：m单位宽度底板所受渗透压力：1P1=-(H6+H7)X16X1=14.16t=138.77KN单位宽铺盖所受的渗透压力：P2=1(H3+H4)X20X1=46.8t=458.64KN2〕同样的步骤可计算出校核情况下的渗透压力分布,即△H=4.7-1.0=3.7mH1=3.70mH2=3.51mH3=3.45mH4=1.81mH5=1.74mH6=1.70mH7=0.30mH8=0.22mH9=0.00m根据以上计算作出渗透压力分布图,如图5-2-3:图5-2-3 校核洪水位是渗透压力分布图〔单位：m〕

单位宽度底板所受渗透压力：P；=l(H6+H7)X16X1=1X(1.70+0.30)X16X1=16.0t=156.8KNTOC\o"1-5"\h\z2 2单位宽铺盖所受的渗透压力：P2=1(H3+H4)x20X1=1X(3.45+1.81)X20X1=52.6t=515.48KN2 2抗渗稳定验算闸底板水平段的平均渗透坡降和出口处的平均逸出坡降闸底板水平段的平均渗透坡降为h140儿=上=——=0.088<[JX]=0.4〜0.5LX 16渗流出口处的平■均逸出坡降J为'j-加=蛭=0.44<[J0]=0.70〜0.80S0.5 0闸基的防渗满足抗渗稳定的要求.6、闸室布置与稳定计算6.1闸室结构布置闸室结构布置主要包括底板、闸墩、闸门、工作桥和交通桥等局部结构的布置和尺寸的拟定.底板底板的结构、布置、构造与上面的相同.6.1.2闸墩顺水方向的长度取与底板相同,取16m闸墩为钢筋混凝土结构,中墩厚均为1m.边缘与岸墙合二为一,采用重力式结构.闸墩上游局部的顶部高程在泄洪时应高丁设计或校核洪水位加平安超高；关门时应高丁设计或校核洪水位加波浪计算高度加平安超高.设计洪水位的超高计算： 1=10.3+0.8+0.7=11.8m校核洪水位的超高计算：'■2=10.7+0.5+0.5=11.7m取上述二者中的较大者,取为11.8m.闸墩下游局部的高度只要比下游最高水位适当高些,不影响泄流即可.可大大低丁上游局部的高度,而其上设有排架搁置公路桥.初拟定闸墩下游局部顶部高程为8.5m,其上设3根0.7mX0.67m,高1.8m的柱子,柱顶设0.7mX0.7m,长4.7m的小横梁,梁顶高程即为8.5+1.8+0.7=11.0.下游闸墩上搁置公路桥,桥面高程为8m,与两岸大堤齐平*.

闸墩上设检修门槽和工作门槽,检修门槽在上游,槽深为0.3m,宽0.2m,工作槽槽深为0.3m,宽0.6m.具体位置见图.闸墩上下游均为半圆形,其半径为0.55m.胸墙为了保证启吊闸门的钢丝绳不浸在水中,胸墙设在工作闸门的上游侧.胸墙顶与闸墩上游局部顶部同高取11.8m.胸墙底部高程应以不影响引水为准.▽zb=堰顶局程+堰顶下游水深+8=0.5+7.0+0.3=7.8m,取胸墙底部局程为8.1m.那么胸墙高度为3.7m.胸墙采用钢筋混凝土板梁式结构,简支丁闸墩上.上梁尺寸为 0.3mx0.5m,下梁尺寸为0.4mx0.8m,板厚20cm下梁下端的上游面做成圆弧形,以利过水工作桥LOO.QOW5-1-1门上松力作用胃1)启闭机选型.闸门采用平■面滚轮钢闸门,为滑动式,门顶局程应局出胸墙0.2m,即其局程为8.3m,门高7.8m,门宽5.4m.根据经验公式：G=0.073K1K>K5ALOO.QOW5-1-1门上松力作用胃A=42.12m；Hs=10.2m；对丁工作闸门,K=1.0,H/B=7.8/5.6=1.4,1<H/B<2,K2=1.0;Hs=10.2<60mK3=1.0.贝U门重G=14.87t=145.7KN,取门自重G=200KN初拟启门力Ff(0.1—0.2)P+1.2G,闭门力Fw(0.1—0.2)P-0.9G.其中G为闸门自重,P为作用在门上的总水压力,不计浪压力的影响,作用在每米宽门上游面的水压力,作用在每米宽门上游面的水压力和门上总的水压力为:P上=1/2X9.8X(2.6+10.2) X7.6=476.7kN;P下=1/2X6.5X6.5X9.8=207.0kN,P=〔P上-p下〕x5.0=1363.5kNFg=0.10X1363.5+1.2X200=376.4kNFw=0.10X1363.5-0.9X200=-43.65kNFw>0,表示闸门不能靠自重关闭,需加压10kN重块帮助关闭.那么闸门自重为G=200+10=210K根据计算所需的启「［力Fc=376.4kN,初选双调点手摇电动两用卷扬式启闭机(上海重型机械厂产品)QPQ-2<25.其机架外轮廓宽J=1962mm2〕工作桥的尺寸及构造.〔见图6-1-2〕工作桥的宽度不仅要满足启闭机布置的要求,且两侧应留有足够的操作宽度. B蛇闭机宽度+2X栏杆柱宽+2X栏杆外富裕宽度=1.962+2X0.8+21小 __ 1in __L 1 M 1 JX0.15+2X0.05=3.962m.1~ ~I- 故取工作桥净宽4.0m.工 作桥为板梁式结构.预制lm 罚」 装配.两根主梁高0.8m,观-1工作蝠虹 宽0.35m,中间活动铺板厚6cm为了保证启闭机的机脚螺栓安置在主梁上,主梁间的净距为 1.5m.在启闭机机脚处螺栓处设两根横梁.其宽30cm高50cm工作桥设在实体排架上,排架的厚度即闸墩门槽处的颈厚为50cm排架顺水方向的宽度为2.3m.排架的高程为：胸墙壁底缘高程+门高+富裕高度=8.1+7.8+0.6=16.5m.在工作桥的下游侧布置公路桥,桥身结构为钢筋混凝土板梁结构,桥面总宽为4.0m.检修便桥为了便丁检修、观测、在检修门槽处设置有检修便桥.桥宽1.5m.桥身结构仅为两根嵌置丁闸墩内的钢筋混凝土简支辆.梁高40cm宽25cm梁中间铺设厚6cm的钢筋混凝土板.交通桥在工作桥饿下游侧布置公路桥,桥身结构为钢筋混凝土板梁结构,桥面总宽5.5m.其结构构造及尺寸见本章第一节.6.2闸室稳定计算取中间的一个独立的闸室单元分析,闸室结构布置见图 6-2-1:

II1,811,0\/8.S图6-2-1 闸室结构布置图 〔单位：m荷载计算1〕完建期的荷载.完建期的荷载主要包括闸地板重力G、闸墩重力G、闸门重力G、胸墙壁重力G、工作桥及启闭机设备重力G、公路桥重力G和检修便桥重力G、取混凝土、钢筋混凝土的容重为25KN/m底板重力为:G=16X1.0X12.2X25+1/2X(1+1.5)X0.5X12.2X25X2=5261.3KN闸墩重力：每个中墩重G'=(0.5X3.14X0.552X11.3X25)+(0.5X3.14X0.552X8.0X25)+(4.2X1.1X11.3X25)+(2.3X1.1X11.3X25)+(2.3X4.7X25)+(8.4X1.1X8X25)+(3X0.67X0.7X1.8X25)+(4.7X0.7X0.7X25)-(2X0.3X0.2X11.3X25)-(2X0.3X0.6X11.3X25)=4217.6KN每个闸室单元有两个中墩,贝U: G=2G'=8435.2KN闸门重力为：G=200X2=400.0KN胸墙重力为：G=0.3X0.5X10X25+0.4X0.8乂10X25+0.2X(3.7-0.4-0.3)X10X25=267.5KN工作桥及启闭机设备重力如下工作桥重力：G'=2X0.92X0.35X12.2X25+0.5X(0.08+0.12)X0.9X12.2X2X25+0.15X0.12X12.2X2X25+0.06X1.3X12.2X25=286.1KN考虑到栏杆及横梁重力等,取:G5‘=350.0KNQPQX25启闭机机身重40.7KN混凝土及电机重,每台启闭机重48.0KN,启闭机重力G 5=2X48.0KN=96.0KNG 5=G‘5+G\=350.0+96.0=446KN公路桥重力：公路桥每米重约 80KN,考虑到栏杆重,那么公路桥重为：G6=80X12.2+50=1026.0KN检修便桥重力：G=0.25X0.4X10.0X25X2+0.06X1.5X10X25=72.5KN考虑到栏杆及横梁重力等,取:G7=135.0KN

完建情况下作用荷载和力矩计算见下表 6-2-1:表6-2-1 完建情况下作用荷载和力矩计算表〔对底板上端B点求力矩〕部位重力(KN)力臂〔m〕力矩(KN•m)\/底板5261.38.042090.4闸墩(1)268.40.3285.89(2)2542.62.656737.9(3)1496.25.908827.6(4)3938.011.2544302.5(5)190.015.682979.2工作闸门400.05.792316.0工作桥350.05.902065.0启闭机96.05.90566.40公路桥1026.012.2512568.5检修便桥135.01.80243.0胸墙267.54.791281.3合62〕设计洪水情况下的荷载.在设计洪水情况下,闸室的荷载除此之外,还有闸室内水的重力、水压力、扬压力等.闸室内水重：W=4.69X9.8x10X9.8+7.6X0.8x10X9.8+6.5x10X9.91X9.8=4504.3+595.8+6312.7=1141.8KN水平水压力：首先计算波浪要素.有设计资料知：ht=0.8m,Li/h三10,上游H=9.8m,那么上游波浪线壅局为：2兀h,2 2兀H兀0.82 xl2兀x9.8h0 Lcth—h0 = cth =0.25mLi L|88

波浪破碎的临界水深:Hij^L波浪破碎的临界水深:Hij^L*4兀 Ll-2hlHij in 0.94m4兀 8.0—2兀 0.8可见,上游平均水深大丁Li/2,且大丁Hj,故为深水波.因此：Pi=0.5X4X9.8X(4+0.25+0.8)X12.2+0.5X6X9.8X(4+10)X12.2=1207.6+5021.5=6229.1KN(t)P2=0.5X9.8X(8.33+9.75)X1.5X12.2=1610.6KN(t)P3=0.5X7.5X73.5X9.8X12.2=3452.9KN(—)P4=0.5X9.8X(7.5+8.44)X0.7X15.2=586.7KN(—)浮托力：F=7.7X9.8X16X12.2+2X0.5X(1.0+1.5)X0.5X9.8X12.2=14879.2KN(f)渗透压力：U=0.30X9.8X16X12.2+0.5X1.22X16X9.8X12.2=787.45+1549.50=1735.3KN(f)G:*?*&FlT—MTG9mGI&V0JBG.OBPi715kPa■赤kPa'V-fr,5A-0.5f\T.D巨.二一.1_・1_Mgl真-IG:*?*&FlT—MTG9mGI&V0JBG.OBPi715kPa■赤kPa'V-fr,5A-0.5f\T.D巨.二一.1_・1_Mgl真-I图6-2-2设计洪水位时荷载图表6-2-2 设计洪水情况下荷载和力矩计算对 B点取矩仙载名称竖向力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(nj)力矩〔kN.m〕备注一\/闸室结构重6表6-2-1上游水压力1207.65021.51610.69.184.070.7311085.820437.51175.7下游水压力3452.9586.73.20.3411049.3199.5浮托力14879.28.0119033.6渗透压力534.81200.58.05.334278.46398.7水重力4504.3595.86312.72.355.0911.0510585.13032.669755.3合计27383.816614.56759.74039.6240185.6140959.510769.3(J)2720.1(t)99226.1(\)3〕校核洪水位情况的荷载.校核洪水位情况时的荷载与设计洪水位情况的荷载计算方法相似.所不同的是水压力、扬压力是相应校核水位以下的水压力、扬压力.闸室内水重：Pv=4.69x10.2x10X9.8+7.6x0.8x10X9.8+6.5x10X9.91x9.8=4688.1+595.8+6312.7=11596.6KN水平水压力：首先计算波浪要素.在校核水位下： ht=0.5m,Li=5.0m,h°=0.16m,Hj=0.59m上游百=10.2m,故为深水波.因此：Pi=0.5X2.5X9.8X(2.5+0.16+0.5)X12.2+0.5X(2.5+10.4)X7.9X9.8X12.2=472.3+6092.2=6564.5KN

B=0.5X9.8X(8.53+9.94)X1.5X12.2=1646.9KN(t)吗=0.5X7.6X7.6X9.8X12.2=3452.9KN(—)P4=0.5X9.8X(7.5+8.47)X0.6X12.2=590.4KN(—)浮托力：F=7.7X9.8X16X16.2+0.5X(1.0+1.5)X0.5X9.8X12.2=14879.2KN(f)渗透压力:U=0.34X9.8X16X12.2+0.5X1.36X16X9.8X12.2=630.5+1320.5=1951.0KN(f)校核洪水情况下的荷载图见(图6-2-3),设计洪水情况下的荷载计算见 (表6-2-3,设计洪水情况下荷载和力矩计算对 B点取矩)V10,3时V10,3时3图6-2-3校核洪水位时荷载图仙载名称竖向力〔kN〕水平■力〔kN〕力臂〔m力矩〔kN.m〕备注一—\/闸室结构重6表6-2-1上游水压力472.36092.21046.910.454.640.734935.528267.81202.2下游水压力3452.9590.43.20.3411049.3200.7浮托力14879.28.0119033.6渗透压力630.51320.58.05.335044.07038.3水重力4688.1595.86312.72.355.0911.0511017.03032.669755.3合计27567.616830.28211.44043.3242324142365.910737.4(J)4168.1(t)99958.1(\)表6-2-3校核洪水情况下荷载和力矩计算对 B点取矩稳定计算1〕完建期闸室基底压力计算由表6-2-1可知,工G=15971KN£M=124113.6KN.m,另外,B=16mA=16X12.2=195.2m2,那么e=16-15971=0.229m(偏上游)2124113.6maxPmin15971 _6x0.229 88.8maxPmin(一16)一74.79(下游端)地基承载力验算.由上可知p地基承载力验算.由上可知p=2一一、1 —一、 (Pma+Rin)=1(88.85+74.79)=88.12kPa2持力层为坚硬粉质粘土,N63.5=15〜21击,查表得地基允许承载力R=350kPa由于根底的宽度远大丁3m,故地基允许承载力应修正.R1=R.mBS(B-3)mDP(D-1.5)

B=8m;D=1.5m;为平安起见,取m=0.2,mc=1.0;=(^1E=(2.74—M9.8=10.09kN/m3(浮容重)1e1其中:10.69R1=350+0.2X10.09(8-3)+1.0X10.09(1.5-1.5)=360.1kPaR]>P"地基承载力满足要求.不均匀系数计算.由上可知PmaxPmin=1.187<2.5基地压力不均匀系数满足要求.=2.66 []=3.52〕设计洪水情况,闸室地基压力计算.由表6-2-2可知：E=2.66 []=3.52•皿穿=-1.21m(偏上游)99226.1maxPmin=10769.3(1±6x1.2、80.20(上游端)1— 16“30.14(下游端)195.2地基承载力验算.由上可知-1P=12(Pax+Pmin)=55.17kPa<R地基承载力满足要求.不均匀系数计算.由上可知EM=99226.1KN.n)那么PmaxP；

但根据SD133-84附录五的规定,对丁地基良好,结构简单的中型水闸, 国的采用直可以适当的增大.本闸闸基土质良好;在校核洪水位情况下, 【2可以采用3.5.故基地压力不均匀系数满要求.闸室抗滑稳定分析：临界压应力Pkp=ABtg'2c(1tg:)其中A=1.75; =10.09kN/m3;B=16m,'=19°;c=60kPa.Pkp=258.5kPa＞Pmax=81.20kPa,故闸室不会发生深层滑动,仅需作表层抗滑稳定分析.tg°'Gc°AKc= : 'H其中：中.取0.9平=17.1c0取lc=20.0kPa.由丁本闸齿墙较浅,可取A=29.2n2,3那么=1.87KJ-1.252720.1tg17.1=1.87KJ-1.252720.1闸室抗滑稳定性满足要求.3)校核洪水情况闸室基底压力计算.由表6-2-3可知,EG=10737.4KN,£M=99958.1KN.m16e=—2ma16e=—2maxPmin =-1.31〔偏下游〕99958.1〔1一6x1.31〕=82.03〔上游端〕'一16〕一27.98〔下游端〕地基承载力验算.由上可知P=1(Pmax+Pnin)=55.0kPa＜〔R】2地基承载力满足要求.不均匀系数计算.由上可知门=4=2.93＜【祯=3.5rmin基地压力不均匀系数不满.但根据SD-133-84附录5的规定,对丁地基良好,结构简单的中型水闸,・■以采用3.0,在校核洪水位情况下,*I可以采用3.5.故基地压力不均匀系数满要求

闸闸室抗滑稳定分析:临界压应力=1.73.KJ-1.10tg17.1 10=1.73.KJ-1.104168.1闸室抗滑稳定性满足要求.7、闸室结构设计7.1闸墩设计8525闸墩为钢筋混凝土结构,中墩厚1.1米,闸墩长与底板顺水流方向相同为16米,边墩与暗墙合而为一,采用重力式.闸墩上设置两道闸门工作闸和检修闸.工作闸门槽距闸墩上游端5.29米,工作闸门槽深0.3米,槽宽0.6米.闸墩上下游两端是0.55米的半圆8525在闸墩的上游端设置检修闸门.检修闸门距离上游端 1.7米处.槽宽0.2米,槽深0.3米.下有不设置检修门.闸门设置在底板上,其底部高程是 0.5米,上游闸墩底部高程为11.8米,下游闸墩顶部高程是为8.5米,由上一节在计算知道在校核洪水位情况下水平■方向上的水压力最大,这时门槽颈部应力计算不利情况,故门槽应力计算选校核洪水情况为计算情况.闸墩底部截面上的纵向正应力要求不出现拉力力,而最大拉应力也要小丁混凝土的容许抗压强度.我们计算中发现情况符合.故闸墩不必配置纵向受力钢筋,但要配置构造钢筋.增强闸墩与底板的连接,预防温度变化对闸墩不利影响.竖向配置情况是,配置中12的钢筋,每米3根.其下插入底板50cm水平方向采用中8的分布钢筋.在门槽出的配筋也是配置构造钢筋,配置中12的钢筋问距与闸墩的一致.浇注100标号的混凝土作筑坝材料.7.2底板结构计算采用弹性地基梁法对底板进行结构计算.闸基的地基反力计算max_15971一60.229 88.85〔上游端〕Pm〞一195.2〔一*16〕一74.79〔下游端〕在上一节中计算地基应力Pmax、Pmin时,求的是齿墙底部基底的应力,而不是底板底部基底应力,故尚应重新计算地基反力.1〕完建期.完建期内无水平■荷载,故在上一节中相应的地基应力就等丁地基反力,可以直接运用,即fan=88.85kPa 〔上游端〕amin=74.79kPa 〔下游端〕2〕校核洪水情况.此时有水平力作用,需要重新计算地基反力,见表7-3-1..善_982736=-1.15m〔偏下游〕2 10737.4max10737.4J6妇.15\.min= 1士 I16号2.2[ 16J= 78.80kPa 〔下游端〕一 31.20kPa 〔上游端〕仙载名称计算式竖向力水平■力力臂力矩备注一J\/闸室结6表6-2-1上游水压力0.5X2.5X9.8X(2.5+0.16+0.5)X12.20.5X(2.5+10.4)X9.8X7.9X12.20.5X(8.51+9.27)X9.8X1.0X12.2472.36069.210979.954.140.494699.425221.7537.5下游水压力0.5X9.8X7.62X12.20.5X(7.5+7.77)X9.8X0.1X12.23452.9100.82.60.18977.510.1浮托力14879.28.0119033.6表6-2-3渗透压力630.51320.58.05.335044.07038.3表6-2-3闸室内水重力11596.683804.9合计27567.616830.27661.53552.9238377.1140103.510737.4(J)4108.6(t)98273.6(\)校核洪水时荷载、力矩计算表〔对底板底面上游A点求矩〕表表7-3-1不平■衡剪力及剪力分配以胸墙与闸门之间的连线为界,将闸室分为上、下游段,各自承受其分段内的上部结构重力和其他荷载.TOC\o"1-5"\h\z不平衡剪力.对完建期、校核洪进行计算.不平■衡剪力值见表 7-3-2不平衡剪力的分配,截面的形心轴至底板底面的距离如图 7-3-1所示,即一一 11.351.012.20.621.111.35( 1.0)f= 2 =4.5m1.021.111.3■Q2 3 2 13.底=——L(—f-fn—n)J3 3n=f—d=4.5—1.0=3.5m:12.2c.L= =6.1m2TOC\o"1-5"\h\z3 2 1 3J12.21.031.012.2(2.2-0.6)2 1.111.3312 12211.31.1(—-3.5) 2=606m4AQ底=—L(2f3—f2n+】n3)=0.04AQJ3 3那么AQ墩=(1-0.04AQ)=0.96AQ每个闸墩分配不平■衡剪力为【Aq=0.48AQ2

表7-3-2 不平■衡剪力计算表单位：KN仙载名称完建情况下校核洪水情况下上游段下游段小计上游段下游段小计闸墩底板胸墙公路桥工作桥检修便桥闸门启闭机3357.85077.48435.23357.85077.48435.21672.93588.45267.31672.93588.45267.3267.5267.5267.5267.5结1026102610261026构175175350175175350重135135135135力40040040040048.048.096.048.048.096.05656.10314.159715656.210314.15971288水重力5283.96312.711596.6扬压力-6091.5-10738.7-16830.2地基反力-5789-10182-15971-2495.1-8242.1-10737.2小平■衡力132.8(f)132.8(J)0.02353.5(1)2353.3(f)0.2(1)小平衡剪力132.8(n132.8(f)0.02353.4(f)2353.4(1)0.0板条上荷载的计算1)完建期板条荷载见图7-3-2(a)(1)上游段:均布荷载16729 0.04勺328q= 一5.49122 5.49122=24.90KN/m( J)闸墩处的集中荷载-3357.5267.5175135480.96132.825.49n225.49n25.49=351.1KN/m((2)下游段:均布荷载3588.3588.40.04132.8

q= + =27.94KN/m(J)10.5112.2 10.5112.2闸墩处的集中荷载- 5077.41026175400480.96132.8P= 10.51210.512=313.9KN/m(q=2丈gt=313.9KN/m(q=2丈gthPatj—28-3?^P?图7-3-2板条荷载图(a)完建期；(b)校核洪水情况2)校核水位情况的板条荷载见图7-3-2(b)(1)上游段：均布荷载1672.9 5283.9 6091.5q= ■ -5.4912.25.49105.4912.20.042353.45.4912.2=28.87KN/mJ)闸墩处的集中荷载P=闸墩及其上部结构的重力-均布荷载中多计算的闸墩处的水重力-不平衡剪力的分配值,即- 3357.8267.517513548 5283.9 …0.962353.4P= 乂1.1— =49.14($)下游5.4910 25.4925.49段：均布荷载3588.4-10738.72353.40.04 6312.7q= =8.67KN/mJ)12.210.51闸墩处的集中荷载12.210.519.9110C5077.4102617540048P= 6312.7M19.9110210.517.2.4弯矩计算(1)梁的柔性指数.柔性指数按下式计算096235340.962353.4=363.8(2210.51.柔性指数按下式计算t=10旦Eh式中E0——地基土变形模量, E0=4.0F04kPa;

Eh——混凝土弹性模量,Eh=2.3x107kPa；h——梁高,mt=1044.0102.3107f6.1*=3.94故按t=5查表计算.因1<t<10,故为短梁段别板市上仙戴广生的弯矩备注板市何载完建期校核洪水位情况均布仙载q集中荷载P〔寸土0.5q上=24.9kN/mq下=27.9kN/mP±=351.1kNPT=313.9kNSq上=28.9kNmqT=8.64kN/mP±=49.14kNPT=363.8kNE(D(2)(5)=(7)=(8)=(9)=(10)=⑴XqL2(5)+(6)(1)XqL2(2)XPL(8)+(9)0.00.0800.0674.1128.5202.685.918.0103.90.10.0790.0773.2149.9223.184.921.0105.80.20.0760.0870.4171.3241.881.624.0105.60.30.0700.1064.9214.2279.075.230.0105.20.40.0630.1358.4278.4336.867.739.0106.6①L=6.1m上0.50.0530.1749.1364.1413.256.951.0107.9游②t=50.60.0420.1238.9257.0295.945.136.081.1段0.70.0290.0726.9149.9176.831.221.052.10.80.0160.0414.885.7100.517.212.029.20.90.0050.014.621.426.05.43.08.41.00.0000.000.00.00.00.00.00.0表7-3-3底板弯矩计算表

段别板市上仙戴广生的弯矩备注板市何载完建期校核洪水位情况均布仙载q集中荷载P〔,〕=±0.5q上=24.9kNmq下=27.9kN/mP±=351.1kNPT=313.9kNEq上=28.9kN/mq下=8.64kN/mP上=49.14kNPT=363.8kNE(D(2)(5)=⑴XqL2(6)=(2)XPL(7)=(5)+(6)(8)=(1)XqC(9)=(2)XPL(10)=(8)+(9)0.00.0800.