罗马嘉园8号楼悬挑脚手架方案

罗马嘉园8号楼悬挑脚手架方案罗马嘉园8号楼悬挑脚手架方案罗马嘉园8#楼工程悬挑脚手架搭设方案编制：审核：批准：陕西建工集团第三建筑工程有限公司罗马嘉园项目经理部二〇一三年五月二十日一、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范》JGJ130-2001;2、建筑施工安全检查标准JGJ59-99;3、施工企业安全生产评价标准JGJ/T77-2003;4、《罗马嘉园8#楼》施工组织设计二、工程概况罗马嘉园8#楼为一类高层住宅建筑，结构类型为剪力墙结构，建筑总面积为15451.11㎡，地下一层，地上十八层，地下室层高4.6m，1-18层层高4.85m，建筑物总高度87.60m，抗震设防烈度为8度，建筑物耐久年限50年，建筑防火等级为一级，结构安全等级为二级，抗震等级为一级。三、搭设方案及材料选择1、搭设方案1.1、根据工程结构特点及施工安排，结合文明工地建设有关要求，外架方案搭设如下；（1）结构四层顶板以下采用落地式钢管脚手架。（2）五层楼面以上采用悬挑式钢管脚手架，悬挑架搭设三层一挑，分别在五层——八层——十一层——十四层——十七层进行悬挑架搭设。（3）悬挑采用国标16号工字钢（160×88×6），挑梁内侧锚固长度与外侧悬挑长度分别为1.7m/1.7m～2.8m/1.3m不等。（5）悬挑梁在阳台、飘窗、拐角以及有超出主体结构大于2.0m的挑梁，全部采用φ16#钢丝绳斜拉接，一端固定在悬挑梁的端部，一端固定在剪力墙部位，如附图1：1.2、技术参数外架立杆纵向间距1.5m，排距0.9m，大横杆步距1.8m，内排立杆距建筑物0.3m；剪刀撑与地面角度45度至60度。每组剪刀撑可跨5根立杆通长至顶，在外侧整个长度和高度上连续设置。竖向每隔4m水平每隔4.5m，脚手架必须同建筑物牢固连接；每层操作架外侧，斜道和操作平台要有1.1m高防护栏杆，外侧满挂密目式防护安全网，防护设施应严密，安全有效；首层及施工操作层必须满铺脚手板及密目网，每块脚手板下应保证有3根小横杆，不得有空隙和探头板，架板对接时设两根小横杆，间距不大于30cm，在转角处架板应搭接。距外架下6m内的作业场地，要设置防护棚或设置悬挑防护设施。2、架体材料2.1、16号工字钢（160×88×6）挑梁:材质及物理性能符合国家要求标准，并附有材质证及物理性能合格证。2.2、钢管（1）、全部选用ф48mm，壁厚3.5mm的钢管，其质量符合现行国家标准规定，钢管表面平直光滑，无裂纹、分层、压痕、划道和硬弯、钢管上严禁打孔。新用钢管要有材质检验合格证。（2）、钢管的尺寸、横向水平杆最小长度1.5m，其它杆长度为2m—6.0m不等。每根钢管的质量不应大于25㎏.（3）、钢管在使用前必须除锈刷漆。2.3、扣件（1）、材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。（2）、新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定抽样检测。对不合格品禁止使用。（3）、旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。（4）、新、旧扣件均进行防锈处理。2.4、脚手板用竹串片脚手板，不得有变形、松散、发霉、腐蚀、烧伤现象。2.5、密目网、安全网必须有产品的生产许可证和质量合格证，以及建设主管部门发放的准用证。2.6、立杆、横向水平杆用黄色油漆涂刷，扣件暗红色，剪刀撑、踢脚板用黄黑双色油漆分间隔涂刷，维护栏杆用红白油漆分间隔涂刷，间距300mm一段。四、搭设工艺流程及布置平面图1、工艺流程制作挑梁及锚固环——现浇板上预埋环——穿工字钢固定——在悬挑工字钢上按设计确定出脚手架立杆位置——放置纵向扫地杆——竖立杆——安装横向扫地杆——竖起3-4根立杆后随即安装第一步纵向水平杆和横向水平杆——校正垂直度依次向前延伸搭设——安装第二步架体并设置连墙杆件（按两步三跨设置）——安装剪刀撑——架底满铺脚手板和密目网全封闭——设置挡脚板挂网——检查验收——挑梁上层满足强度后牵拉挑梁钢丝绳——随搭设进程搭设第三步、第四步…2、工字钢布置平面图（后附图2）五、架体基础1、悬挑架基础：悬挑架生根于工字钢挑梁上，跳梁通过板面混凝土浇筑前预埋的ф16圆钢锚环和楔紧木楔牢固固定结构板面上。位于阳台、飘窗、雨棚、拐角处以及悬挑部位超过2.0m的挑梁，均采用悬挑梁前端斜拉钢丝绳的卸荷措施，以保证悬挑架基础坚固稳定。1.1、挑梁制作：采用16#热轧工字钢（160×88×6）制作。在挑梁前端立杆位置焊100mm高ф25钢筋，用以立杆定位，放置立杆滑移。如图：（附图3）1.2、挑梁安装：（1）、一般部位挑梁安装：在布设挑梁的楼面混凝土浇筑前，按《挑梁平面布置图》（后附）所示位置埋设ф16圆钢锚环。挑梁位于剪力墙内时，预留150mm×200mm预留洞，用于挑梁前端固定。挑梁尾按图示尺寸预埋钢筋锚环，锚环放置与现浇板板底网片钢筋上侧，且锚固长度不小于350mm拐角安放500mm长ф14钢筋与板底筋绑扎，以保证锚环锚固力。如下图：（附图4）（2）、阳台、飘窗、雨棚、等部位的悬挑梁前端必须垫高30mm，不能将荷载直接传递至悬挑构件，待上层剪力墙浇筑完毕时用ф16mm钢丝绳将悬挑梁前端。（3）、悬挑部位超过2.0m的挑梁，待上层剪力墙浇筑完毕时用ф16mm钢丝绳将悬挑梁前端拉起。（4）、拐角处的悬挑梁处理：在相邻边的两根悬挑梁上纵向挑出两根工字钢，相邻的两根工字钢上分别用两个ф16圆钢环固定纵向挑出的两根工字钢，待上层剪力墙浇筑完毕时用ф16mm钢丝绳将悬挑梁前端以及纵向悬挑工字钢拉起。如下图：（附图5）正常搭设工字钢横置工字钢正常搭设工字钢横置工字钢注：1、①②③④点在工字钢端头斜拉钢丝绳固定；2、型螺栓固定处用木楔卡紧；型螺栓固定节点示意图1、立杆要求（1）、所有的立杆不得悬空，要全部座落于工字钢挑梁上。工字钢悬挑梁稳固牢靠，强度刚度满足要求。（2）、立杆垂直度偏差不得大于架高的1/400，且不大于40mm。（3）、立杆接长除顶层步可采用搭接外，其余各层各步接头必须用对接扣件连接。对接、搭接均须符合下列规定。①立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头相互错开，不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。②搭接长度不应小于1m，应采用不小于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm.（4）、立杆顶端高出建筑物屋顶1.5m。（5）、脚手架内立杆距离墙体净距为300mm，大于300mm处的须铺设站人脚手板，并应设置平稳、牢固，必要时再增加立杆排数。（6）、脚手架须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（7）、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。2、横杆要求（1）、纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆接长采用对接扣件连接，交错布置，两根相邻纵向水平接头设置相互错开不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。（2）、纵向搭接长度不小于1米，并等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。（3）、用于大横杆对接扣件开口，应朝架体内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入，导致扣件生锈、锈腐后强度减弱。（4）、纵向水平杆的各节点处采用直角扣件固定在横向水平杆上。（5）、横向水平杆的各个节点处必须设置并采用直角扣件扣接且严禁拆除。3、脚手板铺设：（1）、脚手板应设置在三根以上小横杆上，并将脚手板两端与其可靠固定，必要时用铁丝绑扎牢固，以防倾翻。（2）、脚手板必须满铺，变形、松散、腐朽、烧伤的脚手板严禁使用。（3）、脚手板接头处需设置两根横向水平杆，脚手板外伸长度为130～150mm。交接处平整，不得有探头板。（4）、施工层满铺脚手板，外侧设防护栏杆，栏杆高度0.7m～1.5m。施工层下步设置安全防护网。3、连墙件要求（1）、连墙件数量的设置，竖向间距为每层2次，横向间距为3跨。（2）、连墙件的布置；①宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。②应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。③宜优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置。④采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，优先采用扣件钢管与建筑物门窗洞口连接的方式，可采用Φ12钢筋预埋或砼中，钢筋与钢管焊接配合使用的附墙连接方式。4、剪刀撑、安全网要求（1）、每道剪刀撑跨越立杆的根数5根。（2）、与地面的倾角宜在４５０～６００之间。（3）、应在外侧立面整个长度和高差上连接设置剪刀撑。（4）、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于１m：两根撑杆须交错布置，同立杆的交错相同。（5）、剪刀斜杆应用旋转扣件固定在与相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于１５０mm。（6）、脚手架外侧必须用建设主管部门认证的合格的密目式安全网封闭，且应将安全网固定在脚手架外立杆里侧，应用１８＃铅丝张持严密。七、脚手架的检查验收脚手架搭设完成后，先由班组自检合格，再由项目部验收，合格后提请公司有关部门进行验收，验收中出现的一些问题立即进行整改，当验收合格且责任人签字方可投入使用。主要检查是：杆件的设置和连接，支撑、底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺丝是否符合规范要求；是否超载；脚手架是否纵成线，横成方，立杆杆身垂直；搭接是否交替错开，纵向水平平直，横向水平干平直，立杆间距、步距、纵距、横距等符合规范要求；架子剪刀撑是否连续搭设；架体与建筑物的连接是否按要求连接牢固、安全、适用、美观。八、脚手架的拆除１、外架拆除前应由单位工程负责人召集有关人员对架子工程进行全面检查与签证确认，建筑物施工完毕，且不需要使用时，脚手架方可拆除。２、拆除脚手架应设置警戒，张挂醒目的警戒标志，禁止非操作人员通行和地面施工人员能行，并有专人负责警戒。３、长立杆、斜杆的拆除应由二人配合进行，不宜单独作业，下班时应检查是否牢固，必要时应加设临时固定支撑，防止意外。４、拆除外架前应将通道口上的存留材料杂物清除，按自上而下先装后拆，后装先拆的顺序。５、拆除顺序为：安全网→踢脚板→防护栏杆→剪刀撑→脚手板→小横杆→连墙杆→大横杆→小横杆→立杆，自上而下拆除，一步一清，不得采用踏步式拆除。不准上、下同时作业。６、如遇强风、雨、雪等气候，不能进行外架拆除。７、拆卸的钢管与扣件应分类堆放，严禁高空抛掷。８、吊下的钢管与扣件运到地面时应及时按品种规格堆放整齐。9、拆除人员必须佩戴安全帽，正确使用安全带，遵守安全操作规程。九、安全措施脚手架的搭设应将质量要求和安全要求有机地统一起来，确保搭设过程以及以后的使用和拆除过程的安全与适用。１、搭设前，按脚手架搭拆方案的要求，对架子工进行安全技术交底，交底双方履行签字手续。2、架子工应持有效的特种作业人员操作证上岗作业。必须戴好安全帽、佩安全带、必须穿鞋，严禁穿塑料底鞋，皮鞋等硬底易滑的鞋子登高作业。操作工具及小零件要放在工具袋内，扎紧衣袖口，领口以及裤腿口，以防钩挂发生危险。3、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，保证搭设过程中的稳定性。４、竖立杆时应由两人配合操作。大、小横杆与立杆连接时，也必须两人配合。５、当有六级及六级以上大风和雾、雨或雪雨、雪天气时，应停止脚手搭设作业。雨、雪后上架作业应注意防滑，并采取防滑措施。６、非操作层脚手架上严禁堆放材料，且必须保持清洁，操作层脚手架上材料堆放不能集中，不能超高，堆放要稳固，每平方米的堆放不得超过300kg，工作完成后及时清除干净。十、脚手架的使用及管理1、搭设好的脚手架不准任意拆改架体，如确需改动，必须经工程技术人员重新设计后按设计要求改动。2、外架主要是按结构用脚手架来考虑的，在主体施工过程中是用于防护的，所以不得在外架上集中堆放施工材料，其允许荷载不得大于2000N/m2。3、在施工过程中，各专业工长、安全员、安全值班人员要经常巡视检查，观察悬挑梁的预埋件、吊索的卡具、连墙杆、大小水平杆、立杆、剪刀撑的扣件是否松动，各部件、脚手板是否有拆除现象等。如发现问题及时采取措施加固。4、在放假、雨雪、强风天气后要组织人员专门对外架进行检查，确认无误后方可继续使用。十一、环境、职业健康安全措施1、施工期间与周围居民进行沟通、协调有关情况。对特定时期应按政府部门有关规定严格实施，若要施工提前需征得有关部门同意。2、结构施工期间噪声限值为：昼夜70dB。3、各种材料及构配件必须按要求分规格堆放整齐。脚手架支设、拆除、搬运时必须轻拿轻放。4、油漆要采用通过环境认证合格产品，现场集中进行刷漆，采取必要措施防止对场地的污染。油漆要集中堆放。十二、悬挑脚手架计算书（后附：）罗马嘉园8号楼悬挑脚手架方案罗马嘉园8号楼悬挑脚手架方案罗马嘉园8号楼悬挑脚手架方案罗马嘉园8号楼悬挑脚手架方案悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度14.6米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.30kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.35kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数0.8720。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.80米，建筑物内锚固段长度1.70米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.50m。拉杆采用钢丝绳。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.500/2=0.225kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.225+1.4×2.250=3.466kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.466×0.9002/8=0.351kN.m=0.351×106/5080.0=69.083N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.225+2.250=2.513kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.513×900.04/(384×2.06×105×.0)=0.855mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.900×1.500/2=0.203kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.203+1.4×2.025)/2=1.560kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.560×1.500=0.418kN.m=0.418×106/5080.0=82.229N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.035+0.203+2.025=2.262kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×2262.060×1500.003/(100×2.060×105×.000)=3.48mm最大挠度和V=V1+V2=3.537mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.900×1.500/2=0.203kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.203+1.4×2.025=3.147kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×14.550=1.816kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×3×1.500×(0.900+0.300)/2=0.810kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.500×3/2=0.360kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×14.550=0.109kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.095kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.350Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=0.840Us——风荷载体型系数：Us=0.872经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×0.840×0.872=0.179kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.095+0.85×1.4×4.050=8.533kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.095+1.4×4.050=9.384kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.179×1.500×1.800×1.800/10=0.104kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.384kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9384/(0.19×489)=103.296N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.533kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.104kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8533/(0.19×489)+/5080=114.365N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.179kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=4.070kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.070kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=95.411kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=9.070kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=2500mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=9.38kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图kN.mkN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=4.343kN,R2=17.782kN,R3=-2.251kN最大弯矩Mmax=5.331kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=5.331×106/(1.05×.0)+2.172×1000/2610.0=36.842N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.65由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.899经过计算得到强度=5.33×106/(0.899×.00)=42.05N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=4.856kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=4.856kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×4.856/0.850=45.700kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径11.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=4.856kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[4856×4/(3.1416×50×2)]1/2=8mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=17.782kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[17782×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=17.78kN；d——楼板螺栓的直径，d=16mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于17782.32/(3.1416×16×1.5)=235.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=17.78kN；d——楼板螺栓的直径，d=16mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于84.2kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!悬挑脚手架阳角型钢计算书计算参数:水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。本工程中，脚手架排距为1500mm，内侧脚手架距离墙体300mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。型钢采用16号工字钢，型钢支点距离建筑物角点2500mm。型钢截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。阳角型钢示意图阳角型钢计算简图1、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力P=9.80kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m经过连续梁的计算得到阳角型钢支撑梁剪力图(kN)阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m)阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支撑力为10.776kN型钢固接处的支撑力为9.512kN型钢最大弯矩Mmax=3.124kN.m