基础木塑模板施工方案

湖南省第六工程有限公司鸿坤·凤凰城5.1期基础模板工程施工方案第第页共40页一、编制依据1、鸿坤·凤凰城5.1期设计蓝图2、鸿坤·凤凰城5.1期施工组织设计3、《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-20154、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20145、《建筑工程模板支撑系统安全技术规程》DB29—203-20106、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—20117、《建筑施工轮扣式钢管脚手架安全技术规范》DB44T1876—20168、国家及天津市有关的规范、标准、规程9、北京鸿坤房地产投资有限公司企业标准二、工程概况1、概况序号项目内容1工程名称鸿坤·凤凰城5。1期2工程地址本项目位于廊坊市楼庄路东侧，嘉轩路西侧，凤河北侧。3建设单位廊坊开发区嘉轩房地产开发有限公司4设计单位北京维拓时代建筑设计股份有限公司5监理公司北京帕克国际工程咨询股份有限公司6施工总包湖南省第六工程有限公司2、工程结构概况本工程基础钻孔灌注桩基础,结构类型为钢筋混凝土剪力墙结构。地下室剪力墙厚度为300mm、250mm、200mm三种.楼板厚度为:地下室一层顶板厚为180mm，地下室二层顶板厚以100mm为主、局部板厚有140mm、110mm。工程建筑概况本项目位于廊坊市楼庄路东侧,嘉轩路西侧,凤河北侧。规划用地性质为二类居住用地（R2）。本项目未非法占用及破坏需特殊保护的区域（如各类保护区、文物古迹保护区）。场地内自然条件良好,无洪涝、滑坡、泥石流等潜在危险。场地东侧规划为小学，为避免噪音污染，住宅与小学按规范保持适当距离，并在小学与住宅区间利用5~10m绿植隔离，同时采用隔音效果较好的窗户带降低噪音的影响.本项目规划每栋单体之间保证合理的建筑间距，并满足廊坊市规划局有关日照的要求。本项目总用地9.1029公顷，包含62#～73＃住宅楼总建筑面积303938。56㎡，其中地上建筑面积236490.0㎡，地下建筑面积67448.56㎡；容积率1.48（整个地块平衡），建筑高度均小于100m，建筑密度16。05％,绿地率38％。本项目分为三期开发，其中5.1期为65＃、66＃、72＃、73＃住宅楼及局部地下车库，总建筑面积为101856。31㎡。栋号总建筑面积(m2）地上建筑面积(m2）地下建筑面积（m2）建筑基底面积（m2）层数地上/地下建筑高度（m）±0绝对高程65#25758。5424137.341621.2959.6432/291.2514.4066＃27379。5225734。141645.38936.9734/296。8514。4072#27387.8525637。441750.41941。2934/296。8514.4073＃14566.2213625。38940。84485。4734/296.8514。40地下车库6764。1855.56708。68地下一层4.514.404、模板形式模板体系选择及配置结构部位模板类型及材料支撑系统基础木塑板结合砖胎膜φ48×3.5钢管地下室墙体采用木塑模拼装轮扣架+φ12穿墙螺栓(外墙为止水螺杆）三、施工准备1、材料、设备准备1）木塑板,长度1830mm，宽度915mm，厚度15mm。2）砖胎模3）支撑件：柱箍、钢管支柱、轮扣架、方管、木枋等。4）连接件:3型扣件、碟型扣件、楔型扣件、对拉螺栓、止水对拉螺栓、钩头螺栓、紧固螺栓等。5）模板及配件周转使用，修复后应符合质量标准。6）隔离剂：采用专用水性脱模剂。2、主要机具锯、刨子、扳手、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、水平尺、撬棍等.3、作业条件（1）模板设计：根据工程结构形式和特点及现场施工条件，对模板进行计算设计，确定模板平面布置,纵横龙骨规格、数量、排列尺寸、柱箍选用的形式及间距、梁板支撑间距,模板组装形式(就位拼装或预制拼装）、连接节点大样。验算模板和支撑的强度、刚度及稳定性。绘制全套模板设计图（模板平面图、分块图、组装图、节点大样图、零件大样图，楼板预埋模板支撑点位置及大样图）。(2)模板的基准定位工作1、模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致.主体阶段所有模板均由项目部统一配制,根据不同楼号,项目部安排专人提前绘出配模图,其内容包括排板方式、下料尺寸和螺杆眼位置。由专业木工在现场加工棚制作完成,吊装至施工部位。2、弹好楼层的墙边线、柱边线、楼层标高线和模板控制线、门窗洞口位置线.3、混凝土接茬处施工缝模板安装前，应预先将已硬化混凝土表面的水泥薄膜或松散混凝土及其砂浆软弱层全部剔凿到露石子,并冲洗、清理干净不留明水。外露钢筋插铁粘有灰浆油污时应清刷干净。4、安装模板前将模板表面清理干净，刷好隔离剂，涂刷均匀,不得漏刷，且墙柱模上不得流淌，不得用油性脱模剂.四、模板工程施工方法1、垫层、底板、基础导墙模板底板侧模使用240mm厚防水保护墙作为模板。在底板马凳钢筋上焊好定位钢筋,以固定集水坑或电梯井模板，防止浇筑砼时模板发生偏移.模板底部采用φ25钢筋焊在马凳上，以确保井底标高。2、车库柱模板本工程柱模均采用定型15mm厚木塑板柱模，柱模安装高度为梁下皮，柱与主次梁节点处模板现场定型加工。柱模施工工艺弹柱模位置线→模板就位→检查对角线、垂直度和位置→安装柱箍→全面检查校正。安装方法模板按要求加工，就位后先用铅丝与主筋绑扎临时固定，模板与模板交接处粘贴海棉条。通排柱，先安装两端柱；经校正、固定后，拉通线校正中间各柱，并通过花蓝螺栓或可调螺杆调节、校正柱模的垂直度;打砼时，利用通线观察模板有无变形走位及时调整。柱模背楞为40×40方管，背楞间距为225mm。柱箍木方配合Φ12螺栓，对拉螺杆设5道，第一道距地200mm，剩余4道竖向间距依次为450+450+450+450mm，螺杆水平方向间距450mm;柱脚固定：在距柱外皮230—250mm处,提前在楼板上预埋Ф16钢筋棍，每边两个。柱模的斜撑：柱上口柱箍采用Ф48钢管,与Ф48钢管斜支撑扣件固定。地锚用Ф14钢筋环，钢筋环与柱距离为3/4柱高,钢筋环内穿钢管与斜支撑扣件固定。柱与主次梁交接处模板的柱头模板，现场根据结构尺寸加工,采用15mm厚木塑板制作.柱脚设150＊150mm清扫口,每个柱子各设两个，在柱子两侧对称设置.3、地下室墙体模板本工程地下混凝土墙模板采用木塑板拼装定型模板。背楞竖肋采用50。＊30双钢管。采用Φ12带止水环的定位螺栓。横向间距为450mm,纵向间距为450mm。详见下图:(1）工艺流程模板施工工艺:弹墙模位置线→粘贴海棉条→安装门窗洞口模板→安装角模→安装模板→安装对拉螺栓→安装钢楞紧固钢楞连接件→安装斜撑→紧固对拉螺栓→调整模板平整度、垂直度和截面尺寸(2)安装方法a）大模进场组装完备认真检测其平整度，调整完备后分正反，内外板编号，刷脱模剂准备使用.大模入模前先将大模清理干净。b）大模施工前应首先钢筋施工，水电预留洞的隐预检工人作认真清理工作面.墙模下角粘贴海绵条，墙体内固定好模板支铁。c）弹好墙边线及50cm控制线、门窗口位置线、外模下口20cm水平线及外墙大角10cm控制线及角模位置线.在钢筋上弹出标高线.d）门洞口模板采用定型木制模板，门洞口模板如图所示:e)门窗口固定牢固，然后沿模板周边靠大模一侧粘1cm厚密封条,密封条距口边2mm，要粘贴平直牢固，确保无漏浆。在楼板立大模部位先用砂浆找平。并将施工缝部位凿毛，清理干净。f）大模就位前应首先将阴、阳角吊装就位，并用8＃铁丝与墙体立筋临时绑扎固定。g）首先按楼板上的墙位置线将内横墙正板吊装就位，安装穿墙螺栓及塑料套管，用线锤校正固定后吊反板就位，穿好螺栓，校正加固完毕。h）安装外墙模板时先按楼板上的位置线将墙内侧模板吊装就位并用线锤校正后固定,穿螺栓及塑料管。再安装外墙外侧模板。i）外墙板固定后校正加固阴阳角，用螺栓将阴阳角与大墙模连接牢固，防止漏浆.为防下脚漏浆造成烂根,立模前在模板下口抹5cm宽水泥砂浆找平层。模板与模板接触面必须粘贴海棉条。（3)大模板与多层板模板连接：在大模板上口搁Φ16带止水环的定位螺栓，间距不大于3m，定位螺栓的锥体头与大模板内皮平齐。多层板模板下口转孔与定位螺栓的锥体头贴牢，垂直矫正后,背面用螺栓夹紧.4、地下室顶板和楼板模板地下室和楼层板模板采用木塑面板,主龙骨采用两根60＊60方钢管，支撑采用轮扣架支撑体系.模板和支撑体系按施工进度、拆模要求配置。(1)工艺流程搭设轮扣支架→安装纵、横方钢钢管→调整楼板下皮标高及起拱→铺设多层板模板→检查、调整模板上皮标高、平整度。(2)木塑板模板安装对于不够整模板的楼板，拼缝不放在梁板、墙板交接处，尽量选在顶板大面处,拼缝严密,并用塑胶带进行粘贴。梁板节点处，铺板时重点控制板头与梁侧模上口在一条线上,避免将来出现错台.内、外墙与顶板节点：为保证墙与顶板按槎处不留施工缝痕迹,墙体砼浇筑时高出1cm；木塑板与墙体接触面贴粘贴密封条，粘贴时，粘在顶板上口往下5mm位置，避免密封条吃进顶板。楼板支撑采用满堂轮扣脚手架体系支撑。地下室支柱间距为1200mm,横杆第一排距地400mm，第二排距地1200mm～1600mm~1800mm，以上每段碗扣立杆均至少设两道拉接，立杆下垫设方木。木塑模板次楞40*40方管,主楞采用60*60方钢，次楞间距≤300mm。支架的支柱从边跨一侧开始，依次逐排安装，立杆支设时带通线。支架搭设完毕后，检查板下木楞与支柱连接及支架安装的牢固性，并依据给定的水平线,调节支模翼托的高度,将木楞找平.5、梁模板梁模板采用15厚木塑模板。1、施工工艺流程弹出梁轴线及水平线并复核→搭设梁模支架→安装梁底楞→安装梁底模板→梁底起拱→安装梁侧→安装斜撑和穿墙螺栓→校核梁模尺寸、位置→与相邻模板加固。2、安装方法在柱墙上弹出梁的轴线、位置线和水平线并复核。带通线搭设梁支柱.梁次楞与梁底模板预先加工好，并按要求起拱。当跨度≥4m时，起拱高度为全跨度2‰。梁底设10mm宽清扫口。梁侧模与40×50木方背楞预先加工成一体,待梁筋绑扎完毕，清除杂物后进行安装,模板拼缝处粘贴海棉条.梁支撑体系为：梁底用Ф48钢管做大楞，两端固定在顶板立柱上，立杆纵距一米两根、三米加一根以此类推,防止梁底弯曲变形。立柱横杆第一道距地300mm，第二道距地1。5m，以上每段碗扣立杆均至少设一道拉接。在梁的下口安装夹具，通过Ф12螺栓使夹具能够控制梁底不跑位,夹具间距600mm。6、楼梯模板楼梯底板模板采用木塑板，次楞采用40×80mm木方，间距200mm，主楞为80×80木方，间距为600mm。楼梯踏步模板采用定型木模板,踏步阳角预先埋设钢筋护角。楼梯支撑采用Ф48钢管.楼梯踏步在浇筑前按图纸要求预埋楼梯栏杆埋件。7、模板的拆除遵循先支后拆,后支先拆,自上而下，先拆侧向支撑,后拆竖向支撑；先拆不承重模板，后拆承重部分的原则.墙、柱模板的拆除当墙、柱砼拆模时，应先试拆一面或一个柱模,确定砼棱角不因拆模而受到破坏后，方可大面积进行拆除。柱模拆除先拆斜撑,再拆柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼面脱离。拆卸模板时，应自上而下，模板及配料不得向地面抛掷。墙模板拆除拆除模板顺序与安装顺序相反，先拆外墙外侧模板、再拆内侧模板,先拆纵墙模板后拆横墙模板。首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开.大模板在起吊前要认真检查穿墙螺栓是否拆完，无障碍后方可起吊.大模吊装时不得碰撞墙体,尽量做到不下楼，随拆随清，直接在楼层上转移，减少占用塔吊的时间。梁及顶板模板的拆除强度要求现场随部位留置同条件试块,拆模以同条件试块的强度为依据。拆除顺序下调楼板及模板支柱顶托，使底模下降→分段分片拆除楼板模板→拆除梁侧模板→拆除碗扣架部分水平拉杆→拆除梁底模板及支撑系统。拆模时要有专门负责人.谁支模谁拆除，并负责二次倒着使用，拆模时要严禁使大锤砸、撬棍乱撬，确保棱角不受损坏，拆模顺序应本着先支后拆，先上后下,先里后外，先拆除不承重模板，后拆承重模板为原则。拆除梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。在任何时候拆除模板都必须二人以上进行，拆模时要环顾四周上下左右，以防材料突然坠落伤人己。对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止,必须将没有拆完的工作点、工作面、模板(活动部分）临时加设支顶，固定牢靠，以防坠落。所有模板及龙骨等要人工传递，尤其是本工程采用50*50方管做小龙骨,双层或三层碗扣架,更不能往下扔,确保结构顶板表面不受损，严禁各种挂板自由坠落于地面。对于所拆下的模板按编号及时码放整齐与清理干净，各种材料不要集中码放，以防给结构本身带来不利影响.五、质量标准及保证措施1、质量标准本工程为创“竣工海河杯”,按照“竣工海河杯”质量目标施工要求，制定模板配制质量的规范要求主控项目：模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性。一般项目：1、模板接缝无漏浆，并浇水湿润。2、模板与混凝土接触面清理干净并涂刷隔离剂，3、浇筑混凝土前，模板内杂物清理干净。现浇结构模板安装的允许偏差,要求符合下表的规定。项次项目允许偏差（mm）控制偏差（mm)1轴线位置（柱、墙、梁）332底模上表面标高±3±33截面尺寸(柱、墙、梁）±3±24每层垂直度325相邻两板表面高底差216表面平整度227预埋管、预留孔中心线位置228预埋螺栓中心线位置22外露长度+50+5-09预留洞中心线位置5+5—0截面内部尺寸+50+5—02、质量保证措施2.1本项目开展全面质量管理工作，严格按照一案三工序法组织施工，严格按照图纸要求、按照工艺标准、按照规范要求施工,并坚持自检、互检和交接检的工作方法。2。2由技术部、材料部、质检部对进场的模板、支撑和加工材料，进行认真检查,不合格的禁止采用。2.3为了保证施工质量,对进场的班组人员进行考核，通过后才可以上岗。2。4保证测量放线结构施工中轴线位置、标高位置的准确。2。5墙体大模板在安装前用铁铲把模板上的灰浆清理干净，然后用拖布把灰尘清净,之后再均匀涂刷脱模剂,涂刷脱模剂的时间不可过早，防止板面粘灰尘，影响砼表面观感。2。6合模前，墙体及梁内设置模板支撑铁(长度为墙厚-2mm)，支撑铁端头刷防锈漆。根据墙体高度,设置3—4道支撑铁，第一道距地15cm左右,水平间距1000mm,地下室外墙采用定位防水螺栓，以保证模板位置准确。2.7门洞口模板除了采用水平支撑,还在内侧加设45°斜撑，确保刚度.2。8窗模在下口留设排气孔，确保空气排除以达到保证砼质量的目的。2.9墙、柱模板拼装前,先在墙根部，柱位置线以外粘贴海棉条。2.10所有支撑、龙骨及柱箍的规格、间距经计算确定，安装时严格执行.2。11梁板应按规格要求起拱；梁高大于700mm时加穿墙螺栓。2.12通排柱、剪力墙、主次梁要拉通线对模板进行校正，通线拉好后，不要撤，随打砼，设专人观察模板有无变形走位，及时调整模板.2。13所有模板拼缝处均粘贴海棉条，与砼面接触的模板面粘贴密封条。2。14严格执行同条件试块砼强度达标制度,不达标绝不拆模。2。15本工程提倡节约，反对浪费，严禁长料短用，对于浪费者长料短用者一旦发现,给予本材料十倍罚款。六、安全措施1、工作目标本项目的安全生产和文明施工,争创“省级文明工地"2、安全措施2。1严格执行项目制定的安全生产责任制，各负其责。2。2坚持周一安全教育活动,总结上周工作情况，对本周的工作安排,有针对性的教育,并认真记录。施工前，做好安全技术交底工作，做好文字记录并签字齐全。2.3支模应按顺序进行,模板及支撑系统在没有固定前,禁止利用拉杆支撑攀登,不准在拆除的模板上进行操作.2.4水平拉杆不准钉在脚手架等不稳定的物体上。2.5模板支撑要求符合施工组织设计及方案的要求,不得擅自更改。2.6拆模时按顺序逐块拆除，大模板拆除后支的先拆,先支的后拆，先拆除非承重部分,后拆除承重部分；拆除顶板时,设临时支撑,确保安全施工。2。7拆模板时,对活动部件一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止,将活动部分固定牢靠，以免发生事故。2.8在4m以上高空拆除模板时,不让模板等材料自由下落,更不得大面积同时撬落.2。9模板上的小配件等装入专用箱或背包中,禁止随手乱丢，以免掉落伤人。2。10基槽上口的1m范围内不堆放重物。塔吊运模板有专人负责指挥,大模板吊装就位时要求平稳、准确。2.11做好现场多层板及其它易燃品的堆放管理.2.12施工作业时,施工人员必须遵守现场的安全操作规程,戴好安全帽，穿好防滑鞋,不得违章指挥,违章操作。2。13工作中，特殊工种持证上岗，且不让非本工种人员从事特种作业。七、成品保护措施保持大模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，起吊时应防止碰撞墙体，堆放要合理,保持板面不变形。大模板堆放地点要坚实平整,不得有积水或冰雪现象。大模板存放要满足自稳要求,放置角度为75°—80°。模板堆放时，下面垫方木，保持自稳。拆模时,不得用大锤硬砸硬撬，用撬棍时在撬棍下垫木方，以免损坏砼表面，防止砼墙面及门窗洞口等处出现裂纹。操作和运输过程中，不得抛掷模板.拆下的模板、扣件、螺栓等分类码放，模板堆放场地应平整。拆下的模板认真检查质量,如发现表面不平、变形、边受损等现象时，及时更换，拆下的零星配件用箱或袋收集，不得随意散落放置。安装和拆除模板时,注意不要破坏已预埋管线、预埋盒等。模板安装过程中，不得随意开孔。涉及到钢管支撑、木方、脚手板等材料，不得随意乱锯、切断。浇筑砼时,派专人检查模板情况，出现问题及时解决。梁、板木塑模板加工、使用完毕后，分类码放,存放地点设防雨措施.八、计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012）、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010、《钢结构设计规范》(GB50017-2003）等规范编制。柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞）组成,第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B（mm）：600.00;柱截面高度H（mm)：600。00；柱模板的总计算高度：H=3.00m；一、参数信息1。基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：1；柱截面宽度B方向竖楞数目：3;柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目：3;对拉螺栓直径(mm）:M12；2。柱箍信息柱箍材料：方钢管；宽度(mm)：50.00;高度(mm）：30。00;壁厚（mm)：3。00；柱箍的间距（mm)：450；柱箍合并根数：2;3。竖楞信息竖楞材料：方钢管；竖楞合并根数：1;宽度(mm）：40。00;高度(mm）:40。00；壁厚(mm）：3。00;4。面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度（mm）:18.00；面板弹性模量（N/mm2）:6000.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2)：13。00；面板抗剪强度设计值（N/mm2）:1。50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2）：13.00；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:1。50；钢楞弹性模量E（N/mm2）：210000。00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2）：205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值：F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t-—新浇混凝土的初凝时间，取2。000h；T—-混凝土的入模温度,取20。000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2。500m/h；H——模板计算高度,取3。000m；β1—-外加剂影响修正系数,取1.200；β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1。000.分别计算得20.036kN/m2、72.000kN/m2，取较小值20。036kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l=280mm，且竖楞数为3,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算.面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中，M—-面板计算最大弯矩（N穖m）；l—-计算跨度(竖楞间距）：l=280。0mm；q—-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1。2?0。04？.45?。90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4？。00？.45？。90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=9.737+1。134=10.871kN/m；面板的最大弯矩：M=0。1?0。871？80？80=8。52？04N.mm；面板最大应力按下式计算：σ=M/W〈f其中，σ——面板承受的应力(N/mm2)；M-—面板计算最大弯矩（N穖m)；W-—面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b：面板截面宽度,h：面板截面厚度；W=450？8.0?8。0/6=2。43?04mm3;f-—面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13。000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=8。52？04/2。43？04=3。508N/mm2;面板的最大应力计算值σ=3。508N/mm2小于面板的抗弯强度设计值［σ］=13N/mm2，满足要求！2。面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算,公式如下：V=0。625ql其中,V——面板计算最大剪力(N）；l——计算跨度（竖楞间距)：l=280。0mm；q-—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1:1。2？0。04？。45?。90=9。737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4?。00？.45?.90=1.134kN/m；式中,0。90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=9.737+1。134=10。871kN/m；面板的最大剪力：V=0。625？0.871？80。0=1902。512N；截面抗剪强度必须满足下式:τ=3V/(2bhn)≤fv其中,τ—-面板承受的剪应力(N/mm2);V——面板计算最大剪力（N）：V=1902。512N；b--构件的截面宽度（mm）：b=450mm;hn--面板厚度（mm）：hn=18。0mm；fv———面板抗剪强度设计值（N/mm2)：fv=13。000N/mm2；面板截面受剪应力计算值：τ=3?902。512/（2？50？8。0)=0.352N/mm2;面板截面抗剪强度设计值：[fv］=1。500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0。352N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1。5N/mm2,满足要求!3。面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI）其中,q——作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m):q=20。04？。45＝9。02kN/m；ν--面板最大挠度（mm）；l—-计算跨度（竖楞间距）：l=280。0mm;E-—面板弹性模量（N/mm2)：E=6000.00N/mm2;I——面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12I=450？8。0?8。0？8。0/12=2。19？05mm4；面板最大容许挠度:［ν]=280/250=1。12mm；面板的最大挠度计算值:ν=0。521?.02？80。04/(100?000.0？.19?05）=0。220mm；面板的最大挠度计算值ν=0.22mm小于面板最大容许挠度设计值[ν］=1。12mm，满足要求!四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件,按连续梁计算.本工程柱高度为3。000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用方钢管，宽度40mm，高度40mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.099？=5。1cm3；I=10.197?=10。2cm4;竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0。1ql2其中，M—-竖楞计算最大弯矩（N穖m）;l-—计算跨度(柱箍间距):l=450。0mm;q-—作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1：1。2？0。036？.280？.900=6。059kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4?。000？.280?。900=0。706kN/m;q=6.059+0。706=6。764kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1?。764？50。0?50.0=1.37？05N穖m;σ=M/（γxW）〈f其中，σ--竖楞承受的应力（N/mm2）;M——竖楞计算最大弯矩（N穖m）；W-—竖楞的截面抵抗矩(mm3),W=5。10？03；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2）；f=205。000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：σ=M/1。05W=1。37？05/(1。05?.10?03）=25。585N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=25.585N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值［σ］=205N/mm2，满足要求！2。挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下：νmax=0.677ql4/(100EI）≤[ν］=l/250其中，q-—作用在竖楞上的线荷载（kN/m）：q=20.04?。28=6。76kN/m；νmax—-竖楞最大挠度（mm）;l--计算跨度（柱箍间距）：l=450。0mm;E——竖楞弹性模量（N/mm2），E=210000.00N/mm2；I——竖楞截面的惯性矩（mm4)，I=1。02？05;竖楞最大容许挠度:[ν］=450/400=1.8mm;竖楞的最大挠度计算值：ν=0。677？。76?50。04/(100？10000.0？.02?05）=0。088mm;竖楞的最大挠度计算值ν=0.088mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1。8mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方钢管,宽度50mm，高度30mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4。121?=8。24cm3；I=6。181？=12。36cm4；按集中荷载计算（附计算简图）:B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）；P=（1。2？0。04？。9+1。4？？。9)?.28？0。45=3。04kN;B方向柱箍剪力图（kN）最大支座力:N=4。133kN；B方向柱箍弯矩图（kN穖)最大弯矩:M=0。088kN穖；B方向柱箍变形图（mm）最大变形：ν=0.023mm；1。柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式σ=M/（γxW）<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=88024。1N穖m;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=8242mm3;B边柱箍的最大应力计算值：σ=10。17N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：［f]=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=8。80？07/（1。05？。24？06）=10。17N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！2。柱箍挠度验算经过计算得到:ν=0。023mm；柱箍最大容许挠度：［ν］=300/250=1。2mm；柱箍的最大挠度ν=0.023mm小于柱箍最大容许挠度［ν］=1.2mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:N〈［N]=f譇其中N-—对拉螺栓所受的拉力；A—-对拉螺栓有效面积（mm2）；f-—对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号：M12；对拉螺栓的有效直径:9.85mm；对拉螺栓的有效面积:A=76mm2;对拉螺栓所受的最大拉力:N=4。133kN。对拉螺栓最大容许拉力值：［N］=1.70？05？。60？0—5=12。92kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=4.133kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方钢管,宽度50mm,高度30mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4.121?=8.24cm3；I=6。181？=12。36cm4;按计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN);P=(1.2？0.04？。9+1。4?？。9）？。28？。45=3。04kN;H方向柱箍剪力图（kN）最大支座力：N=4。133kN;H方向柱箍弯矩图(kN穖）最大弯矩：M=0.088kN穖;H方向柱箍变形图(mm)最大变形：ν=0。023mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式：σ=M/(γxW）〈f其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=88024.1N穖m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8242mm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=10。171N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：［f］=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=8.80?07/（1。05？.24？06)=10。171N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f］=205N/mm2，满足要求！2.柱箍挠度验算经过计算得到：ν=0。023mm;柱箍最大容许挠度:[ν］=300/250=1。2mm；柱箍的最大挠度ν=0.023mm小于柱箍最大容许挠度［ν］=1.2mm,满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下：N〈[N]=f譇其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2）；f—-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;查表得：对拉螺栓的直径：M12；对拉螺栓有效直径：9。85mm；对拉螺栓有效面积：A=76mm2;对拉螺栓最大容许拉力值：[N]=1.70？05？。60?0-5=12.92kN;对拉螺栓所受的最大拉力:N=4。133kN。对拉螺栓所受的最大拉力：N=4.133kN小于[N]=12。92kN，对拉螺栓强度验算满足要求！2、墙模板计算书墙模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2012)、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010、《钢结构设计规范》（GB50017-2003)等规范编制。。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨.组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点.根据《建筑施工手册》,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1。基本参数次楞间距（mm)：225;穿墙螺栓水平间距(mm）：450；主楞间距（mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm）：450；对拉螺栓直径（mm)：M12；2。主楞信息主楞材料：方钢管;主楞合并根数：2；宽度（mm）：50.00；高度（mm）：30。00；壁厚（mm）：3.00；3.次楞信息次楞材料：方钢管；次楞合并根数:1；宽度（mm):40。00；高度（mm）：40。00;壁厚(mm）：3.00；4。面板参数面板类型：胶合面板；面板厚度（mm）：18.00;面板弹性模量（N/mm2):6000。00;面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2）：1.50；5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2）：13。00；方木弹性模量E（N/mm2）：9000.00;方木抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1。50;钢楞弹性模量E（N/mm2）：206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2):205。00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值:F=0。22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ——混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，取2。000h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃;V-—混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H——模板计算高度，取3.000m;β1——外加剂影响修正系数,取1。200；β2——混凝土坍落度影响修正系数,取0。850。分别计算得17。031kN/m2、72。000kN/m2，取较小值17。031kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17。031kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续梁计算.面板计算简图1。抗弯强度验算弯矩计算公式如下：M=0。1q1l2+0.117q2l2其中,M—-面板计算最大弯矩(N穖m)；l—-计算跨度（次楞间距）：l=225.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1：1。2?7。031？.450?。900=8。277kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。4？.00?。45?。90=1。134kN/m；其中0。90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0。1？。277?25.02+0。117？。134?25。02=4。86？04N穖m；按以下公式进行面板抗弯强度验算:σ=M/W〈f其中,σ-—面板承受的应力（N/mm2)；M--面板计算最大弯矩（N穖m）；W——面板的截面抵抗矩：W=bh2/6=450？8。0？8。0/6=2。43？04mm3；f-—面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=4。86?04/2.43？04=2.0N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=2N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值［f]=13N/mm2，满足要求!2。抗剪强度验算计算公式如下：V=0。6q1l+0.617q2l其中,V-—面板计算最大剪力(N）；l——计算跨度(次楞间距)：l=225.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2?7.031?。450？。900=8。277kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。4？。00？。45？。90=1。134kN/m；面板的最大剪力:V=0.6？.277？25。0+0。617？.134?25.0=1274。8N;截面抗剪强度必须满足：τ=3V/(2bhn）≤fv其中，τ-—面板截面的最大受剪应力（N/mm2）；V--面板计算最大剪力（N）:V=1274。8N；b——构件的截面宽度（mm）：b=450mm;hn——面板厚度(mm）:hn=18.0mm；fv——面板抗剪强度设计值（N/mm2)：fv=1。500N/mm2;面板截面的最大受剪应力计算值：τ=3？274。8/（2?50？8.0)=0。236N/mm2;面板截面抗剪强度设计值：［fv］=1。500N/mm2;面板截面的最大受剪应力计算值τ=0。236N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值［τ]=1.5N/mm2，满足要求！3。挠度验算根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.挠度计算公式如下：ν=0。677ql4/（100EI）≤［ν］=l/250其中，q——作用在模板上的侧压力线荷载:q=17.03?。45=7。664N/mm；l--计算跨度（次楞间距)：l=225mm；E--面板的弹性模量:E=6000N/mm2;I-—面板的截面惯性矩：I=45？。8?。8?。8/12=21。87cm4；面板的最大允许挠度值:［ν］=0.9mm；面板的最大挠度计算值:ν=0。677?。66？254/(100?000?.19？05)=0.101mm；面板的最大挠度计算值:ν=0。101mm小于等于面板的最大允许挠度值［ν］=0.9mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算（一）.次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用方钢管，宽度40mm，高度40mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5。1？=5.1cm3；I=10。2?=10。2cm4;次楞计算简图1。次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M=0。1q1l2+0。117q2l2其中，M——次楞计算最大弯矩(N穖m）；l—-计算跨度（主楞间距）：l=450。0mm;新浇混凝土侧压力设计值q1:1。2？7。031？。225?。900=4。139kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4?。00?.23？.90=0。567kN/m，其中，0。90为折减系数.次楞的最大弯矩：M=0。1？。139？50。02+0.117?。567?50.02=9。72?04N穖m；次楞的抗弯强度应满足下式:σ=M/W<f其中,σ——次楞承受的应力（N/mm2)；M—-次楞计算最大弯矩(N穖m）；W—-次楞的截面抵抗矩（mm3），W=5。10?03;f——次楞的抗弯强度设计值（N/mm2);f=205.000N/mm2；次楞的最大应力计算值：σ=9。72?04/5。10？03=19。1N/mm2；次楞的抗弯强度设计值：［f]=205N/mm2；次楞的最大应力计算值σ=19.1N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求！2。次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V=0。6q1l+0。617q2l其中，V－次楞承受的最大剪力;l-—计算跨度（主楞间距）：l=450。0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1：1。2?7。031？。225?。900/1=4.139kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。4？。00?.23？。90/1=0。567kN/m，其中，0。90为折减系数.次楞的最大剪力：V=0。6？.139?50。0+0.617？.567？50。0=1274。8N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=V[bh02—(b—δ)h2]/（8Izδ)≤fv其中,τ——次楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；V——次楞计算最大剪力(N)：V=1274。8N；IZ--方钢管的惯性矩(mm4)：IZ=101972.00mm4；δ-—方钢管的壁厚的2倍（mm）:δ=6。00mm;b--方钢管的宽度（mm）：b=40。00mm;h0--方钢管的高度（mm)：h0=40.00mm;h——方钢管腹板高度（mm）:h=34.00mm；fv——次楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=125N/mm2;次楞截面的受剪应力计算值:τ=1274。8譡40.00?0.002—（40.00-6.00）？4。002]/(8？01972。000？。00)=6。432N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值τ=6.432N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=125N/mm2，满足要求!3。次楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：ν=0。677ql4/（100EI）≤［ν]=l/250其中，ν-—次楞的最大挠度（mm）；q—-作用在次楞上的线荷载（kN/m）：q=17。03？。23=3。83kN/m；l——计算跨度（主楞间距）:l=450。0mm；E-—次楞弹性模量（N/mm2）：E=206000.00N/mm2；I-—次楞截面惯性矩（mm4)，I=1.02？05mm4;次楞的最大挠度计算值：ν=0.677？.83/1？504/(100？06000？.02?05）=0.051mm;次楞的最大容许挠度值：［ν］=1。8mm；次楞的最大挠度计算值ν=0。051mm小于次楞的最大容许挠度值[ν］=1。8mm，满足要求！(二）。主楞承受次楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用方钢管，宽度50mm,高度30mm,壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4.121?=8.24cm3；I=6.181?=12.36cm4;E=206000N/mm2;主楞计算简图主楞计算剪力图(kN）主楞计算弯矩图(kN穖)主楞计算变形图（mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载：P＝1。2？7。03?。22？。45＋1.4??。22？。45＝2.353kN;主楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）:l=450mm；强度验算公式：σ=M/W〈f其中，σ-—主楞的最大应力计算值(N/mm2）M--主楞的最大弯矩（N穖m);M=1。07?05N穖mW——主楞的净截面抵抗矩(mm3）;W=8。24？03mm3；f——主楞的强度设计值（N/mm2），f=205。000N/mm2；主楞的最大应力计算值:σ=1。07？05/8.24？03=13N/mm2；主楞的最大应力计算值σ=13N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2。主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足：τ=V［bh02—（b-δ)h2］/(8Izδ）≤fv其中,τ——主楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；V-—主楞计算最大剪力（N）：V=1297.3/2=648.6N;IZ——方钢管的惯性矩（mm4）：IZ=61812。00mm4;δ-—方钢管的壁厚的2倍（mm):δ=6。00mm；b——方钢管的宽度（mm）：b=50.00mm;h0—-方钢管的高度（mm)：h0=30。00mm；h—-方钢管腹板高度（mm）：h=24。00mm；fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv=125N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值:τ=648。6譡50.00？0。002-（50。00—6。00)?4。002］/（8？1812.000？。00)=4。297N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值τ=4。297N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=125N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值：ν=0。116mm；主楞的最大容许挠度值：[ν］=1。8mm;主楞的最大挠度计算值ν=0。116mm小于主楞的最大容许挠度值［ν］=1。8mm,满足要求!五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=f譇其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A——穿墙螺栓有效面积(mm2）；f—-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得:穿墙螺栓的型号：M12；穿墙螺栓有效直径:9.85mm；穿墙螺栓有效面积:A=76mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值：［N]=1.70?05？.60？0-5=12。92kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力,则穿墙螺栓所受的最大拉力为：N=2。36kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=2。356kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N］=12。92kN,满足要求!3、楼板支模验算由于其中模板支撑架高2。6米,为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长？宽＝6m？m，厚0.14m。特别说明：轮扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。据研究，轮扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整,但在搭设过程中要注意检查，支模架的上轮扣不能缺失.（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择轮扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料,进行相应的设计计算.（二)编制依据1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011)。2、《建筑施工安全手册》（杜荣军主编)。3、建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59—2011)。4、本工程相关图纸,设计文件.5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件,此外，在计算中还参考了浙江省地方标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（J10905—2006）的部分内容.二、搭设方案（一)基本搭设参数模板支架高H为2.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1。5m，立杆纵距la取1。2m，横距lb取1。2m.立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。模板底部的方木,截面宽60mm,高80mm，布设间距0。3m。（二)材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48？。5钢管,钢管壁厚不得小于3mm,钢管上严禁打孔；采用的扣件,应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏.模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照”底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向.（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算,如图所示：(1）荷载计算模板的截面抵抗矩为:W＝1200?82/6=6。48？04mm3；模板自重标准值:x1＝0.3？。2=0。36kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝0.14?4？。2=4.032kN/m；板中钢筋自重标准值：x3＝0.14?。1？。2=0。185kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1？。2=1.2kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2？.2=2.4kN/m.以上1、2、3项为恒载,取分项系数1。35,4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为:g1=（x1+x2+x3）？.35=(0。36+4。032+0。185）?。35=6。179kN/m；q1=（x4+x5)?。4=（1。2+2.4）？.4=5.04kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值.跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下：M1max=0。08g1lc2+0.1q1lc2=0.08？。179？。32+0。1？.04?.32=0.09kN穖支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max=-0.1g1lc2—0.117q1lc2=—0.1?。179？.32-0.117?.04？.32=-0。109kN穖；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.109kN穖；（2）底模抗弯强度验算取Max（M1max，M2max）进行底模抗弯验算，即σ=M/W〈fσ=0.109?06/(6.48?04）=1。677N/mm2底模面板的受弯强度计算值σ=1.677N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求.(3)底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0。6?。179?。3+0.617?。04？。3=2。045kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：τ=3Q/(2bh）≤fvτ=3？045。066/(2？200？8）=0。142N/mm2；所以，底模的抗剪强度τ=0。142N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1。4N/mm2满足要求。（4)底模挠度验算模板弹性模量E=6000N/mm2；模板惯性矩I=1200？83/12=5。832?05mm4；根据JGJ130－2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算,不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：νmax=0。677(x1+x2+x3）lc4/(100EI）+0.990（x14+x5）lc4/（100EI）〈min(lc/150，10)νmax=0.154mm；底模面板的挠度计算值νmax=0。154mm小于挠度设计值［ν]=min（300/150,10)mm，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算(1)荷载计算模板自重标准值：x1=0。3？。3=0。09kN/m;新浇混凝土自重标准值：x2=0.14?4？.3=1。008kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.14?.1?。3=0.046kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=1?.3=0。3kN/m;振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2?。3=0.6kN/m;以上1、2、3项为恒载，取分项系数1。35，4、5项为活载，取分项系数1。4，则底模的荷载设计值为：g2=（x1+x2+x3）?.35=(0。09+1.008+0。046)？.35=1.545kN/m；q2=（x4+x5)?.4=（0。3+0。6）？.4=1.26kN/m;支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：Mmax=—0.1譯2譴a2-0。117譹2譴a2=—0.1？.545？。22—0。117？。26？。22=-0.435kN穖；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩W=bh2/6=60？02/6=6。4？04mm3；σ=M/W〈fσ=0.435?06/（6.4？04）=6。792N/mm2;底模方木的受弯强度计算值σ=6。792N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0。6g2la+0.617q2la=0。6？。545？。2+0.617?.26？.2=2。045kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：τ=3Q/(2bh）≤fvτ=3？045.066/（2?0？0)=0.639N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度τ=0。639N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1。3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000N/mm2；方木惯性矩I=60?03/12=2.56？06mm4；根据JGJ130－2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此,方木的总的变形按照下面的公式计算：νmax=0.521?x1+x2+x3）譴a4/（100譋譏）+0.192？x4+x5）譴a4/(100譋譏)=0。692mm；底模方木的挠度计算值νmax=0。692mm小于挠度设计值［ν]=min（1200/150，10）mm，满足要求.（三）托梁材料计算根据JGJ130－2001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。（1)荷载计算材料自重:0。0384kN/m;方木所传集中荷载:取（二）中方木内力计算的中间支座反力值,即p=1。1g2la+1。2q2la=1.1?。545？.2+1.2?.26？。2=3.853kN;按叠加原理简化计算,托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：方钢管：60？0？mm；W=21。254？03mm3；I=63。763？04mm4；托梁计算简图托梁计算弯矩图（kN穖)托梁计算变形图（mm）托梁计算剪力图（kN)中间支座的最大支座力Rmax=16。909kN;托梁的最大应力计算值σ=1。74?06/21。