广西师范大学出版社集团总部商务综合楼模板方案

1、编制依据

1.1.设计图纸及相关设计文件

1.2.《建筑施工计算手册》江正荣著

1.3.《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)

1.4《混凝土结构设计规范》(GB50010-2012)

1.5《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)

1.6《钢结构设计规范》(GB50017-2012)

1.7《建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范》DB45/T168-2009

2、基本概况

2.1工程基本概况

工程名称广西师范大学出版社集团总部商务大楼

建设单位广西师范大学出版社集团有限公司

设计单位广西蓝天建筑设计有限公司

施工单位桂林建筑安装工程有限公司

监理单位广州万安建设监理有限公司

工程建设地点桂林市高新区空明南路与五里店路交汇处

建筑规模总建筑面积46440.56平方米，地下一层，地上十四层

建筑使用功能民用建筑，办公、住宅

地下室层高6.2m；--层6.2m；二、三层层层高为4.5m,四到十二层层高为

建筑层高

3.2m；十三层为3.5m；十四层层高为3.78m。

建筑总高+0.000m以上总高为61.8m。

框架-剪力墙

结构类型

独立基础、筏板。

地基基础

结构断面尺寸

基础结构基础梁梁面平抗浮板面

主体柱截面KZZ：400X400、500X500、600X600>400X700.240X700

墙截面Q300、240楼板厚度B：300、250、150、130、120

KL：200X500、250X600、250X700、300X800.300X1000,300X1200、

主体梁截面400X800.400X1000.400X1100.400X1500.600X1800.700X1400

2.2.高大模板结构构件情况

跨度集中(线)层高板厚

部位粱号梁截面(mm)架高(m)

(m)荷载(m)(mm)

一层梁板9KL28600x1500

B轴、Cx

11.134.541KN/m6.23505.7

14(10KZL2600x1500

13)轴8.6

三层B〜8.4KL56300x7008.96KN/m10.7150

D轴、E-

10.55

Kx4-79KL31300x80010.082KN/m10.7150

轴梁板

9.15m游250板

泳池下部21.9BK3600x180040.98KN/m9.15底平8.9

框架梁梁面

屋面构架

9WKL3300x12008.96KN/m9.951509.8

梁板

高大模板部分另有《广西师范大学出版社集团有限公司总部商务综合楼高大模板方案》。

3、方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1)、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2)、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3)、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4)、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

5)、模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准及《建筑施工模板及作业

平台钢管支架构造安全技术规范》DB45/T168-2009的要求，要符合区文明标化工地的有关标

准。

6)、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往

的施工经验，决定采用以下5种模板及其支架方案：

(1)独立基础、基础梁侧面采用砖胎膜；

(2)剪力墙模板、框架柱模板钢管支撑；

(3)地下室顶板梁板及一二三层十四、十四层梁板、屋面楼梯间梁板、屋面构架梁板模

板支架采用钢管支撑架；

(4)标准层梁板模板，采用圆木支撑架；

4、材料选择

4.1梁模板

钢管支撑：梁侧面板、底板采用15mm厚胶合面板。侧模采用40mmX80mm（内楞）现场拼

制，用中12螺栓对拉固定；承重架采用①48X3.5钢管支架（验算时采用①48X3.0）。

木支撑：梁侧面板、底板采用15mm厚胶合面板。侧模采用40mmX80mm（内楞）现场拼制，

用中12螺栓对拉固定；承重架采用木支撑，由立杆、斜撑和帽木组成。其中帽木尺寸为40mm

X80mmX1000mm,木方斜撑尺寸为40nlmX80mm木防，小头直径为不小于80mm的圆木做立杆

支撑。

4.3板模板

钢管支撑：板底采用15mm厚胶合面板。次楞采用40mmX80n）m（内楞）现场拼制，承重架

采用①48X3.5钢管支架（验算时采用①48X3.0）。

木支撑：板模板采用15mm厚胶合面板，上下两层40nlmX80mm木材支撑。承重架采用木支

撑，立杆采用小头直径不小于80mm的圆木，帽木采用40mmX80mm木材，支撑拉杆采用20mmX

100mmX2000松木板。

4.4框架柱、墙模板

侧模均采用15mm厚胶合板整板拼装。内格楞采用40mmX80mm杉木杨，外格楞采用小48

X3.5钢管（验算时采用①48X3.0）,对拉螺栓使用612。

4.5模板准备层数

模板及其支撑系统按3个标准层的数量配备齐全。

5、模板支架构造要求

5.1、钢管模板支架

1、立杆：尺寸按验算书尺寸，截面高度大于1m的梁，梁底增加一根立杆，顶托支撑。

梁两侧支撑板模板的立杆距两梁边不得大于300mm。

步距梁底增加

部位粱号梁截面（mm）层高（加）板厚（mm）La(m)Lb(m)

h(m)立杆根数

KL27400x15000.9

一层梁板KZL2600x15006.23000.450.91

人防板0.9

KL56300x70010.7150

1.5

三层梁板1.11.1

KL31300x80010.7150

9.15m游

250板底

泳池下部BK3600x18009.180.450.91

平梁面

框架梁

屋面构架

WKL3300x12009.951501.11.1

梁板

梁截面小于

其他部位1.11.1

300x1200

步距梁底增加

部位粱号梁截面(mm)层高(m)板厚(mm)La(m)Lb(m)

h(m)立杆根数

KL27400x15006.22500.90.9

600x15006.2250

一层梁板KZL20.450.91

700x14006.2350

人防板6.23500.90.9

KL56300x70010.7150

三层梁板1.11.1

KL31300x80010.71501.5

9.15m游

250板底

泳池下部BK3600x18009.180.450.91

平梁面

框架梁

屋面构架

WKL3300x12009.951501.11.1

梁板

梁微面小于

其他部位1.11.1

300x1200

钢管模板支架不属于高大模板支架部位的立杆间距不得大于L1口，步距不得大于L6m。

2、水平杆：水平杆步距为地下室、一层大厅、国际会议厅、屋面构架梁板(上表所述

部位的支撑体系)为L5m,其他部位可按1.6m搭设。扫地杆距地面200mm,扫地杆纵横双

向均设置。立杆每步均设置纵横双向水平杆，立杆顶端设纵横双向水平杆。每根水平杆与立

杆扣件连接，封顶杆及危险区域范围内的水平杆连接采用搭接连接，连接须用三个扣件，搭

接长度不少于700mm。

3、剪刀撑设置：竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每隔4m设一道剪刀撑，竖直方向

沿横向全高全长两端开始每隔4m设一道剪刀撑。

超过1.2m高的梁，梁边两侧支撑立杆沿梁跨方向连续设置竖向剪刀撑。

水平剪刀撑沿全平面设置，三层B-D轴及4-7交E-F轴为封顶杆设置一道，封顶杆以下

再设置二道水平剪刀撑，其他部位可按封顶杆设置一道，封顶杆以下再设置一•道水平剪刀撑。

扫地杆设置一道；

4、支撑架搭设区域要求：首层为地下室，支架搭设时地下室底板已经浇筑完成3天以

上，有足够的强度和刚度，表面平整；楼层支架要求下部保留1层楼面梁板模板支撑体系不

拆除。支撑架立杆根部设置200X200X50垫板或底座。

5、支撑架搭设区域框架柱浇注完毕，其强度达到50%,以便架体抱柱。

6、立杆连接须对接，禁止搭接，封顶杆悬挑长度不大于500mm,托顶外伸长度不大于

200mm<)

7、连墙件采用钢管抱柱，封顶杆处设置一道，封顶杆往下一步设置一道。三层B-D轴

及4-7交E-F轴为封顶杆设置一道，封顶杆以下再设置二道。其他部位可按封顶杆设置一道,

封顶杆以下再设置一道水平剪刀撑。

8、钢管及扣件抽样检测合格。

钢管模板支撑基本参数表表1

板

底

梁

梁梁侧对

梁侧

加

增

底

层高板厚LaLb步距次主愣拉螺杆

杆

立

部位粱号梁截面(mm)楞

(m)(mm)间距

(m)(m)h(m)数

根1间距(m)

m)(m)

KL27400x15006.22500.90.90.20.30.6

600x15006.2250

一层梁KZL20.450.910.20.30.6

板700x14006.2350

人防

6.23500.90.9

板

KL56300x70010.71500.20.30.6

三层梁

1.11.1

板KL31300x80010.71501.5

9.15m

250板

游泳池

BK3600x18009.18底平0.450.910.150.350.6

下部框

梁面

架梁

屋面构

WKL3300x12009.951501.11.10.150.350.6

架梁板

其他部梁裁面小于

1.11.10.20.30,6

位300x1200

5.2、木支撑架

1、立杆顺直，使用整杆，不得接长使用。下设200X200X50垫木，不得在根部垫砖垫

高使用。

2、立杆在支撑高度中间、地面上200mm处分别设置20厚X200宽纵横两个方向的水平

拉杆，用铁钉钉牢。

3、梁两侧支撑板模板的立杆距梁边距离不得大于300mm。

标准层圆木模板支撑基本参数表表1

构件沿梁方向水平杆梁、板底次楞梁侧主楞梁侧支顶

截面尺寸

名称立杆间距步距木方间距M即方式

WKL30等300X800mm2501.5m250mm300mm

固定支顶

楼板150mm厚300X14001.5m300mm

楼板150mm厚400X14001.5m300mm

6、模板设计及计算

6.1、墙、柱模板计算

6.1.1、KZ-9(800X800)框架柱模板

根据施工图纸，KZ4截面为800X800,(800X800及以下截面均适用)，高度按5.6m进行

侧模验算：侧模均采用15mm厚胶合板，采用40mmX80mm木防，立档间距为267mm,外楞采

用力48X3钢管抱箍，中间612螺栓拉结，螺栓间距400-450mm。如下图所示：

柱段:Z1800*800o

800

模板剖面示意图

400

H边竖楞

B边联楞：1根40X80木方（宽度X高度nun）

2根①48X3.0钢管柱箍

H边M12对拉螺栓

B边M12对拉螺栓

g

267267267

800

模板立面示意图.

一、参数信息一

1.基本参数

柱模板高度：5.6m；结构表面要求：外露；

柱截面宽B：800mm；柱截面高H：800mm；

搭设形式：扣件钢管柱箍有竖楞；

采用单扣件形式，扣件抗滑承载力系数为0.8；

2.面板参数

面板采用板质材（垂直方向）15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；

抗弯设计值fm：26N/mm2；弹性模量E：9000N/mm2；

3.柱箍

柱箍间距(mm)：200,450*11；

材料：2根①48x3.0钢管；

钢材品种：钢材Q235钢(>16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；

22

屈服强度fy：235N/mm;抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm；

抗剪强度设计值fv：IZON/mm、端面承压强度设计值fee：325N/mm::；

4.竖楞

材料：1根40X80木方(宽度X高度mm)；

木材品种：红皮云杉；弹性模量E：9000N/mm2；

抗压强度设计值fc：lON/mm。；抗弯强度设计值fm：13N/mm\

抗剪强度设计值fv：1.4N/mm2；

B边最外两根竖楞间距：800mm；B边竖楞根数：4；

B边竖楞间距调整(mm)：266.666666666667*3；

H边最外两根竖楞间距：800mm；H边竖楞根数：4；

H边竖楞间距调整(mm)：266.666666666667*3；

5.对拉螺栓参数

B边最外两根对拉螺栓间距：500mm；B边对拉螺栓根数：1；

B边对拉螺栓直径：M12；B边对拉螺栓间距调整(mm)：；

H边最外两根对拉螺栓间距：500mm；H边对拉螺栓根数：1；

H边对拉螺栓直径：M12；H边对拉螺栓间距调整(mm)：；

6.荷载参数

碎对模板侧压力标准值G伙：36.952kN/m2；

倾倒碎产生的荷载标准值嬴：2kN/m2；_

二、柱模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为L000m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

I=1000X15712=2.813X105mm'；

W=1000X1576=3.750X10™1；

1.荷载计算及组合

(1)新浇碎作用于模板的最大侧压力加

按下列公式计算，并取其中的较小值：

1/2

F尸0.22ytp1p2V

F2=yH

其中y—碎的重力密度，取24.000kN/n?；

t-新浇碎的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计

算，得5.714h；

T—硅的入模温度，取20.000℃；

V—碎的浇筑速度，取1.500m/h；

H-碎侧压力计算位置处至新浇碎顶面总高度，取5.600m；

p--外加剂影响修正系数，取1.000；

P--碎坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算得到：

艮=36.952kN/m2

2

F2=134.400kN/m

根据国内外大量试验研究，当模板的高度＞2.5m时，最大侧压力F3=50kN/m2；

2

新浇碎作用于模板的最大侧压力Gxmin(F“F2,F3)=36.952kN/m；

碎侧压力的有效压头高度：h=F/y=36.952/24.000=1.540m；

(2)倾倒硅时产生的荷载标准值Q3k

Q3k=2kN/m;

(3)确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合：

q=36.952X1=36.952kN/m；

计算弯矩采用基本组合：

q=max(ql,q2)=46.661kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

ql=0.9X(1.2X36.952+1.4X2)X1=42.428kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9X(1.35X36.952+1.4X0.7X2)X1=46.661kN/m；

2.柱B边模板面板计算

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

46.661kN/m

△ddd

267.267.267

弯矩和剪力计算简图

剪力图(kN)

36.952kN/m

，、八八，1、八，1、，1、八，、/、八/1、，1、，、，'f\f\f\f\/、，、，、，、\fI、，、，、八/、八八，\f\

变形计算简图

0.031

0.508

变形图(mm)

经过计算得到：

最大弯矩M=0.332kN•m

最大剪力:V=7.466kN

最大变形:v=0.508mm

最大支座反力:F=13.686kN

(1)面板抗弯强度计算

。=M/W=0.332X1073.750X101=8.847N/mm2

实际弯曲应力计算值o=8.847N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=26N/mm2,满足要求!

(2)面板挠度计算

容许挠度：结构表面外露[v]=l/400；

第1跨最大挠度为0.507mm,容许挠度为0.667mm,满足要求！

第2跨最大挠度为0.049mm,容许挠度为0.667mm,满足要求！

第3跨最大挠度为0.508mm,容许挠度为0.667mm,满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

3.柱H边模板面板计算

柱子为正方形，H边计算数据同B边。

三、柱模板竖楞的计算

竖楞采用1根40X80木方(宽度X高度mm)为一组。

竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

1=1X40X80712=1.707X106mm1；

W=IX40X8076=4.267X10’mm3；

E=9000N/mm2；

1.柱B边竖楞计算

(-)荷载计算及组合

计算挠度采用标准组合：

q=36.952X0.267=9.854kN/m；

计算弯矩和剪力采用基本组合：

有效压头高度位置荷载：

q=max(ql,q2)=12.443kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

ql=O.9X(1.2X36.952+1.4X2)XO.267=11.314kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9X(1.35X36.952+1.4X0.7X2)X0.267=12.443kN/m；

有效压头高度位置以下荷载：

q=0.9X1.35X36.952X0.267=11.972kN/m；

柱子顶部荷载：

q=0.9X1.4X0.7X2X0.267=0.470kN/m；

(-)内力计算

竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变

形图如下:

11.972kN/m12.443kN/m

［、，11、，II、，11、，I

20^450^450^450^450^450^450^450^450^450^450^450^450

4060,1540

弯矩和剪力计算简图

A9^0

A0.1920.2050.2010.2020.2020.2020.2010.2040.193

2.3942.5882.7222.6862.6962.6932.6942.692

剪力图(kN)

9.854kN/m

、/xl/M/

206450A450A450A450A450^450A450A450A450A450A450A450

40601540

变形计算简图

0.008

0.397

变形图(mm)

经过计算得到：

最大弯矩M=0.239kN•m

最大剪力:V=2.799kN

最大变形：v=0.397mm

最大支座反力：F=5.423kN

(三)竖楞计算

(1)竖楞抗弯强度计算

o=M/W=0.239X1074.267X101=5.612N/mm2

2

实际弯曲应力计算值a=5.612N/mm小于抗弯强度设计值［f］=13N/mm\满足要求!

(2)竖楞抗剪强度计算

B2

T=VS0/Ib=2.799X1000X32000/(1.707X10X40)=1.312N/mm；

实际剪应力计算值L312N/mm2小于抗剪强度设计值［f」=L400N/mm2,满足要求!

(3)竖楞挠度计算

容许挠度：结构表面外露［v］=1/400；

第1跨最大挠度为0.180mm,容许挠度为0.500mm,满足要求!

第2跨最大挠度为0.050mm,容许挠度为L125mm,满足要求!

第3跨最大挠度为0.073mm,容许挠度为L125mm,满足要求!

第4跨最大挠度为0.067mm,容许挠度为1.125mm,满足要求!

第5跨最大挠度为0.069mm,容许挠度为L125mm,满足要求!

第6跨最大挠度为0.068mm,容许挠度为L125mm,满足要求!

第7跨最大挠度为0.068mm,容许挠度为1.125mm,满足要求!

第8跨最大挠度为0.069mm,容许挠度为1.125mm,满足要求!

第9跨最大挠度为0.067mm,容许挠度为1.125mm,满足要求!

第10跨最大挠度为0.073mm,容许挠度为1.125mm,满足要求!

第11跨最大挠度为0.057mm,容许挠度为1.125mm,满足要求!

第12跨最大挠度为0.008mm,容许挠度为1.125mm,满足要求!

第13跨最大挠度为0.397mm,容许挠度为1.125mm,满足要求!

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求!

2.柱H边竖楞计算

柱子为正方形，H边计算数据同B边。

四、柱模板柱箍的计算

柱箍采用2根e48x3.0钢管为一组。

柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

1=2X10.78X10乜2.156X105mm1；

W=2X4.49X103=8.980X103mm3；

E=206000N/mm2；

1.柱B边柱箍计算

柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形

图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他

集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）：

2.712kN5.423kN5.423kN2.712kN

/、fXf

A

504A504A

267267267

弯矩和剪力计算简图

0.596

弯矩图(kN・m)

5.732

2.403

0.：09

2.403

5.732

剪力图(kN)

2.232kN4.464kN4.464kN2.232kN

、，、，、，、，

5043504

।104।267।267,2671104

变形计算简图

0.097

变形图(mm)

经过计算得到：

最大弯矩M=0,596kN•m

最大剪力:V=5.732kN

最大变形：v=0.097mm

最大支座反力:F=11.464kN

A、B两个支座中的最大支座反力：N=2.403kN

(-)柱箍抗弯强度计算

o=N/A+M/W=2.403X107848.000+0.596X1078.980X103=69.251N/mm2

实际弯曲应力计算值o=69.251N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

(二)柱箍抗剪强度计算

T=VSo/It..=2.866X1000X6084/（2.156X103X3）=26.958N/mm2；

实际剪应力计算值26.958N/mm2小于抗剪强度设计值[f」=120.000N/mm?,满足要求!

（三）柱箍挠度计算

容许挠度：结构表面外露[v]=l/400；

第1跨最大挠度为0.097mm,容许挠度为1.260mm,满足要求！

第2跨最大挠度为0.097mm,容许挠度为1.260mm,满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

2.柱H边柱箍计算

柱子为正方形，H边计算数据同B边。

五、扣件抗滑力的计算

按《扣件架规范（JGJ130-2001）》表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为GOOkN,

按照扣件抗滑承载力系数0.8,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN0

1.B边扣件抗滑力计算

扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

RWRc

其中Rc—扣件抗滑承载力设计值，取6.4kN；

R—B边扣件受到的沿B方向轴向力设计值，取1.202kN；

RW6.4kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

2.H边扣件抗滑力计算

柱子为正方形，H边计算数据同B边。

六、柱箍对拉螺栓的计算

1.柱B边对拉螺栓计算

验算公式如下：

N<[N]=fXA

其中N-对拉螺栓所受的拉力；

A—对拉螺栓有效面积（mn?）；

f~对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓型号：M12；查表得：

对拉螺栓有效直径：9.85mm；

对拉螺栓有效面积：A=76mm2；

对拉螺栓最大容许拉力值：[N]=170X76/1000=12.920kN；

对拉螺栓所受的最大拉力：N=11.464kNo

对拉螺栓所受的最大拉力N=11.464kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN,

满足要求！

2.柱H边对拉螺栓计算

柱子为正方形，H边计算数据同B边。

6.1.2、KZ-8(700X1600)框架柱模板

柱段：选KZ8700*1600o

--------------------------------------------

模板剖面示意图

350

g

LQ

LO

700

模板立面示意图一

一、参数信息一

1.基本参数

柱模板高度：5.5m；结构表面要求：外露；

柱截面宽B：700mm；柱截面高H：1600mm；

搭设形式：扣件钢管柱箍有竖楞；

采用单扣件形式，扣件抗滑承载力系数为0.8；

2.面板参数

面板采用板质材（垂直方向）15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；

抗弯设计值fm：26N/mm2；弹性模量E：9000N/mm2；

3.柱箍

柱箍间距(mm)：200,500*10；

材料：2根①48x3.0钢管；

钢材品种：钢材Q235钢(>16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；

22

屈服强度fy：235N/mm;抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm；

抗剪强度设计值fv：IZON/mm、端面承压强度设计值fee：325N/mm::；

4.竖楞

材料：1根40X80木方(宽度X高度mm)；

木材品种：红皮云杉；弹性模量E：9000N/mm2；

抗压强度设计值fc：lON/mm。；抗弯强度设计值fm：13N/mm\

抗剪强度设计值fv：1.4N/mm2；

B边最外两根竖楞间距：700mm；B边竖楞根数：4；

B边竖楞间距调整(mm)：233.333333333333*3；

H边最外两根竖楞间距：1600mm；H边竖楞根数：8；

H边竖楞间距调整(mm)：228.571428571429*7；

5.对拉螺栓参数

B边最外两根对拉螺栓间距：500mm；B边对拉螺栓根数：1；

B边对拉螺栓直径：M12；B边对拉螺栓间距调整(mm)：；

H边最外两根对拉螺栓间距：200mm；H边对拉螺栓根数：2；

H边对拉螺栓直径：M12；H边对拉螺栓间距调整(mm)：200*1；

6.荷载参数

碎对模板侧压力标准值G伙：36.952kN/m2；

倾倒碎产生的荷载标准值嬴：2kN/m2；_

二、柱模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为L000m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

I=1000X15712=2.813X105mm'；

W=1000X1576=3.750X10™1；

1.荷载计算及组合

(1)新浇碎作用于模板的最大侧压力加

按下列公式计算，并取其中的较小值：

1/2

F尸0.22ytp1p2V

F2=yH

其中y—碎的重力密度，取24.000kN/n?；

t-新浇碎的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计

算，得5.714h；

T—硅的入模温度，取20.000℃；

V—碎的浇筑速度，取1.500m/h；

H-碎侧压力计算位置处至新浇碎顶面总高度，取5.500m；

p--外加剂影响修正系数，取1.000；

P--碎坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算得到：

艮=36.952kN/m2

2

F2=132.000kN/m

根据国内外大量试验研究，当模板的高度＞2.5m时，最大侧压力F3=50kN/m2；

2

新浇碎作用于模板的最大侧压力Gxmin(F“F2,F3)=36.952kN/m；

碎侧压力的有效压头高度：h=F/y=36.952/24.000=1.540m；

(2)倾倒硅时产生的荷载标准值Q3k

Q3k=2kN/m;

(3)确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合：

q=36.952X1=36.952kN/m；

计算弯矩采用基本组合：

q=max(ql,q2)=46.661kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

ql=0.9X(1.2X36.952+1.4X2)X1=42.428kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9X(1.35X36.952+1.4X0.7X2)X1=46.661kN/m；

2.柱B边模板面板计算

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

46.661kN/m

△ddd

233.233.233

弯矩和剪力计算简图

剪力图(kN)

36.952kN/m

/1、,、，1、，、11、，f\f\f1、，1、，、，'f\/\f1、/1、，、，、f\f\f1、，1、，、，、八八，1、

AAATi

，233.233.233

变形计算简图

0.018

0.297

变形图(mm)

经过计算得到:

最大弯矩M=0.254kN•m

最大剪力:V=6.532kN

最大变形：v=0.297mm

最大支座反力:F=11.977kN

(1)面板抗弯强度计算

。=M/W=0.254X1073.750X101=6.775N/mm2

实际弯曲应力计算值o=6.775N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=26N/mm2,满足要求!

(2)面板挠度计算

容许挠度：结构表面外露[v]=l/400；

第1跨最大挠度为0.296mm,容许挠度为0.583mm,满足要求！

第2跨最大挠度为0.023mm,容许挠度为0.583mm,满足要求！

第3跨最大挠度为0.297mm,容许挠度为0.583mm,满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

3.柱H边模板面板计算

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

46.661kN/m

229229229229229229229

计算简图

弯矩图(kN-m)

剪力图(kN)

变形图(mm)

经过计算得到：

最大弯矩M=0.257kN•m

最大剪力:V=6.460kN

最大变形：v=0.261mm

最大支座反力:F=12.091kN

(1)面板抗弯强度计算

o=M/W=0.257X1073.750X104=6.866N/mm2

实际弯曲应力计算值o=6.866N/mm2小于抗弯强度设计值［f>26N/n)m\满足要求!

(2)面板挠度计算

容许挠度：结构表面外露［v］=1/400；

第1跨最大挠度为0.261mm,容许挠度为0.571mm,满足要求!

第2跨最大挠度为0.063mm,容许挠度为0.571mm,满足要求!

第3跨最大挠度为0.112mm,容许挠度为0.571mm,满足要求!

第4跨最大挠度为0.095mm,容许挠度为0.571mm,满足要求!

第5跨最大挠度为0.113mm,容许挠度为0.571mm,满足要求!

第6跨最大挠度为0.067mm,容许挠度为0.571mm,满足要求!

第7跨最大挠度为0.261mm,容许挠度为0.571mm,满足要求!

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求!

三、柱模板竖楞的计算

竖楞采用1根40X80木方(宽度X高度mm)为一组。

竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

1=1X40X80712=1.707X106mm1；

W=1X40X8076=4.267X104mm:i；

E=9000N/mm2；

1.柱B边竖楞计算

(-)荷载计算及组合

计算挠度采用标准组合：

q=36.952X0.233=8.622kN/m；

计算弯矩和剪力采用基本组合：

有效压头高度位置荷载：

q=max(ql,q2)=10.887kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

ql=0.9X(1.2X36.952+1.4X2)X0.233=9.900kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9X(1.35X36.952+1.4X0.7X2)X0.233=10.887kN/m；

有效压头高度位置以下荷载：

q=0.9X1.35X36.952X0.233=10.476kN/m；

柱子顶部荷载：

q=0.9X1.4X0.7X2X0.233=0.412kN/m；

(-)内力计算

竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变

形图如下：

_________________10.476kN/m10.887kN/m

2oO500A500A500A500A500A500A500A500A500A500^00

3960,1540

弯矩和剪力计算简图

剪力图(kN)

8.622kN/m

、，11、，।।、，l\，、，।\r\，।、，、j

200500500A500500A500A500A500500A500500^00

,3960,1540

变形计算简图

变形图(mm)

经过计算得到：

最大弯矩M=0.223kN•m

最大剪力:V=2.667kN

最大变形:v=0.102mm

最大支座反力：F=5.299kN

(三)竖楞计算

(1)竖楞抗弯强度计算

o=M/W=0.223X1074.267X10'=5.233N/mm2

实际弯曲应力计算值o=5.233N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=13N/nmi2,满足要求!

(2)竖楞抗剪强度计算

62

T=VS0/Ib=2.667X1000X32000/(1.707X10X40)=1.250N/mm；

22

实际剪应力计算值1.250N/mm小于抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm,满足要求!

(3)竖楞挠度计算

容许挠度：结构表面外露[v]=l/400；

第1跨最大挠度为0.099mm,容许挠度为0.500mm,满足要求!

第2跨最大挠度为0.094mm,容许挠度为1.250mm,满足要求!

第3跨最大挠度为0.087mm,容许挠度为1.250mm,满足要求!

第4跨最大挠度为0.089mm,容许挠度为L250mm,满足要求!

第5跨最大挠度为0.089mm,容许挠度为1.250mm,满足要求!

第6跨最大挠度为0.089mm,容许挠度为1.250mm,满足要求!

第7跨最大挠度为0.089mm,容许挠度为1.250mm,满足要求!

第8跨最大挠度为0.086mm,容许挠度为L250mm,满足要求!

第9跨最大挠度为0.102mm,容许挠度为1.250mm,满足要求!

第10跨最大挠度为0.055mm,容许挠度为L250mm,满足要求!

第11跨最大挠度为0.038mm,容许挠度为1.250mm,满足要求!

第12跨最大挠度为0.037mm,容许挠度为0.750mm,满足要求!

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满