高切坡维护项目（广场高挡墙应急抢险加固维修工程）施工图设计总说明

施工图设计说明--目录1 概述 31.1 任务依据 31.1.1 项目名称 31.1.2 委托方 31.1.3 委托内容 31.1.4 工程主要技术标准 31.2 工程概况 31.2.1 项目背景 31.2.2 前期及一阶段抢险设计 41.2.3 设计内容 41.3 项目研究过程 41.3.1 项目研究过程 41.3.2 方案设计专项论证专家组意见的执行情况 41.3.3 初步设计专家组意见的执行情况 51.4 设计文件分册组成情况 52 建设条件 52.1 项目自然地理概况 52.1.1 地理位置 52.1.2 气象水文 52.1.3 地形地貌 62.1.4 地质构造 62.1.5 地层岩性 62.1.5.1 第四系全新统（Q4）： 62.1.5.2 三叠系巴东组（T2b） 62.1.6 碎裂岩体顶界面形态特征 62.1.7 水文地质条件 62.1.8 水、土腐蚀性 72.1.9 不良地质作用 82.1.10 岩土物理力学指标取值 82.1.11 工程地质评价 82.1.11.1 地震效应评价 82.1.11.2 边坡评价 82.1.11.3 相邻建（构）筑物的影响 82.1.12 挡墙变形破坏原因分析及防治建议 82.1.12.1 挡墙变形破坏原因分析 82.1.12.2 地勘结论与建议 92.2 边坡安全性鉴定 92.3 项目区域环境敏感区(点)分布及项目建设的影响 92.3.1 生态的环境影响 92.3.2 声环境影响 92.3.3 水环境影响 92.3.4 环境空气影响 102.3.5 项目区域内铁路对项目的影响 102.3.6 项目区域内水运对项目的影响 102.3.7 项目区域内管道对项目的影响 102.4 噪声防治 102.5 抗震设计 102.6 建筑工业化设计 103 挡墙安全鉴定报告及现状边坡监测 103.1 安全性鉴定报告 103.2 现状边坡监测 114 工程设计 124.1 设计原则、设计依据、技术标准与设计技术指标 124.1.1 设计原则 124.1.2 设计依据 124.1.3 采用标准、规范、规则、指引、指南等 124.1.4 设计执行的相关批复意见等 134.1.5 设计参考的其他依据 134.1.6 坐标、高程系统及单位 134.1.6.1 坐标及高程系统 134.1.6.2 单位 134.1.7 主要设计技术标准 134.2 边坡工程设计 134.2.1 设计内容 134.2.2 加筋土挡墙加固设计 144.2.2.1 挡墙设计及前期处理 144.2.2.2 边坡加固设计 144.2.2.3 边坡加固计算 154.2.2.4 工程材料及规格 184.2.2.5 试验段 184.2.2.6 锚索及框格梁的防腐蚀设计 184.2.2.7 边坡监测 194.2.2.8 施工顺序 194.2.2.9 预应力张拉 194.2.2.10 施工注意事项 204.2.3 框格梁修复 204.2.4 网喷支护 214.2.5 工程验收 215 道路交通工程设计 226 排水工程设计 227 危大工程及注意事项 228 方案设计专家论证意见 239 初步设计批复 23施工图设计说明施工图设计总说明概述任务依据项目名称项目名称：高切坡维护项目（广场高挡墙应急抢险加固维修工程）委托方委托内容我公司受业主委托，对广场加筋土挡墙进行加固设计，并对挡墙后的永安路、公平巷的雨污水管道进行整治，并对路面进行恢复。根据设计合同内容，需完成本项目方案设计、初步设计（含项目投资概算）、施工图（不含清单及预算）工作内容。工程主要技术标准1）边坡工程：边坡安全等级：一级支护结构重要性系数：1.1结构使用年限：50年2）道路工程：道路等级：城市支路设计时速：20km/h（公平巷~纵、公平巷~横）、30km/h（永安路）交通等级：轻交通设计荷载：BZZ-100设计年限：10年沥青混凝土路面使用年限：10年净空高度：4.5m抗震设防烈度：抗震设防烈度6度，设计基本地震加速度值0.05g3）排水工程：道路雨水暴雨重现期5年工程概况项目背景诗城广场南侧永安路路肩挡墙于1998年竣工，2005年初该段挡墙上部出现局部面板脱落，通过钢筋砼面板及锚杆进行支护后稳定运行至今。永安路竣工后，其南侧约20m之外明良路建设，道路采取分级回填形成路基，道路低于永安路约28m，原永安路高填方路肩挡墙底部部分被填埋，挡墙现状外露上部一～二级。受暴雨影响，2023年6月30日下午15时许，奉节县诗城广场南侧挡墙中部二级挡墙出现面板垮塌，部分拉筋断裂，垮塌面积约100㎡，垮塌段挡墙顶部人行道栏杆错缝。挡墙局部已垮塌，且垮塌区域仍在发展，初步判断挡墙存在进一步整体失稳的风险，威胁下方城区居民约1200人和市政道路的安全运行。为此，受奉节县城市市政设施管理所的委托，我公司对奉节县诗城广场南侧挡墙进行抢险救灾工程项目进行设计工作。2023年7月5日，奉节县城市管理局组织降险排危各方责任主体及相关专家对挡墙抢险救灾方案进行分析讨论。通过前期观测及现场多方案技术沟通，初步确定了本单枪抢险救灾工程分两阶段走的总体思想，第一阶段作降险排危工作，防止挡墙垮塌事态进一步扩大，第二阶段待降险排危工作完成，挡墙基本稳定后对挡墙全面检测后根据检测成果完成永久加固处理。本次设计为第二阶段永久加固处理。前期及一阶段抢险设计奉节县永安路为主城区内一条东西向既有道路，西端接诗城二路，先向西南行460m后蜿蜒向东接至夔州路，该道路于1998年完成建设，道路全宽12m，两侧各设1.5m宽人行道。该路沿线原始地形起伏较大，沿线多有冲沟，原设计在冲沟处结合不同地形地质条件设置挡墙，减小道路放坡影响，背后冲沟结合城市开发进行回填处理。诗城广场处原始地形为深冲沟，在广场南侧永安路建设期间在该冲沟段设置104m长，共17段路肩挡墙，挡墙高度8.88~57.04m。路肩挡墙采用分级加筋土挡墙，级数为1~3级，由上到下每级高18.2m，分级处设置5m宽马道。2005年该段挡墙上部出现局部面板脱落，通过钢筋砼面板及锚杆进行支护后稳定运行至今。之后挡墙南侧道路建设，挡墙最下一级以及中间一级约一半高度被掩埋，挡墙外露2级，高约27m。2023年7月，挡墙部分面板脱落后，第一阶段采取了对面板脱落段设置重力式挡土墙，底宽2.48m-8m，顶宽1m-2.6m，采用C20混凝土回填垮塌部位逐层上升到达下级挡墙顶马道位置，对平台马道予以封闭防渗处理处理，并清掏马道平台排水沟。设计内容边坡工程：诗城广场广场南侧挡墙加固，东侧框格梁结构修复，明良街北侧（辽宁小学对面）岩壁锚喷封闭。排水工程：永安路，公平巷（横），公平巷（纵）以及诗城广场内雨污水管道改造。道路工程：永安路，公平巷（横），公平巷（纵）三条道路路面恢复。项目研究过程项目研究过程我公司于2023年12月通过本方案设计专家会；明确了本次的边坡治理方案道路。2024年1月，我公司编制的高边坡方案设计进行了专项设计论证，获得了专家组的通过。2024年1月由奉节县投资咨询研究所编制的可研报告通过了奉节县发改委的审批。2024年1月我单位编制的初步设计获得专家组的通过。方案设计专项论证专家组意见的执行情况补充边坡鉴定报告、近期变形监测结果及分析结论；复核挡墙及边坡破坏模式和整体稳定性。回复：在设计说明中补充边坡鉴定报告、近期变形监测结果及分析结论。修改破裂角法挡墙及边坡加固计算方式，对边坡的圆弧型滑面边坡稳定进行验算，对地勘报告中折线形滑动面稳定进行复核。优化锚索（杆）布置，充分考虑注浆效果及边坡渗流影响，细化注浆工艺及施工技术要求。回复：将锚索类型由可可重复高压灌浆型锚索修改为囊式扩体锚杆，避免注浆对边坡渗流的影响。将锚索修改为长短锚，以减少锚索之间产生群锚效应。细化原加筋土挡墙与格构梁的连接；完善排水系统设置。回复：在基础增加锚筋与加筋土挡墙连接；在边坡坡底设置排水沟，并设置管道接入明良街雨水管网中。增加方案比选。回复：按意见增加比选方案。按动态设计、信息化施工及时反馈。回复：在设计说明中，增加相关内容。初步设计专家组意见的执行情况1. 泄水孔需进行专项设计，孔深应超过加筋土土体范围。回复：按意见补充相关图纸，并加长仰斜式泄水孔长度2. 进一步优化格构锚。完善泄水和截排水措施。回复：完善相关设计。3. 细化施工组织设计。回复：在设计说明中补充相关内容4. 进一步复核人工、材料单价及二类费用的合理性。回复：按意见核实，统一按最新文件调整人工费、材料费。二类费用调整详见概算总表。初步设计修编已于2024年2月6日修编完毕并经专家复审同意设计文件分册组成情况施工图设计文件：共包括1册。建设条件项目自然地理概况地理位置项目位重庆市奉节县。气象水文由于受到地理位置、大气环流、地形起伏等因素的影响，奉节县属中亚热带湿润季风气候，春早、夏热、秋凉、冬暖，四季分明，无霜期长，雨量充沛，日照时间长。据奉节县气象局提供的有关资料：奉节县多年平均气温18.1℃，元月最冷，平均6.7℃，7~8月最热，平均30~32℃，最高温度43℃(2006.8.23)，最低温度-3.7℃（1969.2.5），无霜期年均287天，常年日照时数为1639小时；本地多年平均降雨量1181.2mm，降雨多集中在5~9月，占年降雨量的70%，夏季多大雨和暴雨，年平均降水量1132mm，最大年降雨量为1635.2mm(1982)，最大月降雨量711.8mm(1982.7)，最大日降雨量175mm(1984.8.16)，历年最长连绵降雨日143.8d，50年一遇5日暴雨降水量为420.00mm，历年最大积雪厚度5cm，最大瞬时风速33.3m/s，风向多呈ESE和ENE，历年最高气压1010.3mb。场地内未见大型地表水体，场地南侧约250m处为长江，场地位于三峡库区范围内，库区水位在该处最低水位135m，调洪水位158m，最高水位175m。场地最低高程约为200m，长江对场地影响小。场地水文条件总体简单。地形地貌勘查区原始地貌属于长江侵蚀切割地貌区，微地貌属深切冲沟地貌，冲沟走向近南北向。勘查区现经人工改造后，形成了高边坡、诗城广场及建筑等，边坡最高约60m，上、下形成两个平台，分别为诗城广场和奉节汽车站。场地最高点位于诗城广场北侧，高程约270m，最低点位于南侧奉节汽车站，高程约190m，相对高差为80m。边坡处坡度30~85°，其余段坡角较平缓，地形总体起伏较大。地质构造根据区域地质构造纲要图，场地区域地质构造属硐村背斜未端，在场地周边基岩露头处测得产状340°∠16°，层面属硬性结构面，发育两组裂隙：裂隙L1：175°∠82°，裂面平直，张开1-4mm，无充填，间距0.5-1.5m，延伸长度1.0～2.0m，结合差，属硬性结构面；裂隙L2：250°∠78°，裂隙面平直，张开2～5mm，无充填，间距0.8～2m，延伸长度2.0～4.0m，结合差，属硬性结构面。地层岩性根据现场踏勘，勘查区内地层有第四系全新统（Q4）人工填土层（素填土）、崩坡积层（Q4col+dl），下伏基岩为三叠系巴东组（T2b）泥岩，现将地层从新至老分述如下：第四系全新统（Q4）：1、素填土（Q4ml）：杂色，稍湿，松散至稍密状，主要由粘土及灰岩、泥灰块石组成，碎块石多呈次棱角状，粒径5-100cm，碎块石含量40-85%，多为工程活动无序回填形成，堆填年限超过15年。该层碎块石及砂质含量高，岩芯呈松散状，少量柱状，透水性较好。该岩性层广泛分布于场地内。素填土1（Q4ml）：褐黄色，稍密至中密，主要由粘土及灰岩、泥灰岩块石组成，局部含砂质重，碎块石粒径5-35cm，碎块石含量30-55%，多为公路修建分层碾压回填形成，堆积年限超过15年。该层粘土含量较高，大部分岩芯呈柱状，透水性较差。该岩性层分布于挡墙内侧30~40m范围，主要为加筋土挡墙部分。2、碎裂岩体（Q4col+dl）：杂色，母岩主要为灰岩、泥灰岩，保留了大部分原岩结构。该层岩芯呈块状~长柱状，节长3~70cm。据调查访问，整个三马山片区均分布有该岩性层，该区域已建成的建筑均采用该岩性层作为基础持力层，已建成的建（构）筑物年限均超过15年，建（构）筑均未发现变形破坏现象，说明该岩性层整体是稳定的。勘查区该岩性层广泛分布于素填土之下，厚约85~120m。根据本次钻探及物探波速成果，碎裂岩的岩体完整性为较破碎，本勘查报告将碎裂岩视为岩体。三叠系巴东组（T2b）泥岩（T2b-Ms）：紫红色，泥质结构，中厚层状构造，主要成分为粘土矿物，局部含砂质较重。强风化层岩质极软，裂隙发育；中等风化层裂隙少量发育，岩体较完整。该岩性层广泛分布于整个场地，该岩性层埋深大，本次钻探未揭露。碎裂岩体顶界面形态特征第四系填土与下伏碎裂岩体呈不整合接触。第四系填土厚度6.8~45.8m，场地碎裂岩体顶界面倾角一般为3~30°。界面起伏不平，纵断面呈宽台阶状，横断面呈“V”字型，根据图2.5-1等值线图可知：场地内碎裂岩体顶界面总体起伏较大，呈北高南低。碎裂岩体顶界面标高为177~269m。水文地质条件据水文地质试验成果，场地内素填土1渗透系为1.18×10-3~2.08×10-5cm/s，为弱透水~中等透水层，透水性质不均一，局部含砂质重的透水性相对较好，其余大部分为较为密实的粘土夹碎石，透水性较差；素填土渗透系数为2.41×10-1~6.31×10-4cm/s，为中等透水~强透水层；碎裂岩渗透系数<1.86×10-4cm/s，为弱透水层。根据钻孔水位观测及抽水试验成果，挡墙内侧原始沟心处存在地下水，含水层主要为素填土，勘查期间地下水位标高为234.4~236.9m；另，部分钻孔中观测到初见水位远高于静止水位，说明这些钻孔区域存在上层滞水，上层滞水标高为241~251.6m。根据地面物探成果，场地内可能富水区域位于挡墙后侧50m范围内的沟心处。结合本次钻探及水文地质试验可知，场地富水区域主要为挡墙后侧60m范围内的沟心处，富水岩性层为素填土。物探成果与现场勘查成果基本吻合。地下水含水岩组及补、迳、排特征：据本次勘查及物探成果，场地地下水主要以第四系松散介质孔隙水的形式赋存，分布于加筋土挡墙以北，原始地貌为沟心处，钻孔ZY11抽水试验表明，素填土为含水层。由于加筋土挡墙（素填土1）为分层碾压形成，无大块石，粘土含量较高，密实程度较好，抽（注）水试验表明，加筋土挡墙（素填土1）的透水性为弱透水~中等透水，透水性相对较差，导致地下水无法快速的向下游径流、排泄，使得地下水在挡墙内侧富集，形成一个局部含水层。另外，ZY4、ZY5、ZY11、ZY12、ZY14等钻孔初见水位远高于静止水位，说明这些钻区域存在上层滞水。地下水补给条件：根据收集的1：10000原始地形图，沿场地所处原始冲沟的分水岭，划定出地下水的补给区，其补给区总面积约0.17km2。其中原始地貌区面积约0.04km2，点总面积约23%，且地表多为泥岩出露；其余区域已建成城市，地面均已硬化。汇水区域雨水下渗补给地下水的条件十分有限。另，据调查访问，挡墙在应急抢险期间，破坏的加筋土挡墙内有水流出（流出的水有气味），并且在晚上7~8点左右水流量变大，结合本次水样分析成果（水质分析报告见附件1、《奉节县诗城广场南侧挡墙抢险救灾工程项目检测报告》），地下水中含有磷酸盐、总磷、氨氮、阴离子表面活性剂等成分以及五日生化需氧量>0mg/L（5.98~6.18mg/L），一般生活污水亦有这些成分及特性，说明地下水含有生活污水。综上所述，南侧的已建成汇水区可能存在雨污管网破损渗漏，经素填土下渗补给地下水。地下水补给大部分来自雨污管网破损渗漏，少部分为降雨渗入补给。迳流、排特征：地下水径流总体上是沿着原始冲沟向南径流，最终排泄入长江。场地内上层滞水主要接受大气降雨补给，含水量有限，久晴无水。综上所述，场地内地下水总体较丰富，总体水文地质条件中等复杂。水、土腐蚀性依据《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版）判定：本场地为II类环境。水的腐蚀性分析评价见表。水的腐蚀性评价表评价类别腐蚀介质试验值环境类别判别标准评价结果水对混凝土结构的腐蚀性评价SO42-(mg/L)6.11~14.25Ⅱ类环境<300微腐蚀Mg2+(mg/L)3.86~8.72Ⅱ类环境<2000微腐蚀NH4+(mg/L)0.077~6.19Ⅱ类环境<500微腐蚀OH-(mg/L)0Ⅱ类环境<43000微腐蚀总矿化度(mg/L)88.53~224.73Ⅱ类环境<20000微腐蚀PH值7.22~7.94>6.5微腐蚀侵蚀性CO2(mg/L)0<15微腐蚀HCO3-(mmol/L)1.692~5.533>1.0微腐蚀水对混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价Cl-(mg/L)9.6~48干湿交替<100微腐蚀根据上表知，地下水对混凝土结构为微腐蚀，对混凝土结构中钢筋为微腐蚀，对钢结构为微腐蚀；另外场地内填土主要为修建建筑及相邻道路时施工而堆填，根据临近场地及现场调查可知，场地内土层中无污染物，土体对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋、钢结构均呈微腐蚀性。不良地质作用根据现场调查可知，场区无危岩及崩塌、泥石流、岩溶、地面塌陷、地裂等不良地质作用，也未见其它致灾地质体和对工程不利的埋藏物。场地位于一深厚崩坡积体之上。岩土物理力学指标取值1、人工填土素填土：土质不均匀，结构稍密，根据现场钻探，主要由较大的灰岩、泥灰岩块石组成，粘土含量较少。岩土参数结合现场实际情况及经验取值：天然重度20.5kN/m3，饱和重度21.0kN/m3。素填土：天然状态下综合内摩擦角取32°，饱和状态下取28°。素填土1：土质不均匀，结构中密，主要由块径较小的灰岩、泥灰岩碎石组成，粘土含较高，岩芯呈柱状。岩土参数结合现场实际情况及经验取值：天然重度20.7kN/m3，饱和重度21.2kN/m3。素填土1：天然状态下综合内摩擦角取42°，饱和状态下取38°。岩土参数建议值详见表。岩土参数建议值表指标名称地层名称天然重度（kN/m3）天然抗压强度(MPa)饱和抗压强度（MPa）承载力特征值（kPa）粘聚力c(kPa)内摩擦角φ(°)抗拉强度（kPa）变性模量(MPa)泊松比(µ)基底摩擦系数素填土20.5*（21.0*）120*0*（0*）32*（28*）0.3*(压实)素填土120.7*（21.2*）160*0*（0*）42*（38*）0.3*(压实)碎裂岩25.719.9413.973227500*28*300*18000.330.4*备注：1、参数建议值表中，括号内为饱和值；2、带“*”的值为经验值，应以现场试验确定为准。（1）岩体水平抗力系数：碎裂岩取50MN/m3。土体水平抗力系数的比例系数：素填土取10MN/m4，素填土1取18MN/m4。（2）岩土体与锚固体极限粘结强度标准值：碎裂岩取580kPa，素填土取100kPa，素填土1取150kPa。工程地质评价地震效应评价根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）（2016年局部修定版）及《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015），勘查区抗震设防烈度6度，设计基本地震加速度值0.05g，设计地震分组第一组。根据《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223—2008），拟建场地内工程的抗震设防类别为标准设防类，简称丙类。场地未见饱和砂土和饱和粉土等液化土层，依据《岩土工程勘察规范》GB50021—2001（2009年版）第5.7.5条、5.7.11条及《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年局部修定版）第4.3.1条，不考虑地震液化影响、软土震陷影响。场地地震作用不会诱发场地及场地附近滑坡、崩塌、泥石流等地质灾害现象。边坡评价根据最新监测信息边坡向临空方向变形迹象不明显，边坡未出现整体变形情况。根据稳定计算结果表明，边坡稳定性系数为1.849>1.35，边坡处于稳定状态，与现场实际情况一至。相邻建（构）筑物的影响场地位于奉节线诗城广场，为县城内，周公共建筑、民用建筑、道路及管网分布密集，挡墙施工对相邻建筑影响大。建议施工期间加强挡墙及周边坡建筑物的监测。挡墙变形破坏原因分析及防治建议挡墙变形破坏原因分析据本次勘查，加筋土挡墙地处深沟，由于加筋土挡墙（素填土1）为分层碾压形成，无大块石，粘土含量较高，密实程度较好。抽（注）水试验表明，加筋土挡墙（素填土1）的透水性为弱透水~中等透水，透水性相对较差，导致地下水无法快速的向下游径流、排泄，使得地下水在挡墙内侧富集。而地下水补给大部分来自雨污管网破损渗漏，当暴雨时，雨水管网大量渗漏补给地下水，使地下水水位上升，水压力增大。另外，由于长期地下水作用，底部土体逐渐软化，抗剪强度逐渐降低，使得土体对挡墙面版作用力增大，在地下水及土压力的作用下，当压力超过拉筋强度时，拉筋断裂、面版脱落，形成局部垮塌现象。据调查访问，挡墙破坏时，距离地面约8m高处有水流出，且土体呈软塑~流塑状（受地下水长期浸泡形成），据此推测挡墙破坏时的水位标高高于240m。通过对现场调查，至2023年7月24日采用混凝土挡墙应急加固处理完成后，混凝土挡墙左侧的拉筋面版出现溢水现象（见照片5.1-1），说明混凝土挡墙对原地下水通道形成封堵，在左侧挡墙处逐渐形成新的地下水通道。当遇到长时间强降雨时，左侧挡墙可能产生新的变形破坏。地勘结论与建议1、根据钻探揭露及地面调查访问并结合区域资料，场区及附近周边地段无断层通过，场区内未见滑坡、危岩崩塌、泥石流、地表塌陷等不良地质现象，地质构造简单。经调查访问及钻探揭露情况，场区内分布深厚填土及碎裂岩，填土边坡整体稳定，地震设防烈度为6度。2、场地水文地质条件中等复杂。场地原始地貌为一深切冲沟，由于加筋土挡墙透水性较弱，导致地下水排泄受阻，在挡墙内侧富集形成地下水。3、填土边坡整体稳定，加筋土挡墙受地下水压力及土压力共同作用下产生变形破坏。4、土体对混凝土结构为微腐蚀，对混凝土结构中钢筋为微腐蚀，对钢结构为微腐蚀；水体对混凝土结构具微腐蚀性、对钢筋混凝土结构中的钢筋、钢结构为微腐蚀性。5、岩土工程参数建议值见第2.1.10节。6、建议对诗城广场及周边的雨污管网进行大排查，查明破损的雨污管网，并及时修复破损的雨污管网。7、建议对加筋土挡墙进行全面加固，建议采用固结灌浆+格构锚索进行加固，锚索以素填土、素填土1及碎裂岩体作持力层，持力层应在边坡破裂面以外（边坡破裂角取素填土1综合内摩擦角38°）。8、建议对挡墙设置泄水孔。勘查期间地下水位标高为234.4~236.9m，泄水孔整体标高应低于地下水水位标高，才能保证有效泄水。另外，场地内存在上层滞水，标高为241~251.6m。建议在上层滞水范围设置泄水孔。泄水孔深度应大于加筋土挡墙厚度（约35m）。9、施工期间，建议加强边坡的监测工作。边坡安全性鉴定项目区域环境敏感区(点)分布及项目建设的影响生态的环境影响本项目为既有挡墙、道路、市政管线修复项目，建设范围内不涉及林地，本项目占地区自然植被较少，项目建设对评价区植物种类组成、多样性的影响较小；由于人为干扰频繁，野生动物分布较少，对区域动物资源影响较小。对施工期的水土流失防治需采取临时防治措施与永久防治措施相结合，工程措施与植物措施相结合的原则，可实现水土流失彻底防治。声环境影响施工期间：本项目施工噪声对周边居民住户的影响较小。水环境影响建设项目施工期间产生的污水主要包括雨季项目施工地表径流含泥沙雨水、生产废水和生活废水。评价要求施工场地应设置沉淀池，施工废水排入沉淀池内，沉淀后上层清水用于施工场地降尘、施工机械清洗等作业。施工人员生活区设置旱厕、隔油池和小型污水处理设施。项目施工产生的建筑废料、施工人员生活垃圾将对环境产生影响，影响时间较短，采取相应处理措施并加强施工管理可有效控制其对环境的影响。环境空气影响评价范围内各敏感点NO2、SO2、CO、非甲烷总烃、PM10、PM2.5、VOC的小时、日均及年最大贡献值浓度以及预测值浓度均能满足标准要求。施工期通过洒水、遮盖等措施控制施工扬尘，减小对环境空气的影响。项目区域内铁路对项目的影响本次项目建设范围内无铁路项目，无影响。项目区域内水运对项目的影响项目区域内无通航河道。项目区域内管道对项目的影响项目区域内无管道运输。噪声防治施工期间：施工噪声主要为控制距离可确定为施工边界外140m。运营期间：本项目运营期对周边居民住户的影响主要是道路运营噪音。抗震设计在排水等工程有专门的抗震设计内容。建筑工业化设计本次道路设计不涉及工业化设计挡墙安全鉴定报告及现状边坡监测安全性鉴定报告根据《奉节县诗城广场南侧挡墙安全性鉴定报告》奉节县诗城广场南侧挡墙检测区域主要分为三个部分：挡墙平面布置下图所示。加筋土挡墙长约114m，高约8~30m，为图中AB段；左侧浆砌毛石重力式挡墙最大高度约10.2m+框格梁护坡，为图中ACD区域；右侧预应力锚索-框格梁高约10.8m+坡顶放坡，为图中BFE区域。（1）AB加筋土挡墙挡墙面板已脱落约70m2，面板外倾区域合计约126m2，依据《建筑边坡工程鉴定与加固技术规范》（GB50843-2013）附录C和5.7.2条，加筋土挡墙已出现稳定性破坏，其安全性评定为Dsu级，必须立即采取措施。（2）左侧ACD区域浆砌毛石重力式挡墙+框格梁护坡根据基础探坑检测结果，基底为碎石土，墙底采用混凝土扩大基础，浆砌毛石重力式挡墙墙身砌筑砂浆强度较低，砌块间砂浆饱满度不足，但墙身未出现因砌筑质量差导致的开裂、变形现象，挡墙地基、基础、墙身工作情况良好。重力式挡墙地基、基础依据《建筑边坡工程鉴定与加固技术规范》（GB50843-2013）附录B其安全性等级均评定为Au级，墙身安全性等级评定为Bu级。墙顶框格梁护坡未见明显泥土流失、地表开裂，框格梁表观质量较好。根据《奉节县诗城广场南侧挡墙抢险救灾工程项目勘查报告(一次性勘查)》可知，该重力式挡墙所处填土边坡整体稳定性满足国家现行规范要求，经验算可知：该重力式挡墙滑移稳定性、倾覆稳定性均满足国家现行规范要求，该挡墙的稳定性评定为Asu级。依据《建筑边坡工程鉴定与加固技术规范》（GB50843-2013）5.4.1条评定该重力式挡墙安全等级，其安全性评定为Bsu级。（3）右侧BFE区域预应力锚索-框格梁支护+坡顶自然放坡根据现场检测结果及《奉节县新县城三马山2号路植物油厂段高边坡工程地质勘察报告》可知，该边坡为岩质边坡，主要由泥灰岩组成，顶部建筑物采用桩基础，建筑物荷载可传递至稳定基岩，支护结构不用考虑建筑物的荷载影响。该支护自2002年完工安全运行至今，支护顶部周边植物覆盖，顶部地表未见裂缝，未发现场地及周边建筑物有明显变形迹象。该区域地基、基础依据《建筑边坡工程鉴定与加固技术规范》（GB50843-2013）附录B其安全性等级均评定为Au级。现场可见部分框格梁钢筋锈蚀、露筋、保护层脱落，该部分构件安全性评定为cu级，其余框格梁安全性评定为bu级。预应力锚索未见退锚的现象，打开锚头封闭混凝土，存在锈蚀的情况，其安全性评定为bu级。该区域2023年7月3日~至今，重庆市建筑科学研究院有限公司对奉节县诗城广场南侧挡墙抢险救灾工程进行了抢险应急变形监测，据最新的简报（2023年08月24日简报），该处边坡上部房屋未见明显变形，该边坡现处于整体稳定的状态，稳定性评定为Asu级。依据《建筑边坡工程鉴定与加固技术规范》（GB50843-2013）5.4.1条评定该支护安全等级，其安全性评定为Bsu级，应对评定为cu级的框格梁构件进行处理。现状边坡监测根据边坡监测单位反馈结果，施工期间检测显示监测点仅仅在7月初清除垮方期间变动较大，之后趋于稳定。工程设计设计原则、设计依据、技术标准与设计技术指标设计原则1）、功能性原则体现“现代时尚、舒适便捷、绿色环保、文化传承”的设计原则，以功能性为标尺衡量方案的合理性。2）、以人为本原则充分考虑旅客的需求和便利，创造亲切、舒适、宜人的内外环境。3）、弹性设计原则设施要有适度的可调整性，以满足使用中的变化。4）、节约原则应充分考虑本次建设投资及未来航站楼运营成本和维修成本节约的需要。5）、环境友好性原则充分考虑绿色环保、节能减耗。设计依据采用标准、规范、规则、指引、指南等国家强制性规范《工程结构通用》（GB55001-2021）《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）《建筑与市政地基基础通用规范》（GB55003-2021）《钢结构通用规范》（GB55006-2021）《混凝土结构通用规范》（GB55008-2021）《城市道路交通工程项目规范》（GB55011-2021）《建筑与市政无障碍通用规范》（GB55019-2021）《城乡排水工程项目规范》（GB55027-2022）《建筑与市政工程防水通用规范》（GB55030-2022）边坡加固工程《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）《建筑边坡工程鉴定与加固技术规范》（GB50843-2013）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086-2015）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）《岩土锚杆（索）技术规程）》（CECS22:2005）《钢结构设计标准》（GB50017-2017）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《高压喷射扩大头锚杆技术规程》JGJ/T282-2012《囊式扩体锚杆技术规程》T/CECS1259-2023设计执行的相关批复意见等本项目建设工程设计合同；《市政工程设计文件编制深度规定》（2013年版本）；项目方案审查会专家意见；设计参考的其他依据区域内1：500带状地形图；现场踏勘取得的资料；挡墙施工图《奉节县沿江大道市政工程连接道道路工程施工图设计》前期抢险设计图纸《奉节县诗城广场南侧挡墙抢险救灾－降险排危工程》地勘报告书《奉节县诗城广场南侧挡墙抢险救灾工程项目勘查报告》《奉节县诗城广场南侧挡墙安全性鉴定报告》永安路管线资料坐标、高程系统及单位坐标及高程系统坐标系：2000坐标系；高程系：1985国家高程基准。单位采用国标单位。主要设计技术标准道路工程主要设计技术标准序号项目名称技术标准1边坡安全等级一级2结构重要性系数1.13结构使用年限50年4道路长度总共525m5道路宽度5.8～7m6道路等级城市支路7交通等级轻交通8交通量设计年限(年)107沥青砼路面结构设计年限(年)108设计行车速度（km/h）公平巷20，永安路309停车视距（m）≥3010路面结构设计荷载BZZ-100型标准车11桥涵荷载等级城-B12道路雨水暴雨重现期5年13路面结构沥青混凝土路面14抗震要求烈度为=7\*ROMANVI度，设计动峰值加速度为0.05g边坡工程设计设计内容根据《奉节县诗城广场南侧挡墙安全性鉴定报告》及业主指示，本次设计边坡设计共包含三个内容：（1）诗城广场南侧加筋土挡墙（AB段）存在面板脱落的潜在风险，需要加固；（2）加筋土挡墙东侧框格梁部分框格梁钢筋锈蚀、露筋、保护层脱落损坏构件，需要进行修复；（3）明良街北侧（辽宁小学对侧）存在一岩壁未进行封闭，长期有岩土块从岩壁上掉落存在安全隐患，需要对其网喷封闭。加筋土挡墙加固设计挡墙设计及前期处理诗城广场南侧加筋土挡墙，竣工于1998年，原设计为直立式挡墙，原高度13～57米（一级～三级）。土工格栅采用CAT30020B型单向钢塑复合筋带。面板采用C25钢筋砼面板，尺寸1.2（横）x0.6（竖）m，拉筋长度11～43m，每个面板设置4根拉筋。之后挡墙南侧道路建设，挡墙最下一级以及中间一级约一半高度被掩埋，挡墙外露2级，最高约27m。2005年该段挡墙上部出现局部面板脱落，对面板脱落区域锚索并对上级边坡实施钢筋砼面板后，稳定运行至2023年6月。受暴雨影响，2023年6月30日下午15时许，奉节县诗城广场南侧挡墙中部二级挡墙出现面板垮塌，部分拉筋断裂，垮塌面积约100㎡。2023年7月5日，奉节县城市管理局组织降险排危各方责任主体及相关专家对挡墙抢险救灾方案进行分析讨论。通过前期观测及现场多方案技术沟通，初步确定了本单枪抢险救灾工程分两阶段走的总体思想，第一阶段作降险排危工作，防止挡墙垮塌事态进一步扩大，第二阶段待降险排危工作完成，挡墙基本稳定后对挡墙全面检测后根据检测成果完成永久加固处理。一阶段设计中，对出现变形及垮塌的下级挡墙通过在垮塌坡脚外围设置单侧模板浇筑C20砼，底宽2.48m-8m，顶宽1m-2.6m，采用C20混凝土回填垮塌部位逐层上升到达下级挡墙顶马道位置。设置泄水孔至原加筋挡墙面板背后反滤层。对排入挡墙马道的排水沟进行截流，并对马道进行防渗处理。抢险处理完成后，《奉节县诗城广场南侧挡墙安全性鉴定报告》对该挡墙做出了安全性等级为Dsu级的评价，严重影响整体安全，必须立即采取措施。在地勘报告中，对挡墙面板脱落做出分析：加筋土挡墙（素填土1）的透水性为弱透水~中等透水，透水性相对较差，导致地下水无法快速的向下游径流、排泄，使得地下水在挡墙内侧富集。而地下水补给大部分来自雨污管网破损渗漏，当暴雨时，雨水管网大量渗漏补给地下水，使地下水水位上升，水压力增大。另外，由于长期地下水作用，底部土体逐渐软化，抗剪强度逐渐降低，使得土体对挡墙面版作用力增大，在地下水及土压力的作用下，当压力超过拉筋强度时，拉筋断裂、面版脱落，形成局部垮塌现象。建议采用固结灌浆+格构锚索进行加固，锚索以素填土、素填土1及碎裂岩体作持力层，持力层应在边坡破裂面以外（边坡破裂角取素填土1综合内摩擦角38°）。边坡加固设计对挡墙采用锚索+框格梁进行加固。由于长期来看，加筋土面板有脱落风险，设计时不考虑现有筋带对边坡的整体稳定作用。由于加筋土挡墙面板的模数是1.2x0.6米，为尽量避免锚索施工对面板结构产生破坏，锚索间距采用2.4x1.8米，与面板模数成倍数关系，锚索施工位置选取在对面板钢筋造成影响最小的位置。由于素填土主要以泥岩、泥灰岩的块石组成，成孔困难，后期固结沉降后存在锚索抗拔力降低乃至失效的可能，因此根据专家意见建议采用囊式扩体锚索，成孔后，采用高压旋喷工艺，对锚固段进行扩孔，提高锚固体的粘结力，降低锚索失效的可能。锚索采用2束φ15.24mm的无粘结预应力钢绞线，套管、锚具、夹片等采用成套设备，钻孔直径为150mm。扩孔工艺采用高压旋喷扩孔囊袋挤压施工方法，先采用高压旋喷法在锚孔底部先行扩孔与注浆，再通过对膨胀挤压筒内进行水泥浆定量压力灌注完成扩体锚固段施工。高压旋喷孔径300mm，采用单管法，喷射压力不小于25MPa。锚索长度6～21ｍ，为减轻群锚效应，锚索采用长短锚布置，非扩孔锚固段长1.5m，扩孔锚固段长2.5m，膨胀挤压筒长度为1.5m。框格梁采用钢筋砼结构，尺寸为0.5x0.4m。在最下一级边坡设置两排仰斜式排水孔，钻孔孔径110mm，内置HDPE硬式φ100排水管，排水管长度45m（伸至现状加筋土挡墙之外），仰角为6度。边坡加固计算详见计算书工程材料及规格框格梁及条形基础：C30钢筋砼锚头：C30细石砼锚索钻孔直径：150mm锚索扩孔段直径：300mm可折叠膨胀囊袋：长度1.5m。力学性能应通过条带拉伸试验与解封条带拉伸试验确定，并应符合现行行业标准《土工合成材料测试规程》SL235的有关规定;径向与纬向的断裂力不应小于2200N/5cm;断裂强力不应小于1500N/5cm；径向与纬向的断裂伸长率不应小于20%。承载盘厚度不小于20mm。锚索钢束：2束φ15.24mm（1X7）无粘结预应力钢绞线，极限强度1860MPa注浆浆液：锚孔注浆用水泥浆，水灰比1：0.5，水泥结石体28d立方体抗压强度不小于30MPa。囊袋注浆用水泥浆水灰比1：0.45，结石体的抗压强度标准值不应小于35MPa。高压旋喷扩孔的水灰比为1：1。管材：注浆管与官渡管宜采用金属材料，且不得对锚杆筋体产生不利影响；过渡钢管壁厚不宜小于5.0mm。波纹管壁厚宜为2.0～3.0mm，波纹管内径应满足筋体的注浆体保护层厚度不小于20.0mm的要求，性能指标及检验方案按《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》JT/T529的有关规定执行。试验段由于素填土主要以泥岩、泥灰岩的块石组成，成孔困难，后期固结沉降后存在锚索抗拔力降低乃至失效的可能，因此根据专家意见建议采用囊式扩体锚索，成孔后，采用高压旋喷工艺，对锚固段进行扩孔，提高锚固体的粘结力，降低锚索失效的可能。因此建议在施工设计之前，实施锚索试验段，以便确定锚索成孔工艺、注浆工艺以及锚索的扩孔工艺。锚索及框格梁的防腐蚀设计根据地勘报告，水土对钢结构、混凝土结构、钢筋混凝土结构的钢筋均为微腐蚀性。但参考周边框格梁出现破损现象，锚索采用II级防腐保护构造设计，锚头采用过渡管，锚具采用混凝土包封，自由段采用注入油脂的光滑套管，锚固段采用注入水泥浆的波纹套管。钢筋砼框格梁的保护层厚度为40mm。边坡监测边坡监测应由业主委托的有资质的监测单位编制监测方案后实施，监测方案应经设计、监理和业主等共同认可，边坡监测项目应按下表执行：监测项目测点布置位置边坡工程安全等级布置要求一级二级三级坡顶水平位移和垂直位移支护结构顶部应测应测应测间距30～50m地表裂缝墙顶背后1.5H范围内应测应测选测代表性位置坡顶建（构）筑物变形边坡坡顶建筑物基础、墙面和整体倾斜应测应测选测建（构）筑物中部、角点地下水、渗水与降雨关系边坡主轴断面、渗水点应测选测可不测孔间距50～70m锚杆（索）拉力外锚头或锚杆主筋应测选测可不测预应力锚杆不少于总数的3%，且不少于3根支护结构变形典型剖面、主要受力构件应测选测可不测间距30～50m支护结构应力内力最大处应测选测可不测间距50～75m边坡工程施工及监测期间遇到下列特殊情况时应及时报警，并采取相应的应急措施:（1）支护结构构件的最大裂缝宽度达到国家现行相关标准的限值:土质边坡支护结构坡顶的最大水平位移大于边坡高度的0.2%或20mm，水平位移速度已连续3d大于2mm/d;（2）土质边坡坡顶邻近建筑物的累计沉降、不均匀沉降或整体倾斜大于现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007规定允许值的70%，或建筑物整体倾斜速率度连续3d大于0.00007H/d(H为建筑承重结构高度)；（3）坡顶邻近建(构)筑物发生突发变形、出现新裂缝、原有裂缝有新发展；（4）坡顶堆载或动荷载超过设计限值；（5）受到持续强降雨或坡面严重渗漏水可能引起变形；（6）监测数据变化较大或者速率突然增大，支护结构中有重要的构件出现应力骤增、压屈、断裂、松弛或拔出的迹象；（7）边坡底部或周围岩土体已出现可能导致边坡剪切破坏的迹象或其他可能影响安全的征兆；（8）根据工程经验判断已出现其他必须报警的情况。现场应按动态设计、信息化施工及时反馈监测结果。施工顺序施工时应按照以下顺序施工：锚索钻孔套管跟进高压旋喷扩孔杆体制作与安防锚固段注浆锚索张拉及锁定—自由段注浆—锚杆的防腐仰斜式排水管钻孔排水管套管跟进HDPE排水管安装预应力张拉二阶边坡:N张拉锁定值一阶边坡:N张拉锁定值施工注意事项锚索钻孔不得扰动周围地层，钻孔前根据设计要求和地层条件，定出孔位、做出标记；锚索水平、垂直方向的恐惧误差不应大于100mm。钻孔直径不应小于设计钻孔直径3mm；钻孔轴线的偏斜率不应大于锚索长度的2%；锚索钻孔深度不应小于设计长度，也不宜大于设计长度500mm。向钻孔中安放锚索前，应将孔内岩粉和土屑清晰干净。钻孔时宜采用套管跟进护壁钻孔。杆体的制作、存储宜在工厂或施工现场的专业作业棚内进行；锚固段长度内应清洗干净不得有影响与注浆体有效连接和影响锚索使用的有害物质，并应确保满足设计要求的注浆体保护层厚度。在自由段杆体上应设置有效的隔离层；钢绞线应采用切割机切断；杆体制作时应按设计要求进行防腐处理。钢绞线每根下料长度误差不应大于50mm；钢绞线应平直排列，沿杆体轴线方向每隔1.5m设置一个隔离架，注浆管和排气管应与杆体绑扎牢固，绑扎材料不宜采用镀锌材料。可重复高压注浆锚索杆体制作时，应安放可重复注浆套管和止浆密封装置。止浆密封装置应设置在自由端与锚固段的分界处，密封装置两端应牢固绑扎在杆体锚索上，在被密封装置包裹的注浆套管上至少应留有一个进浆阀。杆体的制作完成后应尽早使用，不宜长期存放；制作完成的杆体不得露天存放，宜存放在干燥清洁的场所，应避免机械损伤杆体或油渍溅落在杆体上；当存放环境潮湿时，杆体外露部分应进行防潮处理。对存放时间较长的杆体，在使用前必须进行严格检查。塑料波纹管与套管宜采用熔接法接长，几何尺寸与强度应满足设计要求。在杆体放入钻孔前，应检查杆体的加工质量，确保满足设计要求；安装杆体时应防止扭压和弯曲，不得损坏防腐层。高压旋喷采用的喷射压力不应小于25MPa，旋喷管进尺或退钻速度宜取10cm/min～25cm/min,旋喷管转速宜取10r/min～20r/min，喷浆量宜为80L/min～130L/min。囊袋注浆用浆液应采用两级搅拌工艺配置无沁水水泥浆，水泥浆在泵送前应使用过滤网过滤。水泥浆配置应使用外加剂，保证其流动度达到200mm～240mm。囊袋注浆应在杆体安放后尽快进行，注浆压力宜控制在0.5MPa～1MPa之间，囊袋充盈度宜控制在1.05～1.10范围内。囊袋注浆完成后，应及时将内外注浆管通过活接头分离，并通过外注浆管对锚孔进行水泥浆压力灌注。锚孔注浆时孔口溢出浆液与注入的浆液颜色和浓度一致，方可停止锚孔注浆，在完成锚孔注浆后，出现孔口浆液页面下降应及时进行孔口补浆；锚索张拉宜在锚固体强度达到设计强度80%后方可进行。锚索正式张拉前，应取0.1～0.2Nd对锚索预张拉1～2次，使杆体完全平直，各部位紧密接触。锚索张拉至1.05Nd时，应保持10min，然后卸荷至设计值。框格梁修复诗城广场东侧框格梁出现了，露筋，断筋，锚头混凝土脱落的现象，根据安全鉴定报告应对损坏的构件进行修复。（1）露筋施工时应先剔除已被腐蚀、污染或中性化的混凝土层，对钢筋及混凝土表面进行彻底清除，并用除锈剂或机械手段（高压水清洗）清除钢筋表面锈层，将裸露的钢筋固定好，并对其喷涂阻锈剂（也可在修补砂浆中加入内掺型钢筋阻锈剂），待其干燥后采用清水对混凝土基面彻底润湿，然后喷涂界面处理材料（宜采用改性环氧类），修补砂浆采用B型聚合物水泥砂浆，单层施工厚度不超过10mm，每次施工间隔30min，修补厚度宜与原构件齐平。（2）断筋对于断筋的钢筋，应先破除混凝土表层（范围满足钢筋焊接搭接长度及施工要求），采用同直径钢筋与原钢筋进行并排焊接，搭接长度为单面焊10d。焊接完毕后，再按与露筋格构梁相同的修复方式进行修复。（3）锚头混凝土脱落首先将锚具外的混凝土全部切除，对表面清洗、界面处理及钢筋除锈阻锈处理后，对原台座植筋，形成锚具外形成钢筋网，立模浇筑混凝土，形成新锚头。网喷支护明良街北侧（辽宁小学对侧）存在一岩壁未进行封闭，长期有岩土块从岩壁上掉落存在安全隐患，需要对其网喷封闭。施工顺序如下：（1）对岩壁表面的风化岩块、表面植被进行清除；（2）在岩壁上实施2m长的非预应力钢筋锚杆，锚杆长3m，间距1.5x1.5