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文档简介
大工14秋钢筋混凝土结构课程设计离线作业答案
网络教育学院
《钢筋混凝土结构课程设计》
题目:雨润厂房单向板设计
学习中心:辽宁省奥鹏学习中心[6]VIP
专业:土木工程
年级:2014年秋季
学号:201403805178
学生:张峪茁
指导教师:
1基本情况
一、设计资料
雨润厂房。采用钢筋混凝土内框架承重,外墙为370mm砖砌承重。
采用单向板肋梁楼盖。楼面做法:20mm厚水泥砂浆面层,钢筋混凝土现
浇板,15mm厚石灰砂浆抹灰。
荷载:永久荷载,包过梁、柱、板及构造层自重,钢筋混凝土容重25kN/m,
水泥砂浆容重20kN/m,石灰砂浆容重17kN/m,分项系数?G?1.2。可变荷
载,楼面均分布荷载为
7.5kN/m,分项系数?K?1.3。
材料选用:混凝土采用C30(fc=14.3N/mm,ft=1.43N/mm)
钢筋主梁、次梁采用HRB335级(fy=300kN/m)钢筋,其它均用HPB300
级
32333322
二、楼盖的结构平面布置
主梁沿房屋的横向布置,次梁沿纵向布置。主梁的跨度是5.7m,次梁
的跨度是4.8m。梁每跨内布置两根次梁。其间距是L9m。楼盖的布置如
图1所示。
1
根据构造要求,板厚取
次梁截面高度应满足h?h?80mm?H900??47.5mm4040400mmI
18
I
1514800?121815700?10154800?26612取h=400mm,截面宽度取为
主梁的截面高度应满足
b=200mmoh?5700?380~570mm10
取截面高度h=500mm,截面宽度取为b=250mm。
2单向板结构设计
2
三、板的计算
按塑性分析法计算内力。
1、荷载
恒荷载标准值:20mm水泥砂浆面层80mm钢筋混凝土板15mm
厚石灰砂浆抹灰活荷载标准值横荷载设计值活荷载
设计值合计0.02m?20kN/m3?0.4kN/m2
0.08m?25kN/m3?2.0kN/m20.015m?17kN/m3?0.255kN/m2
gk?2.655kN/m2qk?7.5kN/m2g?1.2?2.655?3.186kN/m2
q?1.3?7.5?9.75kN/m2g?q?12.936kN/m2
2、内力计算
次梁的截面200mm?400mm,板在墙上的支撑长度为120mm,则板的
计算跨度为:边跨l0?ln?h0.20.08?1.9?0.12???1.72m222
ln?a0.20.12?1.9?0.12???1.74m222
?IO?1.72m
中间跨IO?1.9?O.2?1.7m跨度差(1.72?1.7)/1.7?1.2?10说明可按等跨
连续板计算内力。取1m宽板作为计算单元,计算简图如图1所示。
3
连续板各截面的弯矩计算见表1.
截面承载力计算b?1000mm,h?80mm,h0?80?20?60mm°C30混凝土,
fc=14.3N/mm2oHPB300
钢筋,fy=270kN/m,连续板各截面的配筋计算见表2.
2
?min?(0.2%,45ft/fy)max?45ft/fy?45?1.43/270?100%?0.238%
所以,
As/min??minbh?0.238%?1000?80?190.4mm
2
板的裂缝验算
裂缝宽度验算属于正常使用极限状态,采用荷载的标准组合。按弹性
方法计算截面弯矩,考虑可变荷载的最不利布置,有
'2'2
Mk??ggklO??qqklO
4
''
式中gk—折算永久荷载标准值,gk?gk?qk/2?2.655?7.5/2?6.405kN/m
'qk一折算可变荷载标准值,qk?qk/2?7.5/2?3.75kN/m
'
?g—五跨连续板满布荷载下相应截面的弯矩系数,按有关表格查的;
?q—五跨连续板最不利荷载布置下相应的弯矩系数,按有关表格查的。
由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩:
Mk?(0.078?6.405?0.1?3)?1.7202kN/m?2.32kN/m
MBk??(0.105?6.405?0.119?3)?1.7202kN/m??3.05kN/m
M2k?(0.033?6.405?0.079?3)?1.72kN/m?1.30kN/m
MCk??(0.079?6.405?0.111?3)?1.72kN/m??2.42kN/m
M3k?(0.046?6.405?0.085?3)?1.72kN/m?1.59kN/m
受弯构件的受力特征系数?cr?1.9,光面钢筋的相对粘结特征系数??0.7,
C30混凝土抗拉
强度标准值ftk?2.01N/mm2;保护层厚度c=15mm<20mm,取c=20mm,
计算过程见表2,裂缝宽度均小于一类环境规范规定值。
注:
te,取te。
截面的短期刚度由下式确定:
板的挠度验算
Bs?
6E1.15??0.2?
l?3.5?'f
'
EsAshO2
式中,?E?Es/Ec?210?103/3?104?7,矩形截面?f?0,各截面的短周期刚
度如下表
5
由表2可见,B与1很接近,满足0.51<B<21,按《混凝土结构设
计规范》可取整跨刚度B1为计算挠度,这样的简化使挠度计算大为方便。
长期刚度按下式确定
B?Mk2.32Bs??1.882?1011?8.64?1010NmmMq(??l)?Mk2.7252?l?2.32
'''2其中,
Mlq?(0.078gk?0.1qk)l0?(0.078?7.965?0.1?3)?1.722?2.725kNm
ll(?qqk)?2.655?(0.8?7.5)?7.965kN/m2211'
qk??qqk??0.8?7.5?3kN/m22gk?gk?
第一跨挠度最大,对于等跨连续板可只验算该跨挠度。永久荷载gk
满布,可变荷载qk在
?2?21,3,5跨布置,又相应表格查的相应的挠度系数分别是0.644?10
和0.973710,于是挠
度:
0.644?10?2gkl40.973?10?2qkl4
f??BB
0.644?10?2?2.655?172040.973?10?2?7.5?17204l??=8.45mm<78.6mm
8.64?10108.64?1010200
3、绘制板施工图
板采用分离式配筋。
6
三、次梁计算
次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。1.荷载恒荷载设计值由板传
来1.9m?3.186kN/m?6.05kN/m次梁自重
1.2?0.2m?(0.4m?0.08m)?25kN/m3?1.92kN/m2梁侧抹灰
1.2?0.015m?(0.4m?0.08m)?17kN/m3?2?0.20kN/m2活荷载设计值由
板传来合计32g?8.17kN/m2q?1.9m?9.75kN/m3?18.5kN/m2
g?q?26.67kN/m2
2.内力计算
计算跨度
边跨ln?4.8m?0.12m?0.25m?4.555m2
ln?a0.24?4.555m?m?4.675m221.025ln?4.669m?4.675m取10=4.675
中间跨IO?ln?4.8m?O.25m?4.55m跨度差(4.675?4.55)/4.55?2.7?10,说
明可按等跨连续梁计算内力。计算简图如图2所示。
2
连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表3表4.表3连续次梁弯矩
计算
7
正截面承载力计算
正截面承载力计算时,支座按矩形截面计算,跨中按T形截面计算,
翼缘宽度取
11
b'f?l=?4800=1600mm,Xb?sn?200?1700?1900mm,故取
b'f?1600mm
33
一类环境,梁的混凝土保护层厚度要求为25mm,单排钢筋截面有效
高度取h0=365mmo判别T型截面类型:
'lcf
'f
?fbh(hO?
h'f2
)?1.0?14.3?1517?80?(365?
80
)?564.02kNm?53.00kNm2
各跨跨中均属于第一类T型截面。
次梁的正截面承载力过程见表
As/(bh)?339/(200?400)?0.42%??min?(0.2%,45ft/fy)max?45ft/fy?45?1.43/300
70.22%
8
,满足最小配筋率的要求。
斜截面受剪承载力计算。
计算内容包括:截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。
(1)验算截面尺寸
截面尺寸按下
hw?h0?h'f?365?80?265mm7hw/b?265/200?1.2?4,
式验算:
0.25?cfcbh0?0.25?1.0?14.3?250?365?362.20kN?Vmax?74.81kN
截面尺寸满足要求。(2)计算所需腹筋
采用?6双箍,计算支座B左侧截面,VBl?72.89kN。由斜截面受剪承
载力计算公式确
定箍筋间距S:
s?
1.0fyvAsvh0Vcs?0.7ftbh0
1.0?270?100.48?365
?5725.70mm
74810?0.7?1.43?200?365
调幅后受剪承载力应加强,梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%。
先调幅整箍筋间距,
s?0.8?5725.7?4580.56mm,大于箍筋最大间距200mm,最后取
s=200mmo
(3)验算最小配箍率
弯矩调幅时要求的配箍率下限为0.3ft/fyv?0.3?1.43/270?1.58?10,实际
配箍率
?3
?sv?Asv/(bs)?100.48/(200?250)?2.50?10?3,满足最小配箍率的要求。
次梁的裂缝宽度验算
'
次梁的折算永久荷载gk?6.80?8
;14.2?3/4kN10m.3折7算可/变荷载
3'qk?14.2?
4
c=25mm。
混凝土的保护层厚度变形钢筋的相对粘度特征系数
??1.0,10k.N67o
m/
荷载标准值下弹性分析的荷载弯矩系数?cr?1.9,裂缝宽度的计算过程
见表2,各截面的裂缝宽度均满足要求。
9
Mk?(0.078?10.37?0.1?10.67)?4.6752kN/m?41.00kN/m
MBk??(0.105?10.37?0.119?10.67)?4.6752kN/m??51.55kN/m
M2k?(0.033?10.37?0.079?10.67)?4.5502kN/m?24.54kN/m
MCk??(0.079?10.37?0.111?10.67)?4.5502kN/m??41.48kN/m
M3k?(0.046?10.37?0.085?10.67)?4.5502kN/m?28.65kN/m次梁的挠度验算
按等刚度跨度连续梁计算边跨跨中挠度。短期刚度:
2
EsAshO
Bs?
1.15??0.2?
El?3.5?'f
2.0?105?565?3652
?Nmm2?1.145?1013Nmm2
-3
6?7.14?8.3?10
1.1570.772+0.2+
1?3.571.675
其中,??As/bh0?565/(200?365)?8.3?10?3;
?E?Es/Ec?2.0?105?2.8?104?7.14;??
'f
(b'f?b)h'f
bhO
?
(1600?200)?80
?1.647o
2007365
长期刚度:
B?
Mk41.00
Bs??1.145?1013?9.267?1013Nmm2
Mq(??l)?Mk35.12(2?l)?41.00
2
其中,Mlq?(0.078?9.654?0.1?8.538)?4.675?35.12kNm
ll'gk?gk?(?qqk)?6.808??0.8?14.23?9.654kN/m
4433'
qk??qqk??0.8?14.23?8.538kN/m
44
挠度系数与板相同,挠度:
0.644?10?2gkl40.973?10?2qkl4
f??
BB
0.644?10?2?6.808?467540.973?10?2?14.23?46754l??=9.737mm<?23.375
mml212
9.2677109.267710200
3.绘制次梁施工图
10
四、主梁计算
主梁按弹性理论设计。
1.荷载
为简化计算,将主梁自重及梁侧抹灰重量等效为集中荷载。
荷载设计值:
由次梁传来8.17?4.8=39.22kN
主梁自重1.2?0.25?(0.65-0.08)?1.9?17?2=8.13kN
梁侧抹灰1.270.015?(0.65-0.08)?1.9?17?2=0.67kN
G=48.02kN
活荷载设计值:
由次梁传来Q=18.5?4.8=88.8kN
G+Q=136.82kN
2.计算简图
主梁端部支承在砖墙上,支承长度为370mm;中间支承在柱上,钢筋
混凝土柱截面为350mm?350mm;墙、柱为主梁的较支座,主梁连续梁计
算。
11
计算跨度:边跨ln?5.7?0.12?
0.35
?5.405m2
IO?l.O25ln?
b0.35?1.025?5.405??5.715m22
IO?ln?
ab0.370.35??5.405???5.765m2222
5?取最小值IO?5.71m
中间跨:ln?5.7?0.35?5.35m
IO?ln?b?5.35?O.35?5.7m
跨度差(5.715-5.7)/5.7=0.26%<10%,则可以按等跨连续梁计算。
主梁的计算简图见图
3.内力计算及包络图
内力计算可采用等跨连续梁的内力系数进行计算,跨中和支座截面最
大弯矩及剪力按下式
计算:
M?klGI0?k2QIV?klG?k2Q
不同截面下的弯矩及剪力的计算见表3,表4
12
13
主梁正截面受弯承载力计算
跨内按T形截面计算,其翼缘宽度为:
11
bf?l0??5700?1900mm?b?sn?4800mm
33
b?12h'f?250?12?8?1210mm
取bf=1210mm,取hO?5OO?6O?440mm。
判别T形截面类型:
'
?lfcb'fh'f(h0?
h'f2
)?1.0?14.3?1210?80?(440?
80
)2
?553.69kNm?212.67kNm故属于第一类T形截面。
Mb?Mmax?V0
b0.35??230.91?(88.8?48.02)?22
??203.55kNm
主梁正截面承载力的计算
14
主梁斜截面受剪承载力的计算
(1)验算截面尺寸
截面尺寸按下
hw?h0?h'f?440?80?360mm7hw/b?360/300?1.2?4,
式验算:
0.25?cfcbh0?0.25?1.0?14.3?250?440?437.93kN?Vmax?177.26kN
截面尺寸满足要求。(2)计算所需腹筋
采用?6@150双箍
Vcs?0.7ftbh0?1.0fyv
Asv
h0?0.7?1.43?250?440?1.0?270?440?100.48/150?189.69kNs
VA?112.1kN?Vcs,VBl?177.26kN?Vcs,VBr?156.33kN?Vcs,可知B截面上的
剪力与Vcs
2
刚好,现配两根弯起,2?20,面积为628mm。验算最小配箍率
?sv?Asv/(bs)?100.48/(250?200)?2.00?10?3>;
0.24ft/fyv?0.24?1.43/270?1.27?10?3,满足要求。主梁裂缝宽度验算
受弯构件的受力特征系数?cr?1.9,变形钢筋的相对粘结特征系数??1.0,
C30混凝土
抗拉强度标准值ftk?2.01N/mm2;保护层厚度c=25mm。主梁各截面
的裂缝宽度验算过程见表2,各截面的裂缝宽度均满足要求。
表中B支座边缘弯矩标准值:
MBk?MBk/max?V0kb/2??182.4?108.32?0.35/2??204.01kNm
15
主梁的挠度验算
按等刚度跨度连续梁计算边跨跨中挠度。短期刚度:
2EsAshOBs?
1.15??0.2?El?3.5?'f2.0?105?1884?4402?Nmm2?5.09?1013
1.15?0.9247+0.2+l?3.570.9556
其中,??As/bh0?1884/(250?440)?0.0173;
?E?Es/Ec?2.0?105?2.8?104?7.14;??'
f(1220?300)?80?0.9556obh0175?440
Mkl78.6B?Bs??5.09?1013?2.8?1013Nmm
Mq(??l)?Mkl46.04(2?l)?178.6?(b'f?b)h'f
其中,Mlk?55.8?0.8?112.8?146.04kNm
挠度系数与板相同,挠度:
0.644?10?2gkl40.973?10?2qkl4
f??BB
1.883?10?2?40.02?103?571532.716?10?2?68.31?103?57153l??=17.3mm<?
28.58mml3132.8?102.8?10200
3.主梁施工图
16
17
2单向板结构设计
2.1板的设计
2.1.1、板的计算
按塑性分析法计算内力。
1、荷载
恒荷载标准值:20mm水泥砂浆面层80mm钢筋混凝土板15mm
厚石灰砂浆抹灰
0.02m?20kN/m3?0.4kN/m20.08m?25kN/m3?2.0kN/m2
0.015m?17kN/m3?0.255kN/m2gk?2.655kN/m2活荷载标准值横荷载
设计值活荷载设计值qk?7.5kN/m2g?1.2?2.655?3.186kN/m2
q?1.3?7.5?9.75kN/m2g?q?12.936kN/m2合计
2、内力计算
次梁的截面200mm?400mm,板在墙上的支撑长度为120mm,则板的
计算跨度为:边跨l0?ln?h0.20.08?1.9?0.12???1.72m222
ln?a0.20.12?1.9?0.12???1.74m222
?IO?1.72m
中间跨IO?1.9?O.2?1.7m跨度差(1.72?1.7)/1.7?1.2?10说明可按等跨
连续板计算内力。取1m宽板作为计算单元,计算简图如图1所示。
kN/m2g?q?12.936
18
连续板各截面的弯矩计算见表1.
表1连续板各截面弯矩计算
截面承载力计算
混凝土,。
b?1000mm/h?80mm/h0?80?20?60mmoC30fc=14.3N/mm2
HPB300
2
钢筋,fy=270kN/m,连续板各截面的配筋计算见表2.
表2连续板各截面配筋计算
19
?min?(0.2%,45ft/fy)max?45ft/fy?45?1.43/270?100%?0.238%
所以,
As/min??minbh?0.238%?1000?80?190.4mm2
板的裂缝验算
裂缝宽度验算属于正常使用极限状态,采用荷载的标准组合。按弹性
方法计算截面弯矩,考虑可变荷载的最不利布置,有
'2'2
Mk??ggklO??qqklO
'式中gk—折算永久荷载标准值,
gk?gk?qk/2?2.655?7.5/2?6.405kN/m'qk一折算可变荷载标准值,
qk?qk/2?7.5/2?3.75kN/m
''
?g—五跨连续板满布荷载下相应截面的弯矩系数,按有关表格查的;
?q—五跨连续板最不利荷载布置下相应的弯矩系数,按有关表格查的。
由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩:
Mk?(0.078?6.405?0.1?3)?1.7202kN/m?2.32kN/m
MBk??(0.105?6.405?0.119?3)?1.7202kN/m??3.05kN/m
M2k?(0.033?6.405?0.079?3)?1.72kN/m?1.30kN/m
MCk??(0.079?6.405?0.111?3)?1.72kN/m??2.42kN/m
M3k?(0.046?6.405?0.085?3)?1.72kN/m?1.59kN/m
受弯构件的受力特征系数?cr?1.9,光面钢筋的相对粘结特征系数??0.7,
混凝土抗拉强度标准值保护层厚度
C30ftk?2.01N/mm;c=15mm<20mm/
取c=20mm,计算过程见表2,裂缝宽度均小于一类环境规范规定值。
板的裂缝宽度验算
2
20
注:
te,取te。
板的挠度验算
截面的短期刚度由下式确定:
Bs?
6E1.15??0.2?
l?3.5?'f
'
EsAshO2
式中,?E?Es/Ec?210?103/3?104?7,矩形截面?f?0,各截面的短周期刚
度如下表所示。
由表2可见,B与1很接近,满足由51<B<21,按《混凝土结构设
计规范》可取整跨刚度B1为计算挠度,这样的简化使挠度计算大为方便。
长期刚度按下式确定
B?
Mk2.32
Bs??1.882?1011?8.64?1010Nmm
Mq(??l)?Mk2.7252?l?2.32
'
'
2
2
其中,Mlq?(0.078gk?0.1qk)l0?(0.078?7.965?0.1?3)?1.72?2.725kNm
gk?gk?
''
11
(?qqk)?2.655?(0.8?7.5)?7.965kN/m22
1
?0.8?7.5?3kN/m2
qk??qqk?
12
第一跨挠度最大,对于等跨连续板可只验算该跨挠度。永久荷载gk
满布,可变荷载qk在
21
L3,5跨布置,又相应表格查的相应的挠度系数分别是0.644?10和
0.973710,于是挠度:
?2?20.644?10?2gkl40.973?10?2qkl4f??BB
0.644?10?2?2.655?172040.973?10?2?7.5?17204l??=8.45mm<78.6mm
8.64?10108.64?1010200
2.2次梁的设计
2.2.1、次梁计算
次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。
1.荷载
恒荷载设计值由板传来1.9m?3.186kN/m?6.05kN/m次梁自重
1.2?0.2m?(0.4m?0.08m)?25kN/m3?1.92kN/m2梁侧抹灰
1.2?0.015m?(0.4m?0.08m)?17kN/m?2?0.20kN/m
3232g?8.17kN/m2活荷载设计值由板传来合计
q?1.9m?9.75kN/m3?18.5kN/m2g?q?26.67kN/m2
2.内力计算
计算跨度
边跨ln?4.8m?0.12m?0.25m?4.555m2
ln?a0.24?4.555m?m?4.675m22
1.025ln?4.669m?4.675m取10=4.675
中间跨IO?ln?4.8m?O.25m?4.55m跨度差(4.675?4.55)/4.55?2.7?10,说
明可按等跨连续梁计算内力。计算简图22
如图2所示。
g?q?26.67kN/m2
连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表3表4.表3连续次梁弯矩
计算
正截面承载力计算
正截面承载力计算时,支座按矩形截面计算,跨中按T形截面计算,
翼缘宽度取
11
b'f?l=?4800=1600mm,Xb?sn?200?1700?1900mm,故取
b'f?1600mm
33
23
一类环境,梁的混凝土保护层厚度要求为25mm,单排钢筋截面有效
高度取判别型截面类型:
h0=365mmoT
'lcf
'f
?fbh(hO?
h'f2
)?1.0?14.3?1517?80?(365?
80
)?564.02kNm?53.00kNm2
各跨跨中均属于第一类T型截面。
次梁的正截面承载力过程见表
次梁正截面受弯承载力计算
As/(bh)?339/(200?400)?0.42%??min?(0.2%,45ft/fy)max?45ft/fy?45?1.43/300
?0.22%
,满足最小配筋率的要求。
斜截面受剪承载力计算。
计算内容包括:截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。
(1)验算截面尺寸
hw?h0?h'f?365?80?265mm,hw/b?265/200?1.2?4,截面尺寸按下
式验算:
0.25?cfcbh0?0.25?1.0?14.3?250?365?362.20kN?Vmax?74.81kN
截面尺寸满足要求。(2)计算所需腹筋
采用?6双箍,计算支座B左侧截面,VBl?72.89kN。由斜截面受剪承
载力计算公式确
24
定箍筋间距s:
S?
1.0fyvAsvh0Vcs?0.7ftbh0
?
1.0?270?100.48?365
?5725.70mm
74810?0.7?1.43?200?365
调幅后受剪承载力应加强,梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%。
先调幅整箍筋间距,
s?0.8?5725.7?4580.56mm,大于箍筋最大间距200mm,最后取
s=200mmo
(3)验算最小配箍率
弯矩调幅时要求的配箍率下限为0.3ft/fyv?0.3?L43/270?1.58?10?3,实
际配箍率
?sv?Asv/(bs)?100.48/(200?250)?2.50?10?3,满足最小配箍率的要求。
次梁的裂缝宽度验算
'
次梁的折算永久荷载gk?6.80?8
;14.2?3/4kN10m.3折7算可/变荷载
3'qk?14.2?
4
c=25mm。
??1.0,混凝土的保护层厚度10k.N67。变形钢筋的相对粘度特征系数
m/
荷载标准值下弹性分析的荷载弯矩系数?cr?1.9,裂缝宽度的计算过程
见表2,各截面的裂缝宽度均满足要求。
表2次梁的裂缝宽度验算
Mk?(0.078?10.37?0.1?10.67)?4.6752kN/m?41.00kN/m
MBk??(0.105?10.37?0.119?10.67)?4.6752kN/m??51.55kN/m
M2k?(0.033?10.37?0.079?10.67)?4.5502kN/m?24.54kN/m
25
MCk??(0.079?10.37?0.111?10.67)?4.5502kN/m??41.48kN/m
M3k?(0.046?10.37?0.085?10.67)?4.5502kN/m?28.65kN/m
次梁的挠度验算
按等刚度跨度连续梁计算边跨跨中挠度。短期刚度:
2EsAshOBs?
1.15??0.2?El?3.5?'f2.0?105?565?36522132?Nmm?1.145?10Nmm6?7.1
4?8.3?10-31.15?0.772+0.2+173.571.675
其中,??As/bh0?565/(200?365)?8.3?10?3;
?E?Es/Ec?2.0?105?2.8?104?7.14;??'
f(b'f?b)h'fbh0?(1600?200)?80?1.647o200?365
长期刚度:
B?Mk41.00Bs??1.145?1013?9.267?1013Nmm2
Mq(??l)?Mk35.12(2?l)?41.00
其中,Mlq?(0.078?9.654?0.1?8.538)?4.6752?35.12kNm
ll'gk?gk?(?qqk)?6.808??0.8?14.23?9.654kN/m
4433'qk??qqk??0.8?14.23?8.538kN/m44
挠度系数与板相同,挠度:
0.644?10?2gkl40.973?10?2qkl4
f??BB
0.644?10?2?6.808?467540.973?10?2?14.23?46754l??=9.737mm<?23.375
mml2129.267?109.267?10200
2.3主梁的设计
2.3.1、主梁计算
主梁按弹性理论设计。
1.荷载
为简化计算,将主梁自重及梁侧抹灰重量等效为集中荷载。
荷载设计值:
26
由次梁传来8.17?4.8=39.22kN
主梁自重1.270.25?(0.65-0.08)?1.9?17?2=8.13kN
梁侧抹灰1.2?0.015?(0.65-0.08)?1.9?17?2=0.67kN
G=48.02kN
活荷载设计值:
由次梁传来Q=18.5?4.8=88.8kN
G+Q=136.82kN
2.计算简图
主梁端部支承在砖墙上,支承长度为370mm;中间支承在柱上,钢筋
混凝土柱截面为350mm?350mm;墙、柱为主梁的较支座,主梁连续梁计
算
O
计算跨度:边跨ln?5.7?0.12?0.35?5.405m2
IO?l.O25ln?
l0?ln?b0.35?1.025?5.405??5.715m22ab0.370.35??5.405???5.765m2222
5?取最小值IO?5.71m
中间跨:ln?5.7?0.35?5.35m
IO?ln?b?5.35?O.35?5.7m
跨度差(5.715-5.7)/5.7=0.26%<10%,则可以按等跨连续梁计算。
主梁的计算简图见图
27
3.内力计算及包络图
内力计算可采用等跨连续梁的内力系数进行计算,跨中和支座截面最
大弯矩及剪力按下式
计算:
M?klGI0?k2QIV?klG?k2Q
不同截面下的弯矩及剪力的计算见表3,表4
表3主梁弯矩计算
主梁剪力值计算
28
主梁正截面受弯承载力计算
跨内按T形截面计算,其翼缘宽度为:
11
bf?l0??5700?1900mm?b?sn?4800mm
33
b?12h'f?250?12?8?1210mm
取bf=1210mm,取hO?5OO?6O?440mm。
判别T形截面类
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