供水项目引水渠道除险加固工程施工组织设计

供水项目引水渠道除险加固工程施工组织设计1.1.1工程概况XX新区供水项目引大渠道除险加固工程XX总干渠全长86.79m，从地理位置及地形地貌上分为上、下两段，水磨沟以上段渠线通过大通河高山峡谷区称之为“总干渠上段”，水磨沟以下至总干渠尾段渠线通过中低山区称之为“总干渠下段”。从流量分段上为：自渠首至大砂沟段设计流量32m3/s，加大流量36m3/s；大砂沟至总干渠尾段设计流量29m3/s，加大流量34m3/s。总干渠设计以隧洞为主，总长75.376km，占渠线总长的86.85%，其它建筑物占总长的13.15%。总干渠列入本次除险加固实施方案的主要内容有：隧洞13座，总长23.385km；明渠3段，总长5.01km；渡槽10座，总长1.02km；座槽2座，总长165.71m；总分水闸1座（含新建隧洞1座，长62m）。监理标为1个标段，施工标分9个标段。东一干渠从总干分水闸至下华家井长49.43km，主要由明（暗）渠、隧洞、渡（座）槽、倒虹吸、陡坡等组成，其中主要建筑物明（暗）渠全长30.785km，占全长的62.3%，其它建筑物占全长的37.7%。东一干渠列入本次除险加固实施方案的主要内容有：隧洞1座，长65m；梯形明渠共15段（其中现状为梯形渠改建为暗渠6段，总长2.53km；梯形渠拆除重建9段，总长4.12km渡槽3座，总长1.81km,；节制闸2座，节制、泄水闸4座，节制、分水闸3座，分水闸4座；支渠分水口65座。1.1.2水文气象和工程地质资料1.1.2.1水文气象资料根据天堂水文站实测降水和部分蒸发资料以及邻近气象站资料推得多年平均气温为3.0℃,极端最高气温为30.0℃,极端最低气温-28.3℃,多年平均降水量483.4mm，年蒸发量1408.4mm，5～9月多年平均降水量为403.4mm，占全年降水量的83.5%。多年平均风速2.7m/s，最大冻土深度148cm。1）概述东一干渠自总干渠末分水闸起，至下华家井，全长49.435km。干渠主要由渠道（包括梯形明渠、暗渠、渐变段）、隧洞、渡槽（包括座槽）、现浇矩形渠、倒虹吸、陡坡等组成，其中渠道长33463.96m；隧洞8座，长8398.26m；渡槽5座，长2162.48m；现浇矩形渠5段，长2665.27m；倒虹吸1座，长753.07m；压力管道1座，长1814.65m；陡坡2座，长177.81m。东一干渠渠道及渠系建筑物依次穿越了低中山区、河谷阶地区、黄土丘陵区、盆地平原区等四个地貌单元，海拔在2190～2000m之间，相对高差190m。沿线出露地层有奥陶系变质岩，白垩系、上第三系碎屑岩、砂质泥岩，加里东期闪长岩及第四系松散堆积物，其中以上第三系砂质泥岩和第四系黄土分布最为广泛；工程区在地质构造单元上属永登—河口中新凹陷，区内发育的庄浪河断裂带是区域性活动断裂，其北起永登县西侧的仁寿山，向南经张家坪至河口，全长约62km，该断裂带以西为相对上升隆起带，断裂构造较为发育，以东为相对下降凹陷带，构造形迹多被第四系地层所覆盖，具隐伏性；区内水文地质条件简单，地下水的分布受地形地貌、地层岩性的控制，主要有第四系孔隙潜水和基岩裂隙水两种：孔隙潜水主要分布在庄浪河两岸Ⅰ、Ⅱ级阶地的砂（卵）砾石层中，其水量丰富，水质良好，对普通混凝土结构无腐蚀性；在各大沟谷的洪积砂碎石层中有少量孔隙潜水分布，其水量小，水质较差，对普通混凝土结构具有腐蚀性；在秦王川盆地的洪积砂碎石层中有孔隙潜水分布，其水质较差，对普通混凝土结构具有硫酸盐型腐蚀性，但其埋深大，对工程的影响不大；基岩裂隙水分布于工程区西部的奥陶系千枚岩夹变质砂岩及白垩系砂砾岩中，其埋深大，水量较小，对工程无影响。工程于1993年改扩建后至今已运行近二十年，由于渠道老化、冻胀破坏，部分渠段的渠基土及混凝土预制块鼓起、沉陷变形、勾缝脱落、混凝土预制块冻损剥蚀严重；部分隧洞过流能力不足，部分隧洞衬砌出现裂缝；部分填方渠段高水位运行时，渠水外渗，渠道沉陷；部分深挖方、高边坡渠段边坡稳定问题较为突出；部分重点建筑物进、出口连接段变形开裂，支口、斗口沉陷、闸门变形，渗漏水严重；节制闸、泄水闸启闭不灵等问题影响正常通水。虽然近几年对部分险段做了除险加固和维修改造，毕竟杯水车薪，不能从根本上解决问题。为确保工程安全运行和正常输水，必须对东一干渠进行加固改造。2）渠道工程地质条件及评价东一干渠的渠道全长33.464km，占干渠总长的67.7%，其中包括明渠、暗渠、渐变段、泄水闸、节制闸、分水闸、支渠分水口、干斗口等，其中以梯形明渠为主。鉴于庄浪河之后的几座跌水、陡坡等的地基条件与紧邻的渠道地基相近，且工程地质条件简单，在此一并叙述。3）渠道工程地质分段评价根据渠基岩土类型及工程性状可划分为以下渠段类型：①plQ43洪积粉质壤土渠段：总长4.242km，为渠道全长的12.68%，主要分布于沿线的各沟谷中，渠基岩性为洪积（plQ43）粉质壤土，天然密度1.71～1.91g/cm3，含水量20.3～22.6%，干密度1.41～1.56g/cm3，渗透系数（0.59～0.77）×10-5cm/s，压缩模量4.30～6.09MPa，压缩系数0.28~0.45MPa-1，湿陷系数0.004～0.037，表部2～3m具有中湿陷性，下部不具湿陷性，具中等压缩性。粉质壤土层厚2～15m。该渠段部分渠道出现冻胀破坏现象，局部段渠道由于渠基土湿陷变形而沉陷，主要为渠道渠水外渗所致。加固改造时需对粉质壤土进行灰土垫层处理，加强渠道的防渗衬砌，并加0.3m厚的防冻胀砂砾垫层。②plQ4洪积砂碎石渠段：长9.017km，为渠道全长的26.95%，主要分布于沿线各大冲沟和秦王川盆地中，地层具二元结构：上部为洪积粉质壤土，厚0.5～2m；下部为砂碎石层，夹粉质壤土透镜体或薄层，结构中密，天然密度1.85～2.00g/cm3，含水量2.8～8.1%，干密度1.80～1.85g/cm3，相对密度0.65～0.80，厚度5～50m。该渠段地基为砂碎石层，渗漏是主要工程地质问题；局部段由于砂碎石层中含泥量较高，且夹有粉质壤土透镜体或薄层，透水性弱，渠道存在冻胀破坏问题，主要为渠道渠水外渗所致，加固改造时需对渠道加强防渗衬砌，并加0.3m厚的防冻胀砂砾垫层。③al-plQ42冲洪积粉质壤土渠段：总长1.523km，为渠道全长的4.55%，分布于庄浪河左岸的Ⅰ级阶地上，地层具二元结构：上部为粉质壤土，厚1～4m，下部为砂（卵）砾石层，结构中密，厚度12～25m。渠基岩性为冲洪积粉质壤土，天然密度1.35～1.52g/cm3，天然含水量4.2～10.9%，干密度1.25～1.40g/cm3。该渠段地基土为al-plQ42冲洪积粉质壤土，原为强烈湿陷性土，经过多年的输水运行，湿陷变形已基本稳定。仅局部渠道出现冻胀破坏现象，主要为渠道渠水外渗所致，加固改造时需对渠道加强防渗衬砌，并加0.3m厚的防冻胀砂砾垫层。④al-plQ42冲洪积砂砾卵石渠段：长0.718km，约占渠道全长的2.15%，分布于庄浪河左岸的Ⅰ级阶地上，地层具二元结构：上部为粉质壤土，厚1～4m，下部为砂（卵）砾石层，结构中密，厚度12～25m。该渠段上部为粉质壤土，下部为砂砾卵石，渗漏是主要工程地质问题，加固改造时需对渠道加强防渗衬砌，并加0.3m厚的防冻胀砂砾垫层。⑤al-plQ41冲洪积粉质壤土渠段：总长4.622km，为渠道全长的13.81%，主要分布于庄浪河左岸的Ⅱ级阶地上，地层具二元结构：上部为粉质壤土，厚5～10m，下部为砂（卵）砾石层，结构中密，厚度12～25m。渠基岩性为冲洪积粉质壤土，天然密度1.35～1.52g/cm3，天然含水量4.2~10.9%，干密度1.25～1.40g/cm3。该渠段地基土为al-plQ42冲洪积粉质壤土，原为强烈湿陷性土，经过多年的输水运行，湿陷变形已基本稳定。仅局部渠道出现冻胀破坏现象，加固改造时需对渠道加强防渗衬砌，并加0.3m厚的防冻胀砂砾垫层。⑥eolQ3风积马兰黄土渠段：长9.262km，为渠道全长的27.68%，主要分布在黄土丘陵区，浅黄色，成分以粉粒含量为主，占69.7～73.8%，次为粘粒，占20.6～22.1%，砂粒含量4.1～9.7%，大孔隙和垂直节理发育，土质均匀、疏松，厚度6～18m。马兰黄土天然密度1.52～1.79g/cm3，干密度1.36～1.53g/cm3，压缩系数0.26～0.29MPa-1，湿陷变形系数0.016～0.039，属中等压缩性、中～弱湿陷性土。该渠段地基土为马兰黄土，原为强烈湿陷性土，经过多年的输水运行，湿陷变形已基本稳定，局部段渠道由于渠基土湿陷变形而沉陷。部分渠道段冻胀破坏较为严重，主要为渠道渠水外渗所致，加固改造时需对渠基土进行灰土垫层处理，对渠道加强防渗衬砌，并加0.3m厚的防冻胀砂砾垫层。⑦plQ31洪积粉质壤土渠段：长0.035km，为渠道全长的0.1%，分布在黄土丘陵区，浅黄色，成分以粉土为主，其次为粉砂，粘粒含量较少，大孔隙和垂直节理发育，土质均匀、疏松，天然密度1.47～1.56g/cm3，干密度1.34～1.43g/cm3，压缩系数0.09～0.19MPa-1，湿陷系数0.01～0.035，属中低压缩性、中湿陷性土。厚度10～35m。该渠段地基土为plQ31粉质壤土，经过多年的输水运行，湿陷变形已基本稳定。仅局部渠道出现冻胀破坏现象，加固改造时需加强渠道的防渗衬砌，并加0.3m厚的防冻胀砂砾垫层。⑧plQ3洪积砂砾（碎）石渠段：长1.306km，为渠道全长的3.9%，分布于杨家岘一带。砂砾碎石呈灰褐色，成分主要由变质砂岩组成，粒径一般1～3cm，呈棱角或次棱角状，充填中粗砂，间夹粉砂土透镜体，层厚5～40m，结构中密～密实，局部微胶结，天然密度1.85～2.00g/cm3，干密度1.80～1.85g/cm3，相对密度0.65～0.80。该渠段地基土为砂碎石层，渗漏是主要工程地质问题；局部段由于砂碎石层中含泥量较高，且夹有粉质壤土透镜体或薄层，透水性弱，渠道存在冻胀破坏问题，主要为渠道渠水外渗所致，加固改造时需对渠道加强防渗衬砌，并加0.3m厚的防冻胀砂砾垫层。⑨plQ2洪积粉质壤土（离石黄土）渠段：长0.779km，为渠道全长的2.33%，主要分布于黄土丘陵区，呈褐黄色，成分以粉土为主，粉、粘粒含量不均，断面局部可见淡灰色圆形斑点，间夹1～3层浅褐红色古土壤（单层厚约1m）。土质结构较密实，含钙质结核，层厚10～30m。其天然密度1.60～1.80g/cm3，干密度1.45～1.57g/cm3，压缩系数属中低压缩性、非湿陷性土。该渠段地基土为plQ2粉质壤土，仅局部渠道出现冻胀破坏现象，加固改造时需对渠道加强防渗衬砌，并加0.3m厚的防冻胀砂砾垫层。⑩基岩渠段：全长1.095km，为渠道全长的3.27%，零星分布在渠道沿线，渠道地基分别为奥陶系（O2）浅灰绿色千枚岩夹变质砂岩，长0.152km；白垩系砂砾岩，长0.018km；上第三系（N2）红色砂质泥岩，长0.925km。岩石地基的工程地质性能较好，大部分渠道基本完好，N2砂质泥岩渠段的局部因渠水渗漏引发冻胀破坏，需进行加固改造，加强防渗衬砌，并设防冻胀砂砾垫层。人工填筑土渠段（填方渠段长0.865km，为渠道全长的2.58%，多处于沟道中，填土成分多为粉质壤土。目前，填方渠段在高水位运行时存在渠水外渗、渠基沉陷等问题，究其原因，主要是填方质量的问题，渠基土没有夯筑密实；防渗衬砌也有问题；部分渠堤单薄，渠顶宽度只有1.5m左右，这些因素导致了填方渠道在高水位运行时的渗漏、渠基沉陷等问题的发生。建议对存在问题的填方渠道进行加固改造，加强填方质量控制，填筑土的干密度大于1.6g/cm3，最优含水量13~15%；对渠堤单薄段进行加宽处理；加强防渗衬砌，并设防冻胀砂砾垫层。渠系建筑物：处于庄浪河之后的跌水、陡坡、泄水闸、节制闸、分水闸、支渠分水口、干斗口等的地基土有al-plQ42冲洪积粉质壤土、al-plQ41冲洪积粉质壤土、plQ43洪积粉质壤土、plQ4洪积砂碎石、eolQ3风积马兰黄土、plQ31洪积粉质壤土、plQ3洪积砂砾碎石、plQ2洪积粉质壤土（离石黄土）、N2砂质泥岩等，其各自的工程地质特征及物理力学性质同上。存在的问题有：部分闸的侧墙变形、表面混凝土脱落，底板出现裂缝；跌水、陡坡混凝土出现裂缝；部分支渠分水口、干斗口混凝土出现裂缝，这主要是地基土的冻胀引起的，部分是由于地基土的湿陷变形造成的。建议对存在问题的建筑物进行加固改造，且对地基土进行3:7灰土垫层处理；对闸、干斗口墙后地基土进行充分夯实。4）渠道的工程地质问题分析与处理建议构成东一干渠道地基的岩土主要有：plQ4粉质壤土、plQ4砂碎石、al-plQ4砂砾卵石、eolQ32马兰黄土、plQ31洪积粉质壤土、plQ3洪积砂砾碎石、plQ2洪积粉质壤土（离石黄土）、基岩渠段等，各渠段均存在渠道渗漏问题，其中细粒土渠段存在渠道冻胀问题，plQ4粉质壤土、eolQ32马兰黄土、plQ31洪积粉质壤土等具有湿陷性。为了防止渠道渗漏，对各类地基的渠道均进行了防渗衬砌。从目前的渠道运行情况看，部分渠段的渠基冻胀问题严重，出现混凝土预制块隆起变形，渠底混凝土预制块破坏，局部段渠基土沉陷；渠道两侧边坡目前大部分稳定，少部分渠段存在高边坡稳定问题。近一两年新衬砌的渠道完好。a渠道渗漏问题通过近二十年的运行，东一干渠部分渠道由于老化、渠基冻胀、湿陷变形、渠水冲刷与施工质量等因素的影响而损坏，造成混凝土预制块鼓起、开裂、预制块损坏及预制块间勾缝脱落，出现渗漏现象。渠道长期渗漏会造成冻胀破坏及渠基沉陷，需对部分损坏渠道进行加固改造，加强防渗衬砌。b渠道冻胀问题工程区为大陆性干旱气候，季节性冻土发育，最大冻土深度1.45m。冻胀主要受渠基土的岩性、含水量和地下水位埋深、渠基土层的毛细水上升高度等诸多因素的控制。本区地下水位埋深大于10m，地下水对渠道的冻胀破坏没有影响，产生冻胀破坏的原因主要是渠水的入渗。东一干渠约有总长21.3km的渠道地基为粉质壤土、马兰黄土等，均属细粒土，由于透水性弱，渠水入渗后不易下渗，冬季随着气温的降低，渠基土的冻胀破坏由浅至深，最后因冰冻而产生的冻胀力顶裂或顶起混凝土预制块，从而发生冻胀破坏；春季气温升高，冻胀的渠基土产生消融，过大的冻融将造成渠基土及渠身的破坏，因此，冻胀破坏是东一干渠工程中普遍存在的工程地质问题。一般情况下阴坡（右坡）的冻胀比阳坡严重，局部渠段阳坡也有冻胀破坏，渠底的冻胀破坏较为严重，由于冻胀造成混凝土预制块鼓起、开裂、预制块损坏及预制块间勾缝脱落。对于粗粒土，当含泥量（小于0.005mm的颗粒含量）大于5%时，也具备了一定的持水能力而成为冻胀性土，含泥量越高，产生冻胀的可能性越大。如位于秦王川盆地中的洪积砂碎石渠基，部分渠道存在冻胀问题。一般情况下阴坡（右坡）的冻胀比阳坡严重，局部渠段阳坡也有冻胀破坏，渠底的冻胀破坏较为严重，由于冻胀造成混凝土预制块鼓起、开裂、预制块损坏及预制块间勾缝脱落。局部段的基岩渠基因排水不畅，渠水入渗后也会产生冻胀破坏，如N2砂质泥岩渠基，由于岩石成分以泥质矿物为主，岩性软弱，遇水易软化崩解，受地形条件的影响渠水入渗后无法排除，在冬季便产生冻胀。如28+067.87～28+108段渠道的冻胀破坏较为严重。另外，施工质量也是影响渠道冻胀破坏的因素之一，调查中发现，同样的渠基，施工质量好（渠基土处理密实，混凝土浇筑密实，勾缝密实）的渠段没有产生冻胀破坏，而施工质量差的渠段则有冻胀问题。所以，提高施工质量也是解决渠道冻胀问题的手段之一。另外，部分渠段由于降水形成的坡面水沿渠顶两侧进入渠基，从而产生冻胀破坏。建议对已产生冻胀破坏的渠道进行加固改造，且需对渠基土进行处理，加强渠道的防渗衬砌，并加设防冻胀砂砾垫层；将渠道两侧适当填高，以防坡面水进入渠基。c渠基土的湿陷变形问题构成东一干渠道主要地基的Q4粉质壤土、Q32马兰黄土、plQ31粉质壤土，均具有湿陷性，在天然状态下，Q4粉质壤土、Q32马兰黄土具有强烈湿陷性，plQ31粉质壤土具有中湿陷性，处于黄土丘陵区的原东干渠湿陷裂缝发育，渠道因湿陷变形破坏严重；于1993年改扩建成东一干渠通水，至今已运行近二十年，目前渠基土的湿陷变形已基本完成，渠道沿线未发现湿陷裂缝，仅局部段渠道由于渠基土湿陷变形而沉陷。本次工作重点对plQ4粉质壤土、Q32马兰黄土进行了勘探取样及室内试验，以查证其湿陷性的变化，勘探点在渠道左侧边3～4m处，虽然不能完全代表渠基土的性质，但也能反应土层湿陷性的变化，各土层的湿陷性程度如下：plQ4粉质壤土：呈褐黄色、浅黄色，结构疏松，其工程性状与风积黄土极为相似，其天然密压缩模量4.30～6.09MPa，压缩系数0.28～0.45MPa-1，湿陷系数0.004～0.037，表部2～3m具有中湿陷性，下部不具湿陷性，具中等压缩性。Q32马兰黄土：浅黄色，大孔隙和垂直节理发育，土质均匀、疏松，天然密度1.52～1.79g/cm3，干密度1.36～1.53g/cm3，压缩系数0.26～0.29MPa-1，湿陷变形系数0.016～0.039，属中等压缩性、弱～中湿陷性土。可见，plQ4粉质壤土、Q32马兰黄土，原为强烈湿陷性土，经过多年的输水运行，其湿陷变形已基本稳定，湿陷性程度由强变弱，甚至到无湿陷性，目前，仅有局部渠段由于渠基土的湿陷变形而沉陷，出现预制混凝土预制块拉裂和隆起变形，需对渠道进行加固改造。建议：加固改造时需对渠底的湿陷性土层进行翻夯处理，并加灰土垫层，翻夯土层及灰土垫层的压实系数不应小于0.95；加强渠道的防渗衬砌，并加0.3m厚的防冻胀砂砾垫层。d深挖方段高边坡稳定性分析本工程渠道边坡多为土质边坡，少部分为基岩边坡，多稳定，仅在部分段存在高边坡稳定问题，如桩号12+850～13+100、19+510～19+550、23+580～23+930、24+555～24+603、25+890~26+420、27+845～27+955、28+040～28+170、30+355～30+455、30+590～30+703、31+290～31+619、33+340～33+400、34+850～34+950、35+250～35+375等段边坡高度一般在8～25m之间，最大高度40～45m，坡度较陡，边坡比约1:0.5，多为土质边坡，局部存在小规模坍塌现象，边坡不稳定，在强降水条件下有可能引起坡体塌滑，造成渠道壅塞，影响渠道运行安全；局部段的边坡因受到雨水的冲刷而形成小冲沟、陷穴等，进而影响到渠道的稳定。建议：对局部渠段的不稳定边坡进行削坡处理，必要时用浆砌石护坡，边坡1:0.75～1:1；对受雨水冲刷影响的边坡进行砌护处理。e渠道淤积问题处于渠道下游的37+306～38+493的部分段、45+845～45+860、46+201～47+337、48+250~48+965等段，由于受到渠道纵坡、渠水流量、分水闸等的影响，存在不同程度的淤积问题，淤积物主要为砂、砾及少量混凝土块，厚度一般10～30cm，其中46+201～46+240段淤积严重，渠道右侧淤积砂层厚度约1～1.5m。f渐变段破裂问题东一干渠隧洞、座槽进、出口等渐变段部分用旧预制块衬砌后挂网抹面，部分用现浇混凝土衬砌，大多数渐变段底板、曲面出现裂缝，局部隆起，存在安全隐患。这与渠水渗漏、渠基冻胀与湿陷、混凝土的热胀冷缩等因素有关，建议加固改造时对地基土进行灰土垫层处理，采用浆砌（块）石衬砌，加强防渗措施。j垃圾入渠问题渠道穿越高桥村、牌路村、涧沟村等村庄时存在垃圾入渠问题，建议以暗渠通过为宜。本次列入东一干渠除险加固主要内容为：梯形渠改建为暗渠6段，总长2.53km，桩号分别为：5+215.30～5+580.30，长度365m；05+600.30～05+963.30，长度363m；21+865.31～22+083.11，长度217.8m；22+800.65～23+080.59，长度279.94m；23+276.73～24+360.43，长度1083.7m；24+485.42~24+705.42，长度220m。梯形渠拆除重建9段，总长4.12km。桩号分别为：04+659.30～05+215.30，长度556m；08+461.00～08+651.00，长度190m；08+687.00～09+450.09，长度763.09m；22+223.45~22+358.95，长度135.5m；24+705.42～25+865.29，长度1159.87m；29+700.00～29+960.00，长度260m；30+200.00～30+420.00，长度220m；31+078.00～31+761.00，长度683m；36+318.39~36+468.81，长度150.42m。5）隧洞工程地质条件及评价东一干渠有隧洞8座，隧洞全长8.398km，占干渠总长的17.0%。A隧洞工程地质分段评价现主要按隧洞围岩分段叙述如下：（1）加里东期闪长岩洞段：1#隧洞前段52m围岩为加里东期闪长岩，岩性坚硬，受构造影响岩体中裂隙较为发育；洞段内无地下水渗出。为基本稳定的Ⅱ类围岩。进口段10.5m采用现浇混凝土加强衬砌，目前基本完好；其余段为混凝土预制块衬砌，部分段洞顶采取了锚喷处理，目前洞顶混凝土及围岩有掉落现象，局部侧墙部位有细微裂缝；进口洞脸边坡基本稳定。（2）奥陶系中统（O2）千枚状板岩、千枚岩夹变质砂岩洞段：1#隧洞后段148.69m围岩为奥陶系千枚状板岩、千枚岩夹变质砂岩，岩层产状320°SW∠41°;洞段内无地下水渗出。该洞段属局部稳定性差的Ⅲ类围岩，出口段20m属不稳定的Ⅳ类围岩。出口段20m采用现浇混凝土加强衬砌，目前基本完好；其余段为混凝土预制块衬砌，部分段洞顶采取了锚、喷（混凝土）处理，目前洞顶混凝土及围岩有掉落现象；在0+272～0+342段侧墙有细微裂缝，左侧墙较多。出口洞脸边坡基本稳定。（3）上第三系（N2）砂质泥岩洞段：3#隧洞后段（与plQ2粉质壤土交替出现4#隧洞中部（长64m5#隧洞前段及8#隧洞后段围岩为上第三系红色砂质泥岩，岩性软弱，单一厚层状结构，岩层产状平缓，倾角小于5°,近于水平，岩层产状为40°SE∠3°;岩体中沿裂隙充填有脉状石膏，厚度1～4cm；3#～5#隧洞内无地下水分布，仅8#隧洞在覆盖层与基岩接触带有少量地下水分布，洞内沿混凝土裂缝处有微量水渗出。该洞段围岩属极不稳定的Ⅴ类围岩。（4）plQ2粉质壤土（离石黄土）洞段：2#隧洞（进口段除外3#隧洞大部（其中后段与N2砂质泥岩交替出现4#隧洞前段（31.5m）、后段（10.7m5#隧洞后段，6#～7#隧洞，8#隧洞前段围岩为plQ2洪积粉质壤土（离石黄土结构密实，天然密度1.60～1.80g/cm3，干密度1.45~1.57g/cm3，压缩系数0.06～0.11MPa-1，湿陷系数0.006～0.014，属中低压缩性、非湿陷性土。2#~7#隧洞内无地下水分布，仅8#隧洞在覆盖层与基岩接触带有少量地下水分布，洞内沿混凝土裂缝处有微量水渗出。属极不稳定的Ⅴ类围岩。围岩为plQ31洪积粉质壤土，结构中密，天然密度1.60～1.80g/cm3，干密度1.45～1.57g/cm3，压缩系数0.06～0.11MPa-1，湿陷系数0.006～0.014，属中低压缩性、非湿陷性土。洞段内无地下水分布。属极不稳定的Ⅴ类围岩。（6）eolQ32马兰黄土洞段：4#隧洞出口段（明洞）35m洞身围岩为eolQ32风积马兰黄土，土质均匀，结构疏松，具大孔隙，垂直节理发育。洞段内无地下水分布。属极不稳定的Ⅴ类围岩。B隧洞工程地质问题与处理建议本次东一干隧洞列入除险加固范围的为2#隧洞，2#隧洞位于永登县境内的王家坪～康家井一带，桩号14+704.85～19+334.89，全长4630m；设计洞身断面尺寸H×Bmax=3.17m×3.08m，纵坡1/1200；衬砌型式为三心圆拱（三块C20钢筋混凝土预制拱片）。（1）2#隧洞冒顶情况2012年7月28日19:55分，永登县柳树乡、大同乡境内普降暴雨，持续时间约1小时，因降水强度较大，致使部分沟道发生洪水。7月29日9时左右，在关景川沟道内，由于洪水沿地面裂缝、落水洞进入地下，引起地面塌陷，塌陷处位于东一干渠2#隧洞轴线偏左侧，由此导致了隧洞冒顶，该处距隧洞进口4076.2m，距出口549m，隧洞埋深约33m。地面塌陷坑长约23m，宽约13m，深约20m。洞内塌方段桩号18+781.1～18+785.9，长4.8m，共6对拱片，其两侧钢筋混凝土预制（拱）片均从在距底板1.3～1.5m处断裂，而底拱完好无损。塌方段上游桩号18+757.9～18+781.1段（长23.2m）、下游桩号18+785.9～18+812.2段（长26.3m）等两段，两侧衬砌的钢筋混凝土预制（拱）片均在距底板1.5～1.8m之间发生裂缝，大部分钢筋混凝土预制裂缝宽在1～7mm之间。隧洞冒顶时正值东一干渠输水期间，冒顶后桩号18+785.9～18+815.9段（长30m）塌方体（体积约4000余方）全断面堵塞隧洞，致使隧洞进口处水深40cm，从塌方体向隧洞进口方向有754m长的洞段全断面充水，淤泥洞段长137.2m；隧洞出口方向桩号19+334.89～18+885.89段（长449m）淤泥厚0.4～1.6m，桩号18+885.89～18+835.89（长50m）淤泥厚1.6～2m，出口处淤泥厚约40cm。（2）2#隧洞冒顶段工程地质条件与冒顶原因分析①2#隧洞冒顶段工程地质条件2#隧洞处于黄土丘陵区，地形波状起伏，其间沟道发育。隧洞冒顶段位于关景川沟道内、两条支沟交汇下游150m处，沟道宽约80m，上游沟道地表有落水洞分布，冒顶段沟道内地表有古地裂缝分布，但地裂缝未延伸至沟道两侧的山坡。黄土丘陵区的表部为风积马兰黄土，大孔隙和垂直节理发育，土质均匀、疏松，具有强烈湿陷性，厚度6～18m；下部为plQ2洪积粉质壤土（离石黄土结构密实。沟道内，表部为洪积粉质壤土，系次生黄土状土，结构疏松，具有强烈湿陷性，下部为plQ2洪积粉质壤土（离石黄土）。2#隧洞冒顶段的洞身围岩为plQ2洪积粉质壤土（离石黄土结构密实，天然密度1.60~1.80g/cm3，干密度1.45～1.57g/cm3，压缩系数0.06～0.11MPa-1，湿陷系数0.006～0.014，属中低压缩性、非湿陷性土。属极不稳定的Ⅴ类围岩。因隧洞长期输水，围岩处于饱和状态。②隧洞冒顶原因分析2012年7月28日19:55分，永登县柳树乡、大同乡境内普降暴雨，持续时间约1小时，因降水强度较大，致使部分沟道发生洪水。7月29日9时左右，在关景川沟道内，由于洪水沿地面裂缝、落水洞进入地下，引起地面塌陷，塌陷处位于东一干渠2#隧洞轴线偏左侧，造成了隧洞冒顶。根据现场地质调查，冒顶段上游沟道地表有落水洞分布，冒顶段沟道内地表有古地裂缝分布。分析此次2#隧洞冒顶的原因，主要是沟道段的plQ4洪积粉质壤土系次生黄土状土，其结构疏松，具有强烈湿陷性，在沟道洪水排水不畅的情况下造成土层的湿陷，形成黄土陷穴，另一方面洪水沿沟道中的古地裂缝入渗，长期以来因洪水的入渗、冲刷使黄土陷穴、地裂缝逐渐扩大、变深，形成落水洞；7月28日晚的沟道洪水沿落水洞、地裂缝向深部入渗，将下部plQ2洪积粉质壤土（离石黄土）逐渐饱和，降低了土体的强度，增加了上覆土体的自重，另外，由于东一干渠长期的输水运行，使得隧洞围岩也处于饱和状态，土体强度极低，此时由于隧洞衬砌的强度低于上覆土体的压力，使衬砌的钢筋混凝土预制片受压而断裂，导致2#隧洞桩号18+781.1～18+785.9段于7月29日9时左右塌方并冒顶。此次的隧洞冒顶是在沟道洪水、落水洞、古地裂缝、衬砌强度等综合因素影响下发生的，而7月28日晚的沟道洪水沿落水洞、地裂缝进入隧洞围岩是造成隧洞冒顶的主要原因。（3）隧洞冒顶处理建议①首先进行洞内排水、清淤，然后对洞内塌方段在管棚的保护下掘进，并采用钢拱架加强支护、衬砌。鉴于塌方体极为疏松，且隧洞围岩为饱水土，围岩稳定问题极为突出，应注意施工期安全。②在处理完洞内塌方段之后，将地面塌陷坑进行回填。③为防止沟道洪水对工程的影响，建议在地面修建防、排洪设施。（4）沟道内拟建防洪工程地质条件与评价①拟建防洪堤工程地质条件与评价拟建防洪堤全长约66m，处于黄土丘陵区的沟道内，横穿沟道，沟道宽约80m；岩性为表部为洪积粉质壤土，系次生黄土状土，结构疏松，具有强烈湿陷性，厚度在5～10m之间；下部为plQ2洪积粉质壤土（离石黄土结构密实。防洪堤地基为洪积粉质壤土，系次生黄土状土，结构疏松，具有强烈湿陷性，建议对原土进行翻夯处理（厚度1.5～2m并加水泥土垫层（厚度0.5～1m对迎水坡进行衬砌。②拟建排洪渠工程地质条件与评价拟建排洪渠全长144.72m，处于黄土丘陵区坡脚与沟道左侧边缘，大部分段岩性为风积马兰黄土，大孔隙和垂直节理发育，土质均匀、疏松，具有强烈湿陷性，厚度6m左右；下部为plQ2洪积粉质壤土（离石黄土结构密实。部分段岩性为plQ4洪积粉质壤土，系次生黄土状土，结构疏松，具有强烈湿陷性，厚度在3～5m之间；中部为风积马兰黄土，结构疏松，具有强烈湿陷性，厚约3～5m；下部为plQ2洪积粉质壤土（离石黄土结构密实。排洪渠地基为风积马兰黄土和洪积粉质壤土，二者均有强烈湿陷性，建议对原土进行翻夯处理（厚度1.5～2m并加水泥土垫层（厚度0.5～1m对排洪渠道进行衬砌。拟建消力池处于黄土丘陵区的沟道左侧，岩性为plQ4洪积粉质壤土，系次生黄土状土，结构疏松，具有强烈湿陷性，厚度在3～5m之间；中部为风积马兰黄土，结构疏松，具有强烈湿陷性，厚约3～5m；下部为plQ2洪积粉质壤土（离石黄土结构密实。消力池地基为洪积粉质壤土，具有强烈湿陷性，建议对原土进行翻夯处理（厚度1.5～2m并加水泥土垫层（厚度0.5～1m对消力池要加强衬砌，以防洪水的冲刷破坏。6）渡槽工程地质条件及评价东一干渠有渡槽（包括座槽）5座，长2162.48m，占干渠总长的4.3%。现将各渡槽的工程地质条件及评价分述如下：①1#（南支沟）渡槽：桩号0+091.40～0+185.26，长93.86m。渡槽跨越南支沟，进口段渡槽基础置于奥陶系千枚状板岩、千枚岩夹变质砂岩中，强风化层厚4～5m，基岩允许承载力为0.4~0.6MPa，弹性模量E=500～800MPa，砼/岩体摩擦系数0.45～0.55；出口段渡槽基础置于奥陶系千枚状板岩、千枚岩夹变质砂岩及加里东期闪长岩中，强风化层厚3～4m，基岩允许承载力为0.6~1MPa，弹性模量E=500～800MPa，砼/岩体摩擦系数0.45～0.55。1#渡槽完好。②2#渡（座）槽：桩号0+413.14～0+475.96，长62.82m。系连接1#隧洞与1#陡坡的座槽，渡槽基础置于奥陶系千枚状板岩、千枚岩夹变质砂岩及加里东期闪长岩中，强风化层厚2～3m，基岩允许承载力为0.4～0.6MPa，弹性模量E=500～800MPa，砼/岩体摩擦系数0.45～0.55。2#渡槽基本完好，未发现基础沉降等问题。③长涧沟渡（座）槽：桩号9+480.09～10+753.10，长1273.01m。该渡槽跨越长涧沟，长30m，两端为座槽。处于庄浪河左岸的Ⅱ级阶地上，岩性为冲洪积粉质壤土，厚20～25m，下部为砂（卵）砾石层。粉质壤土层的干密度随深度增加而增大，湿陷系数随深度增加而减小，10m以上干密度1.36～1.38g/cm3，湿陷系数（0.3MPa压力）0.117～0.042，属强、中湿陷性土；10m以下干密度1.40～1.50g/cm3，湿陷系数0.010～0.020，属弱、非湿陷性土。据此，长涧沟渡槽采用了桩基础，将基础置于10m以下的弱湿陷性土层上，地基承载力0.10～0.15MPa。目前渡槽完好，未发现基础沉降等问题。长涧沟渡槽两端原为东干渠的填方渠道，填方质量欠佳，东一干渠改扩建时修建为座槽（矮支墩渡槽采用U型钢筋混凝土槽身，其下部以高2m的混凝土支墩支撑，以便于地基产生沉降时可借之对渡槽槽身进行高程调整。该段上部为人工填筑土，厚度3～5m（沟道段约15～18m下部为al-plQ41冲洪积粉质壤土，具强、中湿陷性。渡槽基础多置于人工填筑土上，部分基础置于al-plQ41冲洪积粉质壤土上，地基承载力0.12～0.15MPa。目前大部分基础基本完好，有5个基础（78#～80#、84#～85#）产生了沉降，沉降量15～29cm，已进行了复位。④甘沙沟座槽：桩号14+290.97～14+582.40，长291.43m。该段原以填方通过甘沙沟，最大填方高度17.5m，改扩建时改为座槽（矮支墩渡槽采用U型钢筋混凝土槽身，其下部以高2m的混凝土支墩支撑，以便于地基产生沉降时可借之对渡槽槽身进行高程调整。沟道中间人工填筑土置于洪积砂砾石层上，两岸人工填筑土置于洪积粉质壤土层上，人工填筑土厚度3～17.5m，座槽的基础置于人工填筑土上，地基承载力0.15～0.18MPa。目前渡槽基础基本完好，未发现基础沉降问题；渡槽槽身钢筋混凝土底板被水流长期冲蚀后局部混凝土表面脱落、露筋。⑤磙子沟渡（座）槽：桩号22+358.95～22+800.65，长441.7m，其中22+500～22+720段以渡槽跨越磙子沟，长220m，两端为矮支墩渡槽（座槽）。渡槽段上部为plQ4洪积粉质壤土，厚35m左右，其上部具有强、中湿陷性，下部具微弱湿陷性；中部为plQ31洪积含砾粉质壤土，不具湿陷性，厚约10m左右；下部为plQ2洪积粉质壤土，结构密实，不具湿陷性。地下水位埋深36m左右。渡槽采用了人工成孔灌注桩基础，将基础置于plQ31洪积含砾粉质壤土层上，地基承载力0.15～0.18MPa。目前渡槽完好，未发现基础沉降等问题。矮支墩渡槽基础置于eolQ32马兰黄土和plQ2洪积粉质壤土层上，其中plQ2洪积粉质壤土结构密实，不具湿陷性，地基承载力0.18～0.20MPa；eolQ32马兰黄土，原为强烈湿陷性土，经过多年的输水运行，其湿陷变形已基本稳定，地基承载力0.13～0.15MPa。目前渡槽基本完好，未发现基础沉降等问题。目前，长涧沟、甘沙沟、磙子沟等三座渡（座）槽伸缩缝橡胶止水带老化，渗漏水严重，建议更换橡胶止水带，恢复填缝材料。1.1.3施工条件1.1.3.1交通条件工程区域内有兰新铁路、312国道、109国道、201省道，县级道路有永登～连城、永登~秦川、马家坪～中川等诸多公路，渠线所在的各大沟道部分有简易公路或乡间大道与正式公路连接上述公路路面状况尚可，本工程外来材料、设备及主要生产生活物资，均可通过上述道路由汽车从厂家或供货单位经场内施工道路运至工地。1.1.3.2当地材料供应条件施工用砂石料合同实施期间，本标段工程所需砂石料由承包人自行开采或购买。工程区可供选择的料场有四处，分别为大通河渠首砂砾石料场、大沙沟砂砾石料场、庄浪河砂砾石料场、下华家井砂砾石料场。⑴大通河渠首砂砾石料场（C1）料场位于渠首上、下游的大通河河漫滩及Ⅰ~Ⅲ级阶地上，地形较为平坦开阔，表面出露砂卵砾石，阶地表面多覆盖0.5～2.5m不等的砂壤土和碎石土。料场有通往渠首的柏油路，开采、运输条件良好。料场产地呈带状分布，面积较大，可沿河开采。料源由第四系全新统（Q4）冲洪积含漂石砂卵砾石组成，料场分布高程2255～2265m，与河水位相对高差2.5～4.0m，多为水上开采，选取料场总面积15万m2，除去15万m3的剥离层（表层1m厚的砂壤土和碎石土及局部砂层透镜体有用层厚按3m计，砂砾料总储量45万m3。其中净砂储量11.9万m3；净砾石储量31.8万m3。经取样试验（试验成果详见附表4并将试验指标与质量技术指标列表对比（详见表4.6-1、4.6－2粗骨料除含泥量为1.14%，稍偏大外，其他各项指标均满足质量技术要求。细骨料细度模数、平均粒径偏小，孔隙率、含泥量偏大，作为砼细骨料，质量较差。⑵大沙沟砂砾石料场（C2）该料场为总干渠备用料场。料场位于盘道岭隧洞进口前大沙沟沟床和Ⅰ级阶地上，沟底宽10~30m，坡降1/50，沟床砂砾石层间夹砂或淤泥，呈透镜体分布的特征。表面多覆盖0.3～0.5m不等的砂壤土。料场有通往盘道岭隧洞的便道，开采、运输条件尚为方便。料场产地沿冲沟呈条带状分布，面积较大，可沿沟开采。料源由第四系全新统（Q4）洪积砂砾石组成，选取料场总面积4万m2。料场为水上开采，除去1.6万m3的剥离层（表层0.4m厚的砂壤土及局部砂、淤泥层透镜体有用层厚按4m计，砂砾料总储量16万m3。其中净砂储量7.8万m3；净砾石储量9.7万m3。经取样试验（试验成果详见附表5并将试验指标与质量技术指标列表对比（详见表4.6－1、4.6－2粗骨料除含泥量为1.32%，稍偏大外，其他各项指标均满足质量技术要求。砼细骨料含泥量平均值为9.6%，偏大，使用时须清洗。其余各项技术质量指标符合规范要求。⑶庄浪河砂砾石料场（C3）料场位于东二干庄浪河渡槽至东一干庄浪河满城段河床内。料场位于永登县以西4.5Km处，料场附近有G30连霍高速、312国道，且有通往东二干、东一干便道，开采、运输条件良好。料场产地沿庄浪河河床呈南东向带状分布，面积大，可沿河开采。料源由第四系全新统（Q4）冲洪积砂卵砾石组成，选取料场总面积45万m2。料场分布高程2145～2165m，与河水位相对高差1.5～3.5m，多为水上开采，除去22.5万m3的剥离层（表层0.5m厚的砂壤土和碎石土及局部砂层透镜体有用层厚按3.5m计，砂砾料总储量157.5万m3。其中净砂储量59.2万m3；净砾石储量114.8万m3。经取样试验（试验成果详见附表6并将试验指标与质量技术指标列表对比（详见表4.5－1、4.6－2粗骨料各项指标均满足质量技术要求。细骨料细度模数、平均粒径偏小，孔隙率、含泥量偏大，作为砼细骨料，质量较差。块石料⑴科拉沟块石料场（1#）料场位于渠首上游约0.2Km科拉沟沟口（大通河左岸岸坡较陡，岩石裸露，天然坡角45~55°,高差30～50m。料源岩性为前震旦系花岗片麻岩，岩性致密坚硬，耐风化，强风化深度2~5m。该料场按有用层平均厚度20m计算，面积1200m2（料场东西长约40m，南北宽约30m储量约2.4万m3，开采成品率约55%。沟内无便道，有简易公路通至沟口，交通运输条件一般。经取弱风化岩石样进行室内物理力学性质试验：干密度2.70g/cm3，比重2.74，饱和吸水率0.40，单轴饱和抗压强度平均值73.4MPa，软化系数0.80，硫酸盐及硫化物含量（SO3）0.21，冻融系数0.87，冻融损失率为零。按《水利水电工程天然建筑材料勘察规程》（SL251—2000）的标准，各项指标均可满足块石料质量技术要求(见表4.6－3开采时只需清除覆盖层及强风化岩体即可。⑵香炉山小沙沟块石料场（2#）料场位于东二干香炉山小沙沟渠线左岸山体，岸坡较陡，表层有坡积物覆盖，天然坡角40~60°,高差50～100m。料源岩性为奥陶系变质砂岩，岩性致密坚硬，强风化深度3～5m。该料场按有用层平均厚度30m计算，面积2400m2（料场南北长约80m，东西宽约30m储量约7.2万m3，开采成品率约45%。沟内有小型车道相通，稍加修整即可达料场，交通运输条件尚可。经取弱风化岩石样进行室内物理力学性质试验：干密度2.67g/cm3，比重2.72，饱和吸水率0.37%，单轴抗压强度平均值：干燥状态86Mpa，饱和70.6MPa，冻融后67.8Mpa，软化系数0.70，硫酸盐及硫化物含量（SO3）0.06，冻融损失率为0.02%。按《水利水电工程天然建筑材料勘察规程》（SL251—2000）的标准，各项指标均可满足块石料质量技术要求(见表4.6－3开采时只需清除覆盖层及强风化岩体即可。⑶教场沟块石料场（3#）料场位于永登火车站东北的教场沟，交通条件比较便利，距东一干满城段输水渠约20~25km。该沟两侧块石料总储量约5.5万m3，开采成品率约60%，开采条件良好。沟内块石料场部分已开采使用。块石料岩性为安山岩，为加里东期侵入奥陶系地层中的喷出岩类，具斑状结构，块状构造，岩性坚硬。岩石表面风化强烈，强风化层厚1.5～2.5m，岩体节理发育有两组：54°NW∠64°和308°NE∠68°。根据室内试验资料：岩石比重2.84，干密度2.81g/cm3，饱和吸水率0.24%，孔隙率1.48%，抗压强度：干燥状态84Mpa，饱水后71Mpa、冻融后61Mpa，软化系数0.84，硫酸盐及硫化物含量（SO3）0.13，冻融损失率为0.01%。按《水利水电工程天然建筑材料勘察规程》（SL251—2000）的标准，块石料质量符合技术要求(见表4.6－3）。开采时只需清除强风化岩体即可。另外，工程区沿线分布有大理岩、花岗闪长岩、灰岩、结晶灰岩、安山凝灰岩、闪长岩等硬质岩类，也可选用。1.1.3.3其他施工条件（1）施工供电电源合同实施期间，生活和施工电源由我公司和当地电力部门协商供电或者由我公司自备施工电源供电。（2）施工供水改造工程线路长而分散，施工用水可分段取水。总干上段可直接使用大通河水；总干下段和东一、二干上段可从庄浪河取水；二者水质类型均为HCO3-·SO42-—Ca2+·Mg2+型水，水质良好，对混凝土结构无腐蚀性，适宜施工和砼拌和用水。东一、二干下段无常年地表径流，施工用水取渠道以及附近库水。洪水期取河水需进行沉淀处理。1.2合同项目和工作范围1.2.1本合同承包的主要工程项目及各标段工作内容第十一标段（桩号0+091.4--22+800.65）（1）梯形明渠套衬加固两段全长953.13m，分别为桩号8+460~8+661（201m桩号8+685~9+450.09（765.09m（2）改造1#节制闸1座、2#节制闸（1#泄水闸）1座，13#、14#干斗分水口2座；（3）南支沟渡槽、长涧沟渡槽、磙子沟渡槽、干沙沟渡槽四座渡槽止水带更换及磙子沟渡槽纵坡调整（渡槽止水更换共2140m（4）2#隧洞水毁抢险；（5）改建4~27#干斗口，共24座；（6）5#、6#跌水消力池及渐变段加固处理工程。第二章施工总体布置和临时设施总体布置图中的临时施工设施应包括临时施工道路及停车场、施工供电、施工供水、施工照明、施工通讯、砂石料和土料开采加工系统、砼生产系统、施工机械修配、钢筋加工制作系统、木材加工系统、仓库和堆料场、各种临时房屋建筑和公用设施等。在整个施工期间，上述临时的施工建设、管理和维护都由我方负责。详名；设置生产技术部、质量安全部、综合办公室三个职项目经理和项目技术负责人是施工现场的全施工队是实施工程任务的基层单位，要全面有效地组织落实各项工作任务，并各单项的总价但不应包括按国家定额规定应摊入有关工程单价中的小型临建费和定额规定的大型施工设备安装、拆除（另有规定的除外）的费用总和。设备购置费用、临时设施（设备）的营运、管理、维护等费用，不包括在上述单项总价内，而包括在工程量报价单中需要使用这些临时设施（设2.3.2未列的其它施工临时设施，其全部费用均包括在工程量报价单中需要这些除本合同约定由发包人提供的施工道路外，我公司应负责修建本合同施工区内自发包人提供的道路至各施工点的全部施工道路、桥涵、交通隧道和停车场，并在施期间由我公司负责管理、维修和养护道路，以及为满足超大件和超重件运输而必须采取的临时加固和加扩措施。我公司在道路维护期间应做好路基和路面的排水设施，将产生的扬尘公害减少至最低程度。我公司通行过程中不应危害邻近道路两侧的农田和民舍，维护好道路两侧的开挖和填筑边坡。施工道路、桥涵、和停车场，事故备用电源，我公司应自行负责其电力设备或备用电源我公司自备柴油发电机组，各施工区和生活区供电负荷要求(1)施工用水的水源可从就近渠道取水，做为生活用水需净化及消毒处理后方和维修其施工区和生活区的供水系统，包括修建为保证正常供水的引水、储水和水和监理人办公地点和生活区的引水、储水和水处理设施及其设备、设施的施工、安我公司负责提供本合同工程所需的施工供风，包括负责施工供风系统的设计、办公区和生活区以及相关的道路、桥涵、交通隧道(包括施工支洞)在内的施工区照明线路和照明设施。各地下洞室施工作业区照明度应符合《水工建筑物地下开挖工（2）我公司按监理人指示，为进入现场工作的其他承包人施工和生活用电提通信服务设施。我公司为发包人和其他承包人使用其（1）按招标文件规定，本合同标段所需的砂石料和块石料由承包人自行从庄浪河砂石料场采购、运输至施工现场，庄浪河砂石料场费用均计入投标总报价，不再（2）我公司提供的各种砂石料和块石料应满足本合同施工图纸和要求和符合各专项技术条款规定的质量标准。(1)我公司负责混凝土生产系统的设计和施工，包括混凝土骨料储存运输以及材料、设备和设施的采购、安装、调(2)混凝土生产必须满足混凝土的质量、品种、出机口温度和浇筑强度等级要(3)我公司按施工图纸和本技术条款相关规定的温控要求，负责混凝土制冷（热）系统的设计和施工，并负责制冷（热）设备的采购、安装、调试、运行管理和堆、存料场，并在开始施工前，将仓库和堆、存料场的设计图纸与文件提交监理我公司按监理人批准的环境保护措施计划，在弃渣场周围及场地内设置防洪和向监理人编制一份临时生产管理和生活设施的布置和房屋建筑物设计的图纸和文件第三章施工安全措施照明、场内交通、消防、地下洞室施工作业保护、洪水和气象灾害保护、施工安全度，制定各项安全生产规章制度和操作规程，建立完善的施工安全生产设施，健全安全生产保证体系，加强监督管理，切实保障全体人印安全保护手册发给全体职工。工人上岗前应进行安全操作的培训和考核。合格者（5）我公司为施工作业人员配置必需的劳动保护用品。我公司对其施工安全细说明本工程安全措施计划实施情况，以及按规定的格式提交安全检查和事故处理按规定提交施工安全措施计划，其内容包括施工安全机构的设置、专职安全人员的配备，以及防洪、防火、防毒、防噪声、防爆破烟尘、救护、警报、治安和炸药管理等。施工安全措施的项目和范围，还应符合国家颁发的《安全技术措施计划手灯、防护面具和安全带等劳动保护用品，以及特殊工种作业人员的劳动保护津贴（2）按《中华人民共和国劳动法》的有关规定安排现场作业人员的劳动和休洞室的施工作业区、运输通道应布置照明设施符合SL398-2007第4.5.9条至第（2）对实施电引爆的作业区，采用必要的特殊安全装置，以防止暴风雨时的大气或邻近电气设备放电的影响。特殊安全装置应经过试验证明其确保安全可靠时（3）当我公司的现场爆破作业对其他承包人的施工造成干扰及影响临近设施和人员的安全时，应由监理人协调解决。现场爆破时，各方均应服从爆破作业指挥（2）按SL398-2007第3.5节的规定，建立现场消防组织，配置必要的消防专职人员和消防设备器材。消防设备的型号和功率应满足消防任务的需要。在现场配工作的部门获取工程所在区域短、中、长期水文、气象预报资料。一旦发现有可能危及工程和人身财产安全的灾害预兆时，应（2）每年汛前，编制防洪度汛预案，并按《水利水电工程施工通用安全技术（1）按GB2894--2008的要求，在施工区内设置一切必需的安全标志，其标志（2）发生重大伤亡或特大事故时，必须保护事故现场，立即报告发包人和当地政府的安全管理部门，并在当地政府的支持和协助下，按国家有关规定妥善处理快制止事故发展，及时消除隐患，划定警戒范围，并在最短时间内组织好人员、车记录，绘制现场简图，并妥善保存现场重要痕迹、物证；必要时应对事故现场和伤亡情况进行录像或拍照，待事故调查部门有明确第四章环境保护和水土保持适用于本工程施工期的生产、生活区环境保护和水土工作范围和内容包括：施工、生活污水和废水处理、大气环废弃物处理、水土保持，完工后的场地清理、农让有害物质（如燃料、油料、化学品、酸等，以及超），监督和检查。对其违反上述法律、法规、规章以及本合在提交施工总布置设计文件的同时，提交本合同施工期工程枢纽施工区、施工生活营地等所有场地周边的足水质保护要求；基坑的经常性排水，应在基坑排水末端油较高的机修废水应选用成套油水分离设备进行（5）混凝土浇筑面的冲洗、冲毛废水，以及灌浆工作面冲洗岩粉的污水和废料的敞蓬运输车，其车厢两侧及尾部均应配备挡板。运输8）洞内施工的液压钻、潜孔钻等应设有收尘装置，钻进不起尘，地下洞室应设置必要的生活卫生设施，及时清扫生活垃等问题，应根据监理人指示和地方环境保护部门要按监理人批准的水土保持措施计划，负责实施本挖的场地、生活区、施工道路和渣场等）的水土保持措施，），按监理人指示，在工程基本完工后，制订一份环进行疏通和修整。按合同要求拆除和撤离的其他设施和结各项施工期环境保护临时设施投入使用前，由理修建的永久性设施，均应由监理人会同环境保护部门代上述条款所列的全部永久性环境保护和水土保持人的指示，向发包人提交要求对全部永久性环境保护工程和设第五章土方明挖每项单位工程开工前，将开挖前实测地形和开挖放样剖面图提交监理人批准，在本工程或每项单位工程开工前，按监施工图纸和监理人指示，编制土方明挖场地清理包括植被清理和表土开挖。其范围包括永久和临时工程、料场、存弃（1）在场地开挖前，清理开挖区域内的树根、杂草、垃圾、废渣及其它有碍物，主体工程植被清理的挖除树根范围应延伸到离施工图纸所示最大开挖边线、填业和天然植被资源的毁坏，以及对环境保护（4）场地清理范围内，砍伐的成材或清理获得具有商业价值的材料应归发包款的规定合理使用有机土壤，并运到指定地点松散坍塌体、石渣混合料、软弱的全风化岩体，无须采用爆破技术，直接用手工工按图纸的要求，校核测量开挖区域的平面位置、水平标高、控制桩号、水准点和边坡坡度等。监理人有权随时抽验我公司的校核测量成果，有必要时，监理人与主体工程的临时开挖边坡，按施工图纸所示或监理人指示进行开挖。对于我公为防止修整后的开挖边坡遭受雨水冲刷，边坡的护面和加固工作应在雨季前严格按施工图纸要求完成。冬季施工的开挖边坡修整及其护面和加固工作，应在解冻施工图纸所示的开挖线作必要修改，涉及合同变更的，按合同通用合同条款约定办若开挖过程中出现裂缝和滑动迹象时，立即暂停施工，并通知监理人。必要时和衬护。对其上部未设置永久性山坡截水沟的边坡面，应由我公司自行加设临时性（1）对位于地下水位以下的基坑需要进行干地开挖时，可根据基坑的工程地质条件采用降低地下水位的措施。并将降低基坑地下水位的施工措施，提交监理人地面沉降观测。并将观测点布置、观测仪器设置和定临时排水措施，注意保护已开挖的永久边坡面及附近建筑物及其基础免受冲刷土方开挖前，会同监理人进行以下各项检查:（2）按施工图纸所示的工程建筑物开挖尺寸进行开挖剖面测量放样成果的检（1）土方基础明挖工程完成后，会同监理人进行以下各项质量检查和验收:2）对已开挖完成的土基基础开挖面，在坝体（或砌体）填筑前清除表面的松土层，并按监理人批准的施工方法进行压实，受积水侵蚀软化的土壤应予清除。并行基础清理作业后的检验验收是检查和检验目的和性质不同的两次作业，未经监理各项土方明挖工程完工后，申请完工验收，并提交以下完工验收资料:第六章石方明挖适用于本工程施工图纸所示的石方明挖工程，包括坝（堰）基、溢洪道、进水口、隧洞进出口（含施工支洞）、引水（导流）明渠、地面厂房、地面变电站、施在本工程或每项单位工程开工前3天，按施工图纸和本技术条款的要求，编制每项开挖工程开工前7天，将石方开挖前的实测地形和开挖放样剖面，提交监在每项单位工程（或开挖区）的开挖作业开始前3天，将该项钻爆作业措施计爆破作业的安全应遵守SL398-2007第8章和的有关规定。根据本工程的实际使用条件和监理人批准的钻爆措施计划中规定的技术要求选用爆破材料，每批爆破材料使用前应进行材料性能试（4）在新浇混凝土、新灌浆区、新喷锚支护（2）石方明挖系指第6.1.1条所列的开挖工程项目需要进行（或系统）钻孔量。除按本技术条款作好控制爆破外，还应遵守SL47-1994第2.1节的有关规定。（3）堆渣位置、范围和高程必须严格按施工图纸和监理人指示实施，严禁将可利用渣料与弃渣混杂装运和堆存。保护渣料堆体的边坡稳定，做好堆渣体周围的按合同约定凡可利用的开挖渣料应属发包人所有。需要使用本工程渣料时，经监理人批准。采取合理的爆破、装运和堆渣措（2）开采石料采用台阶钻孔爆破分层开采的施工方法。台阶高度、钻孔布置和单位炸药量，应针对采区的具体情况通过试验确定在可利用料内混杂废渣料，可利用料和废渣料均应分别装运至指定的存料场和弃渣在石料场开采过程中，根据石料的质量和使用情况，对料场的开采范围作出局开采的石料应符合本合同规定的各项用途。爆破在施工过程中，按监理人指示，对不稳定的边坡应进行必要的处理，防止发生坍塌或形成泥石流，危及下游安全。按技术条款的规定，对石料场开挖后的场地进在边坡工程开挖过程中，应按技术条款的规定，定期检查开挖剖面规格和边坡软弱岩层及破碎带等不稳定岩体的处理质量，经监理人复查确认安全后，才能继续每项边坡开挖工程完工后，为边坡开挖工程（1）岩石基础开挖至临近建基面时，会同监理人对基础开挖的爆破措施进行本项规定的建基面检查验收与建筑物浇筑（或砌筑）前的基础清理验收是性质和目的不相同的两次验收，未经监理人同意，不得将这石方明挖工程全部完成后，按本合同约定，向监理人申请完工验收，并提交以第七章地下洞室开挖跨度洞室、临时施工支洞的开挖，以及已建成地下洞室的扩大开挖等。其工作内容包括洞线测量、施工期排水、照明和通风、钻孔爆破、围岩监测、塌方处理、完工验收前的维护，以及将开挖石渣运至指定地区堆施不妥，造成监测仪器设备破坏或失效，按（1）监理人认为有必要时，按监理人指定的掌子面钻设勘探孔和（或）开挖勘探洞，以查清地下洞室中尚未开挖岩体的地质情况，及时调整掌子面后的开挖断面尺寸和支护措施。经监理人批准的超前勘探，其勘地下工程开挖过程中遇及岩溶发育、岩性软弱、地质构造复杂、地下水丰富、上覆岩层厚度小于倍洞径等不良地质与成洞困难的洞段时，我公司应按监理人指示进行补充勘探，补充勘探的地质测绘资料提交监理人。其本合同外增加的勘探费对于大型地下洞室和（或）地下洞群的开挖和支护，按本合同施工图纸和技术条款的要求，以及批准的施工措施计划，进行地下洞室开挖和支护程序设计，并编制地下洞室和（或）地下洞群的开挖支护程序和施工措施提交监理人批准。其内容（2）开挖过程中，按监理人批准的围岩变形和稳定监测计划，立即埋设监测仪器进行监测和作好监测记录，并及时将监测记护参数，确保地下洞室和（或）地下洞群开挖专项技术措施，提交监理人批准。未经监理人批（2）在开挖过程中，根据地质情况的变化及时调整钻孔和爆破参数，以保证爆破后的开挖面达到设计要求。调整的钻孔爆（3）地下洞室的开挖应选用岩类相似的试验洞段进行光面爆破和预裂爆破试（3）炮孔的装药、堵塞和引爆线路的联结，应按监理人批准的钻孔和爆破措地下洞室施工中，保护好已完成混凝土衬砌、压力灌浆和支护结构等部位不受损坏。爆破质点振动安全允许标准，应参照《水工建筑物地下开挖工程施工规范》施工图纸中标明的开挖线为付款的依据，超出开挖线以外的超挖，及其在超挖对于有混凝土衬砌的洞室，不允许有欠挖，伸入设计开挖线以内的欠挖，均应除监理人认可的地质原因引起的超挖外，在开挖过程中由于施工措施不当造成（1）可预见地质原因引起的超挖是指施工图纸中已标示了明确的地质特征，但我公司在施工中未采取有效的控制爆破措施，或未按施工图纸的要求或监理人的司已按施工图纸要求或监理人指示施工，但仍发生超挖，经监理人的核准后，其费为了施工需要（如布置施工设备、以及避车、回车需要扩大的开挖断面）增加爆破后和出渣前，清撬所有开挖面上残留的危石碎块，确保进人洞内的人员和设备安全。在施工过程中，经常检查已开挖洞段的围岩稳定情况，及时清撬可能塌对爆破后的岩石开挖面，在进行支护或混凝土衬砌前用高压水或用高压风冲洗干净，并清除岩石碎片、尘埃、碎屑和爆破泥粉，以便查清围岩中的软弱结构面，根据监理人指示，对已完成开挖的地下洞室进行第二次扩大开挖，称为二次扩二次扩挖工程量按设计开挖线与二次扩挖线之间的体积进行计算，设计要求扩的危石清理、支护加固、马道开挖及排水等工作，应在洞脸和洞（井）口段的开挖成洞顶山坡和洞口岩石发生震裂、松动和塌方；起始洞段的围岩软弱破碎时，我公（1）洞与洞、洞与井等交叉部位在掘进前应按施工图纸和监理人指示做好锁口和超前支护以确保安全。必要时，应按监理人指示进行洞室交叉部位围岩的安全（3）相邻两洞室间的岩墙或岩柱，及时按监理人指示做好支护措施，确保岩（1）在开挖过程中，注意保护地下混凝土衬砌、灌浆和支护结构不受损坏。在已完成的衬砌、灌浆和支护结构附近进行爆破时，按技术条款的规定，控制爆破在开挖作业全部完成后拆除。必要时，按监理建议值，结合本工程项目的具体要求，提供采购、安装和维护全部地下施工排水系统。在地下开挖施工前7天，编制一份（3）若在施工过程中出现地下涌水等异常情况时，立即采取紧急措施控制涌条的规定外，还应根据批准的排水系统及其布置，负责设置足够的排水设备和设施（2）若地下排水量超出预定的数量和范围，导致排水系统的抽水设备能力不足时，我公司有责任增装排水设备，由此增加的费用，经监理人签认后，由发包人有量测仪表均应具有产品合格证书，并由具有鉴定资凡在地下工程中开挖出的可用料，按本工程混凝土浇筑和土石方填筑对利用石地下洞室开挖前，会同监理人进行地下洞室测量放样成果的检查，并对地下洞（1）隧洞开挖过程中，会同监理人定期检测地下洞室中心线的定线误差。各（2）地下洞室开挖完成后，会同监理人按施工图纸和技术条款的规定，对地第八章支护工程适用于本合同施工图纸所示的各类边坡工程和地下洞室开挖后的围岩永久支护及临时支护。其主要支护结构类型包括锚杆、喷射混凝土、预应力锚索、抗滑桩、锚固洞、挡墙、护壁、护坡、护网，钢支撑、管棚等用于边坡和地下洞室的支护和（2）在地下开挖和支护过程中，按监理人批准的围岩稳定监测措施，对洞室件和有关设备，以备遇有可能发生坍塌的危险情况时，及在提交地下洞室和边坡开挖工程施工措施计划的同时，根据施工图纸和监理人（11）《钢筋机械连接通用技术规程》的注浆密实度检测应由监理人根据作业分区和现场实际情况指定抽查范围，其抽查本节所述的预应力锚索包括全长粘结预应力锚索、无粘结预应力锚索、拉力分同张拉吨位的伸长值，记录成果应提交监理人。进行试验性（1）预应力锚索的造孔应符合施工图纸要求和遵守SL46-1994第3.1和3.2示的深度，而锚固端仍处于破碎带或断层等软弱岩层时，应延长孔深，继续钻进直护的钻孔钻至设计孔深，并用高压风彻底冲洗钻孔后，并在套管内放入保护管，才预应力锚索的制作与安装应遵守SL46-1994第4章的规定。预应力锚索的张拉应遵守SL46-1994第5章的规定。预应力锚索安装完成后的防护应遵守SL46-1994第6章的规定。抽样数量不应小于三束。对高边坡预应力锚索的验收试验必记录和抽样检查记录提交监理人审查后作为预应力锚索适用于本工程施工图纸所示的素喷射混凝土、锚杆喷射混凝土、钢纤维（或微纤维）喷射混凝土、钢筋网（或钢丝网）及钢支撑喷射混凝土等喷射混凝土施工作（3）速凝剂的掺量应通过现场试验确定，喷射混凝土的初凝和终凝时间，应干混合料应随拌随用；无速凝剂掺人的混合料，存放时间不应超过2小时，干混合在地下洞室开始施工前7天，按本合同施工程地下洞室开挖和支护措施计划，提交监理（4）地下洞室拱部喷射混凝土的回弹率：拱部不应大于25％，边墙不应大于（1）地下洞室群围岩稳定加固的预应力锚索（或对挖过程中对洞室群围岩变形和应力变化规律的要时再增加钢筋网和（或）喷射混凝土支护等措施，直理人批准。即使这些备用钢架支撑和附件最终未投入使用，发包人亦应支付全部钢支撑及其附件的材料和制作费用，但这些未使用的钢支撑及其附件应属发包人的财（4）钢支撑应装设在衬砌设计断面以外，如因某种原因侵入到衬砌断面以内（5）钢支撑之间应采用钢筋网（或钢丝网）制成挡网，并与钢架支撑牢固连认合格，并在验收文件上签字后，作为地下洞室支护工岩石边坡的支护作业应由我公司按施工图纸的要求和有关规定，编制本工程岩增设永久性加强锚杆和（或）加设钢筋网。（3）岩石边坡预应力锚索的施工安装，应在岩石边坡按台阶自上而下分层开挖过程中进行。在其下部台阶的坡面开挖完成前，完成上部台阶的预应力锚索施工边坡面进行变形监测，并及时跟踪监测边坡变形，发现检测数据异常，立即采取有喷射混凝土。若发现安全监测发现数据异常，监理人要求在锚杆钻设前喷射混凝土（2）岩石边坡的喷射混凝土施工按有关规定进行。混凝土终凝至下一层放炮（3）岩石边坡的喷射混凝土回弹率应根据边坡坡度，按施工图纸和监理人指或由两侧向中部推进的施工顺序。各间隔桩的混凝土浇筑完毕7天后，方能进行邻4）桩井护壁应与挂壁锚杆可靠锚固和连接，井口锁口1）边坡防护网是由钢丝绳网、锚杆、钢筋、拉锚绳、基座、减压环、钢（4）岩石边坡支护工程的各项防护结构的质量检查和验收参照技术条款同类第九章钻孔和灌浆工程适用于本合同施工图纸所示各工程建筑物施工的钻工程所需进行的钻取岩芯和试验、钻孔冲洗、压水试验、灌浆前孔口加塞保护等钻结灌浆、回填灌浆、接缝灌浆和接触灌浆；化学灌浆包括水工建筑物结构的防渗、堵漏和补强灌浆；土坝劈裂灌浆为消除土坝坝体隐患、提高坝体防渗能力和稳定性孔和灌浆作业，包括进行灌浆试验，择优选定灌浆施工参数，并提供灌浆所需的人在灌浆作业开始前7天，根据施工图纸及本4.《水利水电工程钻孔压水试验规程》均应符合本技术条款规定的材料质量标准，并附根据施工图纸或监理人指示，选用灌浆水泥品种。用于各种灌浆工程的水泥应灌浆用水应遵守JGJ63-2006标准的规定，拌浆水的温度不得高于40℃,接缝经监理人批准，在水泥浆液中掺入砂、粘性土、粉煤灰和水玻璃等掺合料。各种掺合料的质量应遵守SL62-1994第2.1.6条的有关规定，其掺入量应通过试验确经监理人批准，在水泥浆液中掺入速凝剂、减水剂、稳定剂以及监理人指示或批准的其它外加剂。各种外加剂的质量应遵守SL62-1994第2.1.7条的规定，其最优掺加量应通过室内试验和现场灌浆试验确定，试验成果应提交监理人。所有能溶钻孔和灌浆的设备和机具的选用应遵守SL62-1994第2.3节规定。妥善保护施工图纸所示的所有钻孔，