高支模工程计算书

高支模计算书8.1计算说明本工程高支模主要为梁板类构件的支撑，观众厅二层顶板为模壳，模壳尺寸为1123mm×1123×610mm，设计板厚120mm，模壳四周次肋梁底部宽度为200mm，上部宽度为460mm，梁腹高为610mm，根据工程实际情况，以一个标准模壳为单位，将次肋梁的混凝土平摊在模壳上进行计算，现将密肋梁折合成板厚计算公式为：{[（200+460）×610/2]×1123×2}/（1123×1123）=298.75mm，综合考虑计算时按照420mm厚板进行计算，最大支模高度为7.07m，按跨度18.3m×7.2m进行计算。共享庭院二层顶板为普通现浇板，设计板厚120mm，框梁截面为400×1400mm，次梁截面有两种分别为200×400mm、300×600mm，综合考虑，计算时按照120mm厚板进行计算，按最大截面尺寸400×1400mm，进行梁计算，最大支模高度8.245m。考虑现场材料可能存在负偏差，在进行支撑体系计算时，钢管材料规格取Φ48×3.25mm。8.2观众厅密肋楼盖模板计算书8.2.1计算参数基本参数楼板厚度h(mm)420楼板边长L(m)18.3楼板边宽B(m)7.2模板支架高度H（m）7.07主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)0.66立柱横向间距lb(m)0.66水平杆步距h1(m)1.5立杆自由端高度a(mm)500次梁间距a(mm)220次梁悬挑长度a1(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200可调托座内主梁根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式加强型计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.25次梁类型矩形木楞次梁规格50×80面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管类型Ф48×3.25荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m^2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市山东(省)济南市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数γ01可变荷载组合系数ψcj0.9模板及支架的类型系数α1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)1.1施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m^2)2.5基本风压值Wo(kN/m^2)/

简图：（图1） 平面图（图2） 纵向剖面图1（图3） 横向剖面图8.2.2面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=ϒ0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4ΨcjQ1kb}=1×(1.35×1×(0.3+(24+1.1)×420/1000)×1+1.4×2.5×1)=18.137kN/m（图4） 面板简图（图5） 面板弯矩图Mmax=0.11kN·mσ=Mmax/W=0.11×106/24000=4.572N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×420/1000)×1=10.842kN/m（图6） 正常使用极限状态下的受力简图（图7） 挠度图ν=0.2mm≤[ν]=220/400=0.55mm满足要求8.2.3次梁验算按有悬挑的四跨连续梁进行计算次梁计算简图：（图8） 可变荷载控制的受力简图1荷载控制基本组合：q1=ϒ0×{1.35α[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4ΨcjQ1ka}=1×(1.35×1×(0.3+(24+1.1)×420/1000)×220/1000+1.4×0.9×2.5×220/1000)=3.913kN/mq1静=ϒ0×1.35α[G1k+（G2k+G3k)h]a=1×1.35×1×(0.3+(24+1.1)×420/1000)×220/1000=3.22kN/mq1静=ϒ0×1.4ΨcjQ1ka=1×1.4×0.9×2.5×220/1000=0.693kN/m1、强度验算（图9） 次梁弯矩图Mmax=0.16kN·mσ=Mmax/W=0.16×106/(53.333×103)=3.005N/mm2≤[f]=17N/mm2满足要求2、抗剪验算（图10） 次梁剪力图Vmax=1.416kNτmax=VmaxS/(Ib0)=1.416×103×40×103/(341.333×104×5×10)=0.332N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×420/1000)×220/1000=2.385kN/m（图11） 正常使用极限状态下的受力简图（图12） 次梁变形图νmax=0.057mm≤[ν]=0.66×1000/400=1.65mm满足要求8.2.4主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=1×(1.2×(0.3+(24+1.1)×420/1000)×220/1000+1.4×2.5×220/1000)=3.632kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=1×(1.35×(0.3+(24+1.1)×420/1000)×220/1000+1.4×0.7×2.5×220/1000)=3.759kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(3.632,3.759)=3.759kN此时次梁的荷载简图如下（图13） 次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×420/1000)×220/1000=2.385kN/m此时次梁的荷载简图如下（图14） 次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=2.64kNRkmax=1.675kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=35.9/1000=0.036kN/m自重设计值为：g=Υ0×1.2gk=1×1.2×35.9/1000=0.043kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图15） 主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图16） 主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图17） 主梁弯矩图Mmax=0.529kN·mσ=Mmax/W=0.529×106/(4.79×1000)=110.415N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图18） 主梁剪力图Vmax=5.741kNτmax=QmaxS/(Ib0)=5.741×1000×3.25×103/(11.5×104×0.65×10)=24.962N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图19） 主梁变形图νmax=0.361mm≤[ν]=0.66×103/400=1.65mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=8.804kN8.2.5立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：λ=h1/i=1.5×1000/(1.59×10)=94.34≤[λ]=150满足要求2、立柱稳定性验算根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.161N1=Υ0×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]lalb+Υ0×1.2×H×gk=1×(1.2×(0.3+(24+1.1)×420/1000)+1.4×2.5)×0.66×0.66+1×1.2×7.49×0.131=8.366kNf=N1/(φA)=8.366×1000/(0.161×(4.57×100))=113.781N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求 8.2.6可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=8.804kNN=8.804kN≤[N]=30kN满足要求8.3观众厅密肋梁模板计算书8.3.1计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)730混凝土梁宽b(mm)715混凝土梁计算跨度L(m)18.3模板支架高度H(m)7.07计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度420斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.66垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1.115水平杆步距h(m)1.2梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.66梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.66立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m4次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.25次梁类型矩形木楞次梁规格50×80面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格Ф48×3.25荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市山东(省)济南市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数γ01可变荷载组合系数ψcj0.9模板及支架的类型系数α1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m^2)2.5

施工简图（图1） 剖面图1（图2） 剖面图28.3.2面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=Υ0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4ΨcjQ1kb}=1×(1.35×1×(0.5+(24+1.5)×730/1000)×1+1.4×2.5×1×0.9)=28.955kN/m（图3） 面板简图（图4） 面板弯矩图Mmax=0.206kN·mσ=Mmax/W=0.206×106/24000=8.566N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×730/1000)×1=19.115kN/m（图5） 简图（图6） 挠度图ν=0.485mm≤[ν]=715/((4-1)×400)=0.596mm满足要求8.3.3次梁验算次梁计算简图：（图7） 可变荷载控制的受力简图1荷载控制基本组合：q1=Υ0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4ΨcjQ1ka}=1×(1.35×1×(0.5+(24+1.5)×730/1000)×715/1000/(4-1)+1.4×2.5×715/1000/(4-1)×0.9)=6.901kN/mq1静=Υ0×1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]a=1×1.35×1×(0.5+(24+1.5)×730/1000)×715/1000/(4-1)=6.15kN/mq1静=Υ0×1.4ΨcjQ1ka=1×1.4×2.5×715/1000/(4-1)×0.9=0.751kN/m1、强度验算（图8） 次梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.26kN·mσ=Mmax/W=0.26×106/(85.333×1000)=3.052N/mm2≤[f]=17N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9） 次梁剪力图(kN)Vmax=2.345kNτmax=VmaxS/(Ib)=2.345×103×40×103/(341.333×104×5×10)=0.55N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×730/1000)×715/1000/(4-1)=4.556kN/m（图10） 变形计算简图（图11） 次梁变形图(mm)νmax=0.079mm≤[ν]=0.66×1000/400=1.65mm满足要求8.3.4主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.558将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=1×(1.2×(0.5+(24+1.5)×730/1000)×715/((4-1)×1000)+1.4×2.5×715/((4-1)×1000))=6.301kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=1×(1.35×(0.5+(24+1.5)×730/1000)×715/((4-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×715/((4-1)×1000))=6.734kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(6.301,6.734)=6.734kN此时次梁的荷载简图如下（图16） 次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×730/1000)×715/((4-1)×1000)=4.556kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17） 次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=4.533kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=3.067kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=71.8/1000=0.072kN/m自重设计值为：g=Υ0×1.2gk=1×1.2×71.8/1000=0.086kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18） 主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19） 主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12） 主梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.778kN·mσ=Mmax/W=0.778×106/(9.58×1000)=81.171N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13） 主梁剪力图(kN)Vmax=6.609kNτmax=QmaxS/(Ib)=6.609×1000×6.5×103/(23×104×1.3×10)=14.367N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14） 主梁变形图(mm)νmax=0.141mm≤[ν]=1.115×1000/(1+1)/400=1.394mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=2.505kN非端支座最大支座反力为：R2=13.218kN8.3.5端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=2.505kN≤[N]=8kN满足要求8.3.6可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=13.218kN≤[N]=30kN满足要求8.3.7立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：λ=h/i=1.2×1000/(1.59×10)=75.472≤[λ]=150满足要求2、立柱稳定性验算根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.75梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×420/1000)+1.4×2.5)×0.66×0.66=7.384kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=2.505kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=13.218kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2×H×gk=13.218+1.2×0.072×(7.07+(730-420)/1000)×0.171=13.326kNf=NB/(φA)=13.326×1000/(0.75×(4.57×100))=38.881N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求8.4观众厅柱帽模板计算书8.4.1计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1200混凝土梁宽b(mm)3400混凝土梁计算跨度L(m)3.4模板支架高度H(m)6.6计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度420斜撑(含水平)布置方式加强型梁跨度方向立柱间距la(m)0.66垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)3.8水平杆步距h(m)1.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.66梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.66立杆自由端高度a(mm)200梁底增加立柱根数n6梁底支撑小梁根数m17次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.25次梁类型矩形木楞次梁规格50×80面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格Ф48×3.25荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市山东(省)济南市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数γ01可变荷载组合系数ψcj0.9模板及支架的类型系数α1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m^2)2.5

施工简图（图1） 剖面图1（图2） 剖面图28.4.2面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=Υ0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4ΨcjQ1kb}=1×(1.35×1×(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×1+1.4×2.5×1×0.9)=45.135kN/m（图3） 面板简图（图4） 面板弯矩图Mmax=0.255kN·mσ=Mmax/W=0.255×106/24000=10.615N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×1=31.1kN/m（图5） 简图（图6） 挠度图ν=0.499mm≤[ν]=3400/((17-1)×400)=0.531mm满足要求8.4.3次梁验算次梁计算简图：（图7） 可变荷载控制的受力简图1荷载控制基本组合：q1=Υ0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4ΨcjQ1ka}=1×(1.35×1×(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×3400/1000/(17-1)+1.4×2.5×3400/1000/(17-1)×0.9)=9.591kN/mq1静=Υ0×1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]a=1×1.35×1×(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×3400/1000/(17-1)=8.922kN/mq1静=Υ0×1.4ΨcjQ1ka=1×1.4×2.5×3400/1000/(17-1)×0.9=0.669kN/m1、强度验算（图8） 次梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.362kN·mσ=Mmax/W=0.362×106/(85.333×1000)=4.242N/mm2≤[f]=17N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9） 次梁剪力图(kN)Vmax=3.259kNτmax=VmaxS/(Ib)=3.259×103×40×103/(341.333×104×5×10)=0.764N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×3400/1000/(17-1)=6.609kN/m（图10） 变形计算简图（图11） 次梁变形图(mm)νmax=0.115mm≤[ν]=0.66×1000/400=1.65mm满足要求8.4.4主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为6，故可将主梁的验算力学模型简化为6+2-1=7跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:7跨距为：(等跨)0.543将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=1×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×3400/((17-1)×1000)+1.4×2.5×3400/((17-1)×1000))=8.674kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=1×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×3400/((17-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×3400/((17-1)×1000))=9.442kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(8.674,9.442)=9.442kN此时次梁的荷载简图如下（图16） 次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×3400/((17-1)×1000)=6.609kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17） 次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=6.356kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=4.448kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=71.8/1000=0.072kN/m自重设计值为：g=Υ0×1.2gk=1×1.2×71.8/1000=0.086kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18） 主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19） 主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12） 主梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.96kN·mσ=Mmax/W=0.96×106/(9.58×1000)=100.185N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13） 主梁剪力图(kN)Vmax=9.845kNτmax=QmaxS/(Ib)=9.845×1000×6.5×103/(23×104×1.3×10)=21.401N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14） 主梁变形图(mm)νmax=0.237mm≤[ν]=3.8×1000/(6+1)/400=1.357mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=3.796kN非端支座最大支座反力为：R2=18.232kN8.4.5端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=3.796kN≤[N]=8kN满足要求8.4.6可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=18.232kN≤[N]=30kN满足要求8.4.7立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：λ=h/i=1.5×1000/(1.59×10)=94.34≤[λ]=150满足要求2、立柱稳定性验算根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.634梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×420/1000)+1.4×2.5)×0.66×0.66=7.384kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=3.796kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=8.232kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2×H×gk=8.232+1.2×0.072×(6.6+(1200-420)/1000)×0.163=8.336kNf=NB/(φA)=8.336×1000/(0.634×(4.57×100))=63.285N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求8.5观众厅柱帽侧模计算书8.5.1计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁计算跨度楼板厚度h(mm)420梁计算跨度L（m）3.4混凝土梁截面高度H(mm)890混凝土梁截面宽度B(mm)3400次梁布置方向次梁竖向次梁布置根数n/次梁悬挑长度b1(mm)/对拉螺栓道数m2对拉螺栓横向间距X(mm)700主梁间距b(mm)/主梁悬挑长度b2(mm)150结构表面要求表面外露荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度γc(kN/m^3)24振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m^2)4材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.25次梁类型矩形木楞次梁规格50×80面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm^2)11500面板fm(N/mm^2)31对拉螺栓规格M14（图1）剖面图8.5.2荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24×890/1000=21.36kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝21.36kN/m2承载能力极限状态设计值S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]则：S=0.9×max(1.2×21.36+1.4×4,1.35×21.36+1.4×0.7×4)=29.48kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝21.36kN/m28.5.3面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W＝bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为次梁布置间距=200/1000=0.21、强度验算（图2） 承载能力极限状态受力简图q＝bS＝1×29.48=29.48kN/m（图3） 面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.147kN·mσ＝Mmax/W＝0.147×106/24000=6.142N/mm2≤[f]＝31N/mm2满足要求2、挠度验算qk＝bSk=1×21.36=21.36kN/m（图4） 正常使用极限状态受力简图（图5） 面板变形图νmax＝0.269mm≤[ν]＝200/400=0.5mm满足要求8.5.4次梁验算次梁承受的荷载为：q＝aS＝200×29.48=5896.08N/mqk＝aSk＝200×21.36=4272N/m由于次梁为竖向的，可根据实际情况按有悬挑的连续梁计算，跨度取支撑间距。1、抗弯强度验算（图6） 承载能力极限状态受力简图（图7） 梁弯矩图Mmax＝0.027kN·mσ＝Mmax/W＝0.027×106/(85.333×1000)=0.321N/mm2≤[f]＝17N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图8） 次梁剪力图(kN)Vmax＝0.532kNτ=VmaxS0/(Ib)=0.532×103×40×103/(341.333×104×5×10)=0.125N/mm2≤[fv]＝1.7N/mm2满足要求3、挠度验算（图9） 正常使用极限状态受力简图（图10） 次梁变形图ν＝0.003mm≤[ν]＝600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算Rmax=1.058KNRmaxk=0.767KN8.5.5主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图11） 承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图12） 主梁弯矩图Mmax＝0.23kN·mσ＝Mmax/W＝0.23×106/(9.58×1000)=24.03N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图13） 主梁剪力图Vmax＝2.219kN·mτ=VmaxS0/(Ib)=2.219×1000×6.5×103/(23×104×1.3×10)=4.824N/mm2≤[fv]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14） 正常使用极限状态受力简图（图15） 主梁变形图ν＝0.073mm≤[ν]＝700/400=1.75mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=2.381×1.058=2.52kN8.5.6对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N＝2.52kN≤Ntb=17.8kN满足要求8.6共享庭院120mm厚模板计算8.6.1计算参数基本参数楼板厚度h(mm)120楼板边长L(m)16.8楼板边宽B(m)7.2模板支架高度H（m）8.365主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)0.8立柱横向间距lb(m)0.8水平杆步距h1(m)1.5立杆自由端高度a(mm)500次梁间距a(mm)200次梁悬挑长度a1(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200可调托座内主梁根数2结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式加强型计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.25次梁类型矩形木楞次梁规格50×80面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管类型Ф48×3.25荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m^2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市山东(省)济南市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数γ01可变荷载组合系数ψcj0.9模板及支架的类型系数α1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)1.1施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m^2)2.5基本风压值Wo(kN/m^2)/

简图：（图1） 平面图（图2） 纵向剖面图1（图3） 横向剖面图8.6.2面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=ϒ0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4ΨcjQ1kb}=1×(1.35×1×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×2.5×1)=7.971kN/m（图4） 面板简图（图5） 面板弯矩图Mmax=0.04kN·mσ=Mmax/W=0.04×106/24000=1.661N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.312kN/m（图6） 正常使用极限状态下的受力简图（图7） 挠度图ν=0.042mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求8.6.3次梁验算按有悬挑的四跨连续梁进行计算次梁计算简图：（图8） 可变荷载控制的受力简图1荷载控制基本组合：q1=ϒ0×{1.35α[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4ΨcjQ1ka}=1×(1.35×1×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000+1.4×0.9×2.5×200/1000)=1.524kN/mq1静=ϒ0×1.35α[G1k+（G2k+G3k)h]a=1×1.35×1×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000=0.894kN/mq1静=ϒ0×1.4ΨcjQ1ka=1×1.4×0.9×2.5×200/1000=0.63kN/m1、强度验算（图9） 次梁弯矩图Mmax=0.096kN·mσ=Mmax/W=0.096×106/(53.333×103)=1.796N/mm2≤[f]=17N/mm2满足要求2、抗剪验算（图10） 次梁剪力图Vmax=0.691kNτmax=VmaxS/(Ib0)=0.691×103×40×103/(341.333×104×5×10)=0.162N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000=0.662kN/m（图11） 正常使用极限状态下的受力简图（图12） 次梁变形图νmax=0.04mm≤[ν]=0.8×1000/400=2mm满足要求8.6.4主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=1×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000+1.4×2.5×200/1000)=1.495kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=1×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000+1.4×0.7×2.5×200/1000)=1.384kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(1.495,1.384)=1.495kN此时次梁的荷载简图如下（图13） 次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000=0.662kN/m此时次梁的荷载简图如下（图14） 次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.303kNRkmax=0.577kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=71.8/1000=0.072kN/m自重设计值为：g=Υ0×1.2gk=1×1.2×71.8/1000=0.086kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图15） 主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图16） 主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图17） 主梁弯矩图Mmax=0.35kN·mσ=Mmax/W=0.35×106/(9.58×1000)=36.503N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图18） 主梁剪力图Vmax=2.098kNτmax=QmaxS/(Ib0)=2.098×1000×6.5×103/(23×104×1.3×10)=4.56N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图19） 主梁变形图νmax=0.086mm≤[ν]=0.8×103/400=2mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=5.425kN8.6.5立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：λ=h1/i=1.5×1000/(1.59×10)=94.34≤[λ]=150满足要求2、立柱稳定性验算根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.175N1=Υ0×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]lalb+Υ0×1.2×H×gk=1×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)+1.4×2.5)×0.8×0.8+1×1.2×8.365×0.144=6.226kNf=N1/(φA)=6.226×1000/(0.175×(4.57×100))=77.969N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求 8.6.6可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=5.425kNN=5.425kN≤[N]=30kN满足要求缺少楼板强度验算8.7共享庭院400×1400梁模板计算书8.7.1计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1400混凝土梁宽b(mm)400混凝土梁计算跨度L(m)16.5模板支架高度H(m)6.965梁跨度方向立柱间距la(m)0.8垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.2计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m3次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露可调托座内主梁根数1斜撑（含水平）布置方式加强型是否采用底座是模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/水平杆步距h(m)1.5材料参数主梁类型圆钢管主梁规格Ф48×3.25次梁类型矩形木楞次梁规格50×80面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格Ф48×3.25荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市山东(省)济南市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数γ01可变荷载组合系数ψcj0.9模板及支架的类型系数α1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m^2)2.5

施工简图（图1） 剖面图1（图2） 剖面图28.7.2面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=Υ0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4ΨcjQ1kb}=1×(1.35×1×(0.5+(24+1.5)×1400/1000)×1+1.4×2.5×1×0.9)=52.02kN/m（图3） 面板简图（图4） 面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.26kN·mσ=Mmax/W=0.26×106/24000=10.838N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×1400/1000)×1=36.2kN/m（图5） 简图（图6） 挠度图ν=0.455mm≤[ν]=400/((3-1)×400)=0.5mm满足要求8.7.3次梁验算按有悬挑的四跨连续梁进行计算次梁计算简图：（图7） 可变荷载控制的受力简图1荷载控制基本组合：q1=ϒ0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4ΨcjQ1ka}=1×(1.35×1×(0.5+(24+1.5)×1400/1000)×400/1000/(3-1)+1.4×2.5×400/1000/(3-1)×0.9)=10.404kN/mq1静=ϒ0×1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]a=1×1.35×1×(0.5+(24+1.5)×1400/1000)×400/1000/(3-1)=9.774kN/mq1活=ϒ0×1.4ΨcjQ1ka=1×1.4×2.5×400/1000/(3-1)×0.9=0.63kN/m1、强度验算（图8） 次梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.621kN·mσ=Mmax/W=0.621×106/(85.333×1000)=7.272N/mm2≤[f]=17N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9） 次梁剪力图(kN)Vmax=4.531kNτmax=VmaxS/(Ib)=4.531×103×40×103/(341.333×104×5×10)=1.062N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×1400/1000)×400/1000/(3-1)=7.24kN/m（图10） 变形计算简图（图11） 次梁变形图(mm)νmax=0.363mm≤[ν]=0.8×1000/400=2mm满足要求8.7.4主梁验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=ϒ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=1×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1400/1000)×400/((3-1)×1000)+1.4×2.5×400/((3-1)×1000))=9.388kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=ϒ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=1×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1400/1000)×400/((3-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×400/((3-1)×1000))=10.264kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(9.388,10.264)=10.264kN此时次梁的荷载简图如下（图16） 次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×1400/1000)×400/((3-1)×1000)=7.24kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17） 次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=8.697kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=6.135kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=71.8/1000=0.072kN/m自重设计值为：g=ϒ0×1.2gk=1×1.2×71.8/1000=0.086kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18） 主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19） 主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12） 主梁弯矩图(kN·m)Mmax=0.435kN·mσ=Mmax/W=0.435×106/(9.58×1000)=45.436N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13） 主梁剪力图(kN)Vmax=4.357kNτmax=QmaxS/(Ib)=4.357×1000×6.5×103/(23×104×1.3×10)=9.472N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14） 主梁变形图(mm)νmax=0.022mm≤[ν]=0.2×1000/400=0.5mm满足要求4、支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得：Rzmax=4.357kN缺少扣件抗滑移的计算8.7.5立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：λ=h/i=1.5×1000/(1.59×10)=94.34≤[λ]=150满足要求2、立柱稳定性验算根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.634N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]lalb+1.2×(H-h)×gk=(1.2×(0.5+(24+1.5)×1400/1000)+1.4